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    《電力設施抗震設計規范》

    點擊目錄可直接跳轉到相應章節 加入收藏 規范號GB 50260-2013

    目 錄

     

    前言

    1、總則

    2、術語和符號

    3、場地

    4、選址與總體布置

    5、電氣設施地震作用

    6、電氣設施

    7、火力發電廠和變電站的建(構)筑物

    8、送電線路桿塔及微波塔

    本規范用詞說明

    引用標準名錄

     

     

    中華人民共和國國家標準

    電力設施抗震設計規范

    Code for seismic design of electrical installations

    GB 50260-2013

    主編部門:中國電力企業聯合會
    批準部門:中華人民共和國住房和城鄉建設部
    施行日期:2013年9月1日

     

    中華人民共和國住房和城鄉建設部公告

    第1632 號

    住房城鄉建設部關于發布國家標準《電力設施抗震設計規范》的公告

        現批準《電力設施抗震設計規范》為國家標準,編號為GB 50260-2013,自2013年9月1日起實施。其中,第1.0.3、1.0.7、1.0.8、1.0.10、3.0.6、3.0.8 、3.0.9、5.0.1、5.0.3、5.0.4 、7.1.2條為強制性條文,必須嚴格執行。原國家標準《電力設施抗震設計規范》GB 50260-96同時廢止。
        本規范由我部標準定額研究所組織中國計劃出版社出版發行。

    中華人民共和國住房和城鄉建設部
    二0一三年一月二十八日

    前 言

        本規范是根據原建設部《關于印發〈2004年工程建設標準規范制訂、修訂計劃〉的通知》(建標[2004]67號)的要求,由中國電力工程顧問集團西北電力設計院會同有關單位共同編制完成。
        本規范在修訂過程中,修訂組經廣泛調查研究,認真總結實踐經驗,經廣泛征求意見和多次討論修改,最后經審查定稿。
        本規范共分8章,主要內容包括:總則,術語和符號,場地,選址與總體布置,電氣設施地震作用,電氣設施,火力發電廠和變電站的建(構)筑物,送電線路桿塔及微波塔。
        本規范修訂的主要技術內容包括:
        1.增加了術語和符號章節;
        2. 修訂了規范的適用范圍;
        3. 按國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011-2010確定場地劃分,修改了地震影響系數;
        4. 對動力設計方法、支架動力放大系數、荷載效應組合以及地震試驗等提出了更明確的要求;
        5. 增加了電氣設備的隔震與消能減震設計;
        6. 適度增加了主廠房鋼筋混凝土結構布置的要求,對特別不規則布置提出了限制條件;補充了棧橋與相鄰建(構)筑物間在高抗震設防要求時的連接方式等內容;明確了抗震驗算桿塔的設計原則;
        7. 吸收了汶川大地震電力設施及電力設備受損情況的經驗和教訓,適當提高了電力設施的抗震設計標準;
        8. 增加了強制性條文。
        本規范中以黑體字標志的條文為強制性條文,必須嚴格執行。
        本規范由住房和城鄉建設部負責管理和對強制性條文的解釋,由中國電力企業聯合會負責日常管理,由中國電力工程顧問集團西北電力設計院負責具體技術內容的解釋。本規范在執行過程中,請各單位結合工程實踐,認真總結經驗,積累資料,將意見和建議反饋給中國電力工程顧問集團西北電力設計院(地址:西安市高新技術產業開發區團結南路22號;郵政編碼:710075),以供今后修訂時參考。
        本規范主編單位、參編單位、主要起草人和主要審查人:
        主編單位:中國電力工程顧問集團西北電力設計院
        參編單位:中國地震局地球物理研究所 中國地震局工程力學研究所 鄭州機械研究所 中國電力科學研究院 同濟大學 中國電力工程顧問集團華北電力設計院工程有限公司 中國電力工程顧問集團華東電力設計院 重慶大學 西安西開高壓電氣股份有限公司
        主要起草人:張曉江 劉明秋 朱小利 林娜 李小軍 周正華 劉玉民 代澤兵 謝強 張玉明 盧智成 馬團生 趙紀生 劉啟方 潘炎根 陳正倫 李英民 何麗婷 余明星 唐先明 史東 周爽 樸昌吉
        主要審查人:賈成 童建國 張蜂蜜 劉錫薈 姚德康 劉厚建 曹枚根 尤紅兵 趙風新 杜繼平 劉開華 陳崢 包永忠 劉曉瑞 陳其春 李國榮 周建軍 夏應樸 鐘西岳 周玉 張潤明 張希捷 顧丕驊 閆關星 姜濤 張自平 張曉星 隋國秀

    1 總 則

    1.0.1 為貫徹執行《中華人民共和國防震減災法》,實行“以預防為主、防御與救助結合”的方針,使電力設施經抗震設防后,減輕電力設施的地震破壞,避免人員傷亡,減少經濟損失,制定本規范。

    1.0.2 本規范適用于抗震設防烈度6度至9度地區的新建、擴建、改建的下列電力設施的抗震設計:
        1 單機容量為12MW~1000MW 火力發電廠的電力設施。
        2 單機容量為10MW 及以上水力發電廠的有關電氣設施。
        3 電壓等級為110kV~750kV 交流輸變電工程中的電力設施。
        4 電壓等級為±660kV及以下直流輸變電工程中的電力設施。
        5 電力通信微波塔及其基礎。

    1.0.3 新建、改建和擴建的電力設施必須達到抗震設防要求。

    1.0.4 按本規范設計的電力設施中的電氣設施,當遭受到相當于本地區抗震設防烈度及以下的地震影響時,不應損壞,仍可繼續使用;當遭受到高于本地區抗震設防烈度相應的罕遇地震影響時,不應嚴重損壞,經修理后即可恢復使用。

    1.0.5 按本規范設計的電力設施的建(構)筑物,當遭受到低于本地區抗震設防烈度的多遇地震影響時,主體結構不受損壞或不需修理仍可繼續使用;當遭受到相當于本地區抗震設防烈度的設防地震影響時,可能發生損壞,但經一般修理或不需修理仍可繼續使用;當遭受到高于本地區抗震設防烈度相應的罕遇地震影響時,不應倒塌或發生危及生命的嚴重破壞。

    1.0.6 電力設施應根據其抗震的重要性和特點分為重要電力設施和一般電力設施,并應符合下列規定:
        1 符合下列條款之一者為重要電力設施:
        1) 單機容量為300MW及以上或規劃容量為800MW 及以上的火力發電廠;
        2) 停電會造成重要設備嚴重破壞或危及人身安全的工礦企業的自備電廠;
        3) 設計容量為750MW 及以上的水力發電廠;
        4)220kV 樞紐變電站,330kV~750kV變電站,330kV及以上換流站,500kV~750kV線路大跨越塔,±400kV及以上線路大跨越塔;
        5) 不得中斷的電力系統的通信設施;
        6) 經主管部(委)批準的,在地震時必須保障正常供電的其他重要電力設施。
        2 除重要電力設施以外的其他電力設施為一般電力設施。

    1.0.7 電力設施中的建(構)筑物根據其重要性分為三類,并應符合下列規定:
        1 重要電力設施中發電廠的主要建(構)筑物和輸變電工程供電建(構)筑物為重點設防類,簡稱為乙類。
        2 一般電力設施中的主要建(構)筑物和有連續生產運行設備的建(構)筑物以及公用建(構)筑物、重要材料庫為標準設防類,簡稱為丙類。
        3 乙、丙類以外的次要建(構)筑物為適度設防類,簡稱為丁類。

    1.0.8 電力設施的抗震設防地震動參數或烈度必須按國家規定的權限審批、頒發的文件(圖件)確定。

    1.0.9 電力設施的抗震設防烈度或地震動參數應根據現行國家標準《中國地震動參數區劃圖》GB 18306的有關規定確定。對按有關規定做過地震安全性評價的工程場地,應按批準的抗震設防設計地震動參數或相應烈度進行抗震設防。重要電力設施中的電氣設施可按抗震設防烈度提高1度設防,但抗震設防烈度為9度及以上時不再提高。

    1.0.10 各抗震設防類別的建(構)筑物的抗震設防標準,均應符合現行國家標準《建筑工程抗震設防分類標準》GB 50223的有關規定。

    1.0.11 當架空送電線路的重要大跨越桿塔和基礎需提高1度設防時,應組織專家審查,并報主管單位核準。

    1.0.12 電力設施中的電氣設施和建(構)筑物的抗震設計除應符合本規范的規定外,尚應符合國家現行有關標準的規定。
     

    2 術語和符號

    2.1 術語

     

    2.1.1 抗震設防烈度seismic precautionary intensity
        按國家規定的權限批準作為一個地區抗震設防依據的地震烈度。一般情況下,取50年內超越概率10%的地震烈度。

    2.1.2 場地site
        工程群體所在地,具有相似的反應譜特征。其范圍相當于廠區、居民小區和自然村或不小于1.0km2的平面面積。

    2.1.3 地震作用earthquake action
        由地震動引起的結構動態作用,包括水平地震作用和豎向地震作用。

    2.1.4 設計基本地震加速度design basic acceleration of ground motion
        50年設計基準期超越概率10%的地震加速度值,為一般建設工程抗震設計地震加速度取值。

    2.1.5 設計特征周期design characteristic period of ground motion
        抗震設計用的地震影響系數曲線中,反映地震震級、震中距和場地類別等因素的下降段起始點對應的周期值,簡稱特征周期。

    2.1.6 抗震措施seismic measures
        除地震作用計算和抗力計算以外的抗震設計內容,包括抗震構造措施。

    2.1.7 抗震構造措施details of seismic design
        根據抗震概念設計原則,一般不需計算而對結構和非結構各部分必須采取的各種細部要求。

    2.1.8 固有頻率natural frequency
        只取決于結構本身物理特性(質量、剛度和阻尼)的自由振動頻率。

    2.1.9 時程曲線time history curve
        加速度、速度、位移等物理量與時間的關系曲線分別稱為加速度、速度、位移時程曲線。

    2.1.10 正弦拍波sine beat
        由較低頻率正弦波調制的某一頻率的連續正弦波。一個正弦拍波的持續時間為調制頻率的半個周期。

    2.2 符號

    2.2.1 作用和作用效應:
        Fji——j振型i質點的水平地震作用標準值;
        FEK——結構總水平地震作用標準值;
        Fi——i質點的水平地震作用標準值;
        Fn——頂部附加水平地震作用;
        Gi 、Gj——分別為集中于質點i 、j 的重力荷載代表值;
        Geq——結構(設備)等效總重力荷載代表值;
        SE ——地震作用效應(彎矩、軸向力、剪力、應力和變形);
        S——地震作用效應與其他荷載效應的基本組合;
        Sk ——作用、荷載標準值的效應;
        SEk——水平地震作用標準值的效應;
        Sj ——j振型水平地震作用效應;
        M——彎矩;
        N——軸向力;
        V——地震作用產生的剪力。

    2.2.2 抗力和材料性能:
        Ec——瓷套管的彈性模量;
        Kce——瓷套管的抗彎剛度;
        R——結構(設備)構件承載力設計值;
        K——結構(設備)構件的剛度;
        σtot——地震作用和其他荷載產生的總應力;
        σv——設備或材料的破壞應力。

    2.2.3 幾何參數:
        H0——電氣設施體系重心高度;
        h——計算斷面處距底部高度;
        Hi、Hj——分別為i、j質點的計算高度;
        hc——瓷套管與法蘭膠裝高度;
        Ic——截面慣性矩;
        dc——瓷套管膠裝部位外徑;
        Lc ——梁單元長度;
        te——法蘭與瓷套管之間的間隙距離。

    2.2.4 計算系數:
        ζ—結構阻尼比;
        γ——衰減指數;
        η1——地震影響系數曲線中直線下降段的下降斜率調整系數;
        η2——阻尼調整系數;
        γRE——承載力抗震調整系數;
        α ——水平地震影響系數;
        αmax——水平地震影響系數最大值(周期T=0的值,0.40αmax對應著剛性結構動力不放大)。

    2.2.5 其他:
        ao——設計基本地震加速度;
        g——重力加速度;
        a——地面運動時程的水平加速度;
        as——地面運動時程的最大水平加速度;
        T——體系(結構)自振周期;
        f——體系(結構)在測試方向的基本頻率;
        Tg——特征周期;
        Tp——正弦拍波各拍間時間間隔;
        Xji——j振型i質點的X 方向相對水平位移;
        Yji——j振型i質點的Y 方向相對水平位移。


     

    3.0.1 工程場地按照現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011可分為有利、一般、不利和危險地段。

    3.0.2 工程場地的類別劃分,應以土層等效剪切波速和場地覆蓋層厚度為準。

    3.0.3 場地土層剪切波速的測量,應符合現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011的有關規定。

    3.0.4 工程場地覆蓋層厚度的確定,應符合下列要求:
        1 一般情況下,應按地面至剪切波速大于500m/s 且其下臥各層巖土的剪切波速均不小于500m/s 的土層頂面的距離確定。
        2 當地面5m以下存在剪切波速大于上部各土層的剪切波速2.5倍的土層,且該層及其下臥各層巖土的剪切波速均不小于400m/s時,可按地面至該土層頂面的距離確定。
        3 剪切波速大于500m/s的孤石、透鏡體,應視同周圍土層。
        4 土層中的火山巖硬夾層,應視為剛體,其厚度應從覆蓋土層中扣除。

    3.0.5 土層的等效剪切波速,應按下列公式計算:

    式中: vse——±層等效剪切波速(m/s);
        d0——計算深度(m),取覆蓋層厚度和20m兩者的較小值;
        t——剪切波在地面至計算深度之間的傳播時間(s);
        di——計算深度范圍內第i土層的厚度(m);
        vsi——計算深度范圍內第i土層的剪切波速(m/s);
        n——計算深度范圍內土層的分層數。

    3.0.6 工程場地類別,應根據土層等效剪切波速和場地覆蓋層厚度按表3.0.6劃分為四類,其中Ⅰ類分為Ⅰ0 、Ⅰ1 兩個亞類。當有可靠的剪切波速和覆蓋層厚度且其值處于表3.0.6所列場地類別的分界線附近時,應允許按插值方法確定地震作用計算所用的設計特征周期。

    注:Vs為場地巖石剪切波速;Vse為場地土層等效剪切波速;d為覆蓋層厚度(單位:m)。

    3.0.7 場地內存在發震斷裂時,應對斷裂的工程影響進行評價,并應符合現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011的有關規定。

    3. O. 8 當需要在條狀突出的山嘴、高聳孤立的山丘 、非巖石和強風化巖石的陡坡、河岸和邊坡邊緣等不利地段進行建設時,除保證地震作用下的穩定性外,尚應估計不利地段對設計地震動參數可能產生的影響,應按現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011規定的方法對設計地震動參數進行修正。

    3. O. 9 場地地質勘察應劃分對電力設施有利、一般、不利和危險的地段,并應提供電力設施的場地覆蓋層厚度、土層剪切波速和巖土地震穩定性(滑坡、崩塌等)評價結果,以及對液化地基提供液化判別、液化等級、液化深度等數據。

    3. O. 10 輸電線路勘察范圍和勘察項目可按有關規定執行。

     

    4 選址和總體布置

     

    4.0.1 發電廠、變電站應選擇在對抗震有利的地段,并應避開對抗震不利地段;當無法避開時,應采取有效措施。不得在危險地段選址。 

    4.0.2 發電廠不宜建在抗震設防烈度為9 度的地區。當必須在9度抗震設防烈度地區建廠時,重要電力設施應建在堅硬(堅硬土或巖石)場地。

    4.0.3 發電廠的鐵路、公路或變電站的進站道路應避開地震時可能發生崩塌、大面積滑坡、泥石流、地裂和錯位的危險地段。

    4.0.4 電力設施的主要生產建(構)筑物、設備,根據其所處場地的地質和地形,應選擇對抗震有利的地段進行布置,并應避開不利地段。

    4.0.5 當在8m以上高擋土墻、高邊坡的上、下平臺布置電力設施時,應根據其重要性適當增加電力設施至擋土墻或邊坡的距離。

    4.0.6 發電廠的燃油庫、酸堿庫、液氨脫硝劑制備及存儲車間宜布置在廠區邊緣較低處。燃油罐、酸堿罐、液氨罐四周應設防護圍堤。

    4.0.7 發電廠廠區的地下管、溝,宜簡化和分散布置,并不宜平行布置在道路行車道下面,但抗震設防烈度為7 度~9 度地震區不應布置在主要道路行車道內。地下管、溝主干線應在地面上設置標志。

    4.0.8 發電廠廠外的管、溝、棧橋不宜布置在遭受地震時可能發生崩塌、大面積滑坡、泥石流、地裂和錯位等危險地段,宜避開洞穴和欠固結填土區。

    4.0.9 發電廠的主廠房、辦公樓、試驗樓、食堂等人員密集的建筑物,主要出入口應設置安全通道,附近應有疏散場地。

    4.0.10 發電廠道路邊緣至建(構)筑物的距離應滿足地震時消防通道不致被散落物阻塞的要求。

    4.0.11 發電廠、變電站水準基點的布置應避開對抗震不利地段。

    5 電氣設施地震作用

     

    5.0.1 電氣設施的地震作用應接下列原則確定:

        1 電氣設施抗震驗算應至少在兩個水平軸方向分別計算水平地震作用,各方向的水平地震作用應由該方向抗側力構件承擔。
        2 對質量和剛度不對稱的結構,應計入水平地震作用下的扭轉影晌。
        3 抗震設防烈度為8度、9度時,大跨度設施和長懸臂結構應驗算豎向地震作用。

     

    5.0.2 電氣設施可采用靜力法、底部剪力法、振型分解反應譜法或時程分析法等進行抗震分析。

    5.0.3 地震作用的地震影響系數應根據現行國家標準《中國地震動參數區劃圖》GB 18306的有關規定、場地類別、結構自振周期、阻尼比及本規范第1. O. 9條確定,并應符合下列要求:
        1 水平地震影響系數最大值應根據設計基本地震加速度應按表5.0.3-1 采用,設計基本地震加速度應根據現行國家標準《中國地震動參數區劃圖》GB 18306取電氣設施所在地的地震動峰值加速度。
        2 水平地震影響系數特征周期應根據現行國家標準《中國地震動參數區劃圖》GB 18306取電氣設施所在地反應譜特征周期,并根據場地類別調整確定;或根據國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011按電氣設施所在地的設計地震分組和場地類別按表5.0.3-2采用。如按罕遇地震計算時特征周期增加0.05s。
    注:周期大于6.0s的結構所采用的地震影響系數應專門研究。

    5.0.4 對已編制地震小區劃的城市或開展工程場地地震安全性評價的場地,應按批準的設計地震動參數采用相應的地震影響系數。

    5.0.5 地震作用的地震影響系數曲線的形狀參數應符合下列要求:
        1 對于Ⅱ類場地,地震作用的地震影響系數曲線(圖5. 0. 5)的形狀參數計算應符合下列規定:
        1) 直線上升段,周期小于O.1s的區段;
        2) 水平段,自O.1s至特征周期的區段;
        3) 曲線下降段,自特征周期至5倍特征周期的區段;
        4) 直線下降段,自5倍特征周期至6s區段;
        5) 地震影響系數曲線按下式表達:




    式中:α——地震影響系數;
        αmax——地震影響系數最大值;
        Tg——特征周期;
        T——結構自振周期;
        ζ——結構阻尼比;
        γ——衰減指數;
        η1——直線下降段的下降斜率調整系數,當計算值η1<0 時,η1應取為0;
        η2——阻尼調整系數,當計算值η2<0.55 時,η2應取為O.55。


    圖5.0.5 地震影響系數曲線

        2 對于其他類場地,計算地震作用的地震影響系數曲線形狀參數按下式確定:

    αs = η3α     (5.0.5-5)

    式中:αs的——不同類場地的地震影響系數;
        α——按式(5.0.5-1)計算的地震影響系數值;
        η3——地震影響系數最大值場地調整系數,應符合表5.0.5的規定。

    5.0.6 當采用底部剪力法進行結構水平地震作用計算(圖5.0.6)時,結構的總水平地震作用標準值及各質點的水平地震作用標準值,應按下列公式計算:

    圖5. O. 6 結構水平地震作用計算簡圖

        1 結構總水平地震作用標準值應按下式計算:

    FEK1Geq    (5.0.6-1)

    式中:FEK ——結構總水平地震作用標準值;
        α1——對應于結構基本自振周期的水平地震影響系數,應按本規范第5.0.5條采用;
        Geq——結構等效總重力荷載,單質點應取總重力荷載代表值,多質點可取總重力荷載代表值的85% 。
        2 各質點的水平地震作用標準值應按下式計算:

    式中:Fi——i質點的水平地震作用標準值;
        Gi、Gj——分別為集中于質點i 、j 的重力荷載代表值;
        Hi、Hj——分別為i、j質點的計算高度;
        δn——頂部附加地震作用系數,可符合表5. O. 6 的規定。

    注:T1為結構的基本自振周期。
        3 頂部附加水平地震作用應按下式計算:

    式中:△Fn——頂部附加水平地震作用,應符合表5.0.6的要求。

    5.0.7 當采用振型分解反應譜法時,所取振型數應能保證參與質量至少達到總質量的90%或以上。地震作用和作用效應應符合下列規定:
        1 結構j振型i質點的水平地震作用標準值,應按下列公式確定:

    式中:Fji ——j振型i質點的水平地震作用標準值;
        αj ——相應于j 振型自振周期的水平地震影響系數,應按本規范第5. O. 5條采用;
        γj ——j 振型的參與系數;
        Xji——j振型i質點的水平相對位移;
        Gi——i質點的重力荷載代表值,應包括全部恒荷載、固定設備重力荷載和附加在質點上的其他重力荷載。
        2 當相鄰振型周期比小于O.9時,各振型的水平地震作用效應(彎矩、剪力、軸向力和變形),應按下式進行計算:

    式中:SEk——水平地震作用效應;
        Sj——j振型水平地震作用效應。
        3 當相鄰振型周期比大于0.9時,各振型的水平地震作用效應(彎矩、剪力、軸向力和變形),應按下列公式進行計算:

    式中:SEk——水平地震作用效應:
        Sj 、Sk——分別為j,k振型地震作用效應;
        ζj、ζk——分別為j、k振型的阻尼比;
        ρjk——j 振型與k振型的藕聯系數;
        λT——k振型與j振型的自振周期比。

    6 電氣設施

     

    6.1 一般規定 

    6.1.1 電氣設施的抗震設計應符合下列規定:
        1 重要電力設施中的電氣設施,當抗震設防烈度為7度及以上時,應進行抗震設計。
        2 一般電力設施中的電氣設施,當抗震設防烈度為8度及以上時,應進行抗震設計。
        3 安裝在屋內二層及以上和屋外高架平臺上的電氣設施,當抗震設防烈度為7度及以上時,應進行抗震設計。

    6.1.2 電氣設備、通信設備應根據設防標準進行選擇。對位于高烈度區且不能滿足抗震要求或對于抗震安全性和使用功能有較高要求或專門要求的電氣設施,可采用隔震或消能減震措施。

    6.2 設計方法

    6.2.1 電氣設施的抗震設計宜采用下列方法:
        1 對于基頻高于33Hz 的剛性電氣設施,可采用靜力法。
        2 對于以剪切變形為主或近似于單質點體系的電氣設施,可采用底部剪力法。
        3 除以上款外的電氣設施,宜采用振型分解反應譜法。
        4 對于特別不規則或有特殊要求的電氣設施,可采用時程分析法進行補充抗震設計。

    6.2.2 當采用靜力設計法進行抗震設計時,地震作用產生的彎矩或剪力可分別按下列公式計算:
        1 地震作用產生的彎矩可按下式計算:

    式中:M——地震作用產生的彎矩(kN·m);
        ao——設計地震加速度值;
        Geq——結構等效總重力荷載代表值(kN);
        H0——電氣設施體系重心高度(m);
        h——計算斷面處距底部高度(m);
        g——重力加速度。
        2 地震作用產生的剪力可按下式計算:

    式中:V——地震作用產生的剪力(kN) 。

    6.2.3 當采用底部剪力法進行抗震設計或采用振型分解反應譜法進行抗震設計時,應符合本規范第5 章的有關規定。

    6.2.4 當采用動力時程分析法進行抗震設計時,可采用實際強震記錄或人工合成地震動時程作為地震動輸入時程。輸入地震動時程不應少于三條,其中至少應有一條人工合成地震動時程。時程的總持續時間不應少于30s,其中強震動部分不應小于6s。計算結果宜取時程法計算結果的包絡值和振型分解反應譜法計算結果的較大值。

    6.2.5 當需進行豎向地震作用的時程分析時,地面運動最大豎向加速度av可取最大水平加速度as的65%。

    6.2.6 當電氣設備有支承結構時,應充分考慮支承結構的動力放大作用;若僅作電氣設施本體的抗震設計時,地震輸入加速度應乘以支承結構動力反應放大系數,并應符合下列規定:
        1 當支架設計參數確定時,應將支架與電氣設施作為一個整體進行抗震設計。
        2 當支架設計參數缺乏時,對于預期安裝在室外、室內底層、地下洞內、地下變電站底層地面上或低矮支架上的電氣設施,其支架的動力反應放大系數的取值不宜小于1.2,且支架設計應保證其動力反應放大系數不大于所取值。
        3 安裝在室內二、三層樓板上的電氣設備和電氣裝置,建筑物的動力反應放大系數應取2.0。對于更高樓層上的電氣設備和電氣裝置,應專門研究。
        4 安裝在變壓器、電抗器的本體上的部件,動力反應放大系數應取2.0。

    6.2.7 電氣設施抗震設計地震作用計算應包括體系的總重力(含端子板、金具及導線的重量)、內部壓力、端子拉力及0.25 倍設計風載等產生的荷載,可不計算地震作用與短路電動力的組合。

    6.3 抗震計算

    6.3.1 電氣設施按靜力法進行抗震計算時,應包括下列內容:
        1 地震作用計算。
        2 電氣設備、電氣裝置的根部和其他危險斷面處,由地震作用效應與按規定組合的其他荷載效應所共同產生的彎矩、應力的計算。
        3 抗震強度驗算。

    6.3.2 電氣設施按振型分解反應譜法或時程分析法進行抗震計算時,應包括下列內容:
        1 體系自振頻率和振型計算。
        2 地震作用計算。
        3 在地震作用下,各質點的位移、加速度和各斷面的彎矩、應力等動力反應值計算。
        4 電氣設備、電氣裝置的根部和其他危險斷面處,由地震作用效應及與按規定組合的其他荷載效應所共同產生的彎矩、應力的計算。
        5 抗震強度驗算。

    6.3.3 電氣設施抗震設計應根據體系的特點、計算精度的要求及不同的計算方法,可采用質量-彈簧體系力學模型或有限元力學模型。

    6.3.4 質量-彈簧體系力學模型應按下列原則建立:
        1 單柱式、多柱式和帶拉線結構的體系可采用懸臂多質點體系或質量—彈簧體系。
        2 裝設減震阻尼裝置的體系,應計入減震阻尼裝置的剪切剛度、彎曲剛度和阻尼比。
        3 高壓管型母線、大電流封閉母線等長跨結構的電氣裝置,可簡化為多質點彈簧體系。
        4 變壓器類的套管可簡化為懸臂多質點體系。
        5 計算時應計入設備法蘭連接的彎曲剛度。

    6.3.5 直接建立質量-彈簧體系力學模型時,主要力學參數應按下列原則確定:
        1 把連續分布的質量簡化為若干個集中質量,并應合理地確定質點數量。
        2 剛度應包括懸臂或彈簧體系的剛度和連接部分的集中剛度,并應符合下列規定:
        1) 懸臂或彈簧體系的剛度可根據構建的彈性模量和外形尺寸計算求得。
        2) 當法蘭與瓷套管膠裝時,彎曲剛度Kc可按下式計算:

    式中:Kc——彎曲剛度(N·m/rad);
        dc——瓷套管膠裝部位外徑(m);
        hc——瓷套管與法蘭膠裝高度(m);
        te——法蘭與瓷套管之間的間隙距離(m)。
        3) 當法蘭與瓷套管用彈簧卡式連接時,其彎曲剛度可按下式計算:

    式中:hc'——彈簧卡式連接中心至法蘭底部的高度(m)。
        4)減震阻尼裝置的彎曲剛度可按制造廠規定的性能要求確定。

    6.3.6 按有限單元分析建立力學模型時,應合理確定有限單元類型和數目,并應符合下列規定:
        1 有限單元的力學參數可由電氣設備體系和電氣裝置的結構直接確定。
        2 當電氣設備法蘭與瓷套管連接的彎曲剛度用一個等效梁單元代替時,該梁單元的截面慣性矩Ic可按下式計算:

    式中:Ic——截面慣性矩(m4);
        Lc——梁單元長度(m),取單根瓷套管長度的1/20 左右;
        Ec——瓷套管的彈性模量(Pa)。

    6.3.7 在對電氣設施進行地震作用計算時,應采用結構的實際阻尼比。對于電瓷類設備,若實際阻尼比未知,建議取值最大不超過2%,并應符合本規范第5章的有關規定。

    6.3.8 電氣設施的結構抗震強度驗算,應保證設備和裝置的根部或其他危險斷面處產生的應力值小于設備或材料的容許應力值。
        當采用破壞應力或破壞彎矩進行驗算時,瓷套管和瓷絕緣子的應力及彎矩應分別滿足下列公式的要求:
        1 地震作用和其他荷載作用產生的瓷套管和瓷絕緣子總應力應按下式計算:

    式中:σtot——地震作用和其他荷載產生的總應力(Pa);
        σv——設備或材料的破壞應力值(Pa) 。
        2 地震作用和其他荷載產生的在瓷套管和瓷絕緣子總彎矩應按下式計算:

    式中: Mtot——地震作用和其他荷載產生的總彎矩(N·m);
        Mv——設備或材料的破壞彎矩(N·m)。

    6.4 抗震試驗

    6.4.1 對新型設備或改型較大的設備,應采取地震模擬振動臺試驗驗證其抗震能力;對由于尺寸、重量或復雜性等原因而不具備整體試驗條件的設備,或已經通過試驗而又改型不大的設備,可以采用部分試驗或試驗與分析相結合的方法進行驗證。

    6.4.2 試件應按照運行條件進行安裝,任何僅用于試驗的固定或連接設施不應影響試件的動力性能。

    6.4.3 電氣設施抗震強度驗證試驗應分別在兩個主軸方向上檢驗危險斷面處的應力值。但對于對稱結構的電氣設備和電氣裝置,可只對一個方向進行驗證試驗。

    6.4.4 對橫向布置的穿墻套管等大跨度、長懸臂電氣設施,宜采用水平和豎向雙向同時輸入波形進行驗證試驗。

    6.4.5 電氣設施抗震強度驗證試驗的輸入波形和加速度值應按下列原則確定:
        1 對于原型電氣設備帶支架體系和原型電氣裝置體系的驗證試驗,振動臺輸入波形可采用滿足本規范5.0.5 條規定的地震影響系數曲線的實際強震記錄或人工合成地震波;輸入的加速度值應按設計采用的烈度及本規范表5.0.3-1 采用。當僅進行電氣設備本體或電氣設備和電氣裝置的部件驗證試驗時,其幅值應乘以本規范第6.2.6條所規定的動力反應放大系數。
        2 當僅進行電氣設備本體或電氣設備和電氣裝置的部件驗證試驗時,振動臺輸入波形也可采用5個正弦共振調幅5 波組成的正弦拍波(圖6.4.5) 。
        各拍的加速度時程可按下列規定確定:


    圖6.4.5 正弦拍波

        當t≥5T 時,a=O;
        當0≤t<5T 時,a值可按下列公式確定:

    式中:a——各時程的水平加速度(g);
        t——時間(s);
        T——體系在測試方向的基本自振周期(s);
        as——時程分析地面運動最大水平加速度(g);
        ao ——與設計擬采用烈度對應的地震加速度值(g);
        ω——體系在測試方向的基本自振圓頻率(Hz)。
        為避免各拍地震反應的疊加,各拍間隔可按下式確定:

    式中:Tp——拍間間隔(p);
        f——體系在測試方向的基本頻率(Hz)。

    6.4.6 試件的測點布置應根據電氣設施的結構形式、試驗要求等確定,所有測點的數值應同時記錄和采集。

    6.4.7 驗證試驗測得的危險斷面應力值,應與重力、內部壓力、端子拉力及0.25倍設計風載等荷載所產生的應力進行組合,當滿足本規范第6.3.8條規定時,可確認本型式產品能滿足抗震要求。

    6.5 電氣設施布置

    6.5.1 電氣設施布置應根據抗震設防烈度、場地條件和其他環境條件,并結合電氣總布置及運行、檢修條件,通過技術經濟分析確定。

    6.5.2 當抗震設防烈度為8度及以上時,電氣設施布置宜符合下列要求:
        1 電壓為110kV及以上的配電裝置形式,不宜采用高型、半高型和雙層屋內配電裝置。
        2 電壓為110kV及以上的管型母線配電裝置的管型母線,宜采用懸掛式結構。
        3 電壓為110kV及以上的高壓設備,當滿足本規范第6.4.1條抗震強度驗證試驗要求時,可按照產品形態要求進行布置。

    6.5.3 當抗震設防烈度為8度及以上時,110kV及以上電壓等級的電容補償裝置的電容器平臺宜采用懸掛式結構。

    6.5.4 當抗震設防烈度為8度及以上時,干式空心電抗器不宜采用三相垂直布置。

    6.6 電力通信

    6.6.1 重要電力設施的電力通信,必須設有兩個及以上相互獨立的通信通道,并應組成環形或有迂回回路的通信網絡。兩個相互獨立的通道宜采用不同的通信方式。

    6.6.2 一般電力設施的大、中型發電廠和重要變電站的電力通信,應有兩個或兩個以上相互獨立的通信通道,并宜組成環形或有迂回回路的通信網絡。

    6.6.3 電力通信設備應具有可靠的電源,并應符合下列要求:
        1 重要電力設施的電力通信電源,應由能自動切換的、可靠的雙回路交流電源供電,并應設置獨立可靠的直流備用電源。
        2 一般電力設施的大型發電廠和重要變電站的電力通信電源,應設置工作電源和直流備用電源。

    6.7 電氣設施安裝設計的抗震要求

    6.7.1 抗震設防烈度為7 度及以上的電氣設施的安裝設計應符合本節要求。

    6.7.2 設備引線和設備間連線宜采用軟導線,其長度應留有余量。當采用硬母線時,應有軟導線或伸縮接頭過渡。

    6.7.3 電氣設備、通信設備和電氣裝置的安裝應牢固可靠。設備和裝置的安裝螺栓或焊接強度應滿足抗震要求。

    6.7.4 變壓器類安裝設計應符合下列要求:
        1 變壓器類宜取消滾輪及其軌道,并應固定在基礎上。
        2 變壓器類本體上的油枕、潛油泵、冷卻器及其連接管道等附件以及集中布置的冷卻器與本體間連接管道,應符合抗震要求。
        3 變壓器類的基礎臺面宜適當加寬。

    6.7.5 旋轉電機安裝設計應符合下列要求:
        1 安裝螺栓和預埋鐵件的強度,應符合抗震要求。
        2 在調相機、空氣壓縮機和柴油發電機附近應設置補償裝置。

    6.7.6 斷路器、隔離開關、GIS等設備的操作電源或氣源的安裝設計應符合抗震需求。

    6.7.7 蓄電池、電力電容器的安裝設計應符合下列要求:
        1 蓄電池安裝應裝設抗震架。
        2 蓄電池在組架間的連線宜采用軟導線或電纜連接,端電池宜采用電纜作為引出線。
        3 電容器應牢固地固定在支架上,電容器引線宜采用軟導線。當采用硬母線時,應裝設伸縮接頭裝置。

    6.7.8 開關柜(屏)、控制保護屏、通信設備等,應采用螺栓或焊接的固定方式。當設防烈度為8度或9度時,可將幾個柜(屏)在重心位置以上連成整體。

    6.8 電氣設備的隔震與消能減震設計

    6.8.1 應根據電氣設備的結構特點、使用要求、自振周期以及場地類別等,選擇相適應的隔震與消能減震措施。

    6.8.2 隔震與減震措施分別為裝設隔震器和減震器。常用的隔震器或減震器包括橡膠阻尼器、阻尼墊和剪彎型、拉壓型、剪切型等鉛合金減震器以及其他減震裝置。

    6.8.3 當采用隔震或消能措施時,不應影響電氣設備的正常使用功能。

    6.8.4 隔震器和消能減震器應滿足強度和位移要求。

    6.8.5 隔震器或消能減震器宜設置在支架或電氣設備與基礎、建筑物及構筑物的連接處。

    6.8.6 減震設計應根據電氣設備結構特點、自振頻率、安裝地點場地土類別,選擇相適應的減震器,并應符合下列要求:
        1 安裝減震器的基礎或支架的平面應平整,每個減震器受力應均衡。
        2 根據減震器的水平剛度及轉動剛度驗算電氣設備體系的穩定性。

    6.8.7 冬季環境溫度低于-15℃及以下地區,應選用具有耐低溫性能的隔震或減震器。

    6.8.8 在對裝設減震器的體系進行抗震分析時,應計入其剪切剛度、彎曲剛度和阻尼比,其彎曲剛度可按制造廠規定的性能要求確定。

     

    7.1.1 發電廠和變電站(或換流站)的建(構)筑物抗震設防類別應按表7.1.1確定,各設防類別建(構)筑物的抗震設防標準,均應符合現行國家標準《建筑工程抗震設防分類標準》GB 50223中3.0.3的要求。

    注:規模較小的乙類建筑,當采用抗震性能較好的結構體系時,允許按丙類建筑設防。

    7.1.2 電力設施中的建(構)筑物應根據設防分類、烈度、結構類型和結構高度采用不同的抗震等級,并應符合相應的計算和構造措施要求。電力設施中丙類建筑的抗震等級應按表7.1.2確定。

    注: 1 表中高度指室外地面至檐口的高度(不包括局部突出屋面部分)。
        2 高度接近或等于高度分界時,應允許結合建(構)筑物的不規則程度及場地、地基條件確定抗震等級。
        3 大跨度框架指跨度不小于18m的框架。
        4 表中運煤廊道是指廊道支柱采用鋼筋混凝土結構或鋼結構。
        5 當運煤廊道跨度大于24m時,抗震等級應再提高-級。
        6 設置少量抗震墻的鋼筋混凝土框架-抗震墻結構,在規定的水平力作用下,底層框架部分所承擔的地震傾覆力矩大于結構總地震傾覆力矩的50%時,其框架部分的抗震等級應按表中框架對應的抗震等級確定,適用的最大高度應允許比框架適當增加。

    7.1.3 電力設施中的建(構)筑物地震作用和結構抗震驗算,應符合現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011的有關規定。

    7.1.4 當抗震設防烈度為6度時,除本規范有具體規定外,對乙、丙、丁類建筑(不包括國家規定抗震設防烈度6 度區要提高1度設防的電力設施)可不進行地震作用計算,但應滿足相應的抗震構造措施要求。

    7.1.5 結構體系應有明確和合理的地震作用傳遞途徑,應避免因部分結構或構件破壞而導致整個結構喪失抗震能力或對重力荷載的承載能力,應具備必要的抗震承載力、良好的變形能力和消耗地震能量的能力,對可能出現的薄弱部位,應采取措施提高抗震能力。

    7.1.6 廠房結構設計應與工藝設計相協調,平面布置宜對稱、規則,并應具有良好的整體性,豎向宜規則,結構側向剛度宜均勻變化,同時應合理布局結構抗側力體系和結構構件,以滿足抗震概念設計的要求。

    7.1.7 主廠房結構材料的選擇應綜合考慮電廠的重要性、抗震設防類別、抗震設防烈度、場地條件、地基、廠房布置等因素,高烈度區宜優先選用抗震性能較好的鋼結構。

    7.1.8 對常規三列式布置的主廠房結構,當抗震設防烈度6度和7度、Ⅰ~Ⅱ類場地時,主廠房宜采用鋼筋混凝土框架結構;當抗震設防烈度7度、Ⅲ~Ⅳ類場地和抗震設防烈度8度、Ⅰ類場地時,主廠房宜采用鋼筋混凝土框架-抗震墻結構,也可采用鋼結構;抗震設防烈度8 度Ⅱ~Ⅳ類場地時,主廠房宜采用鋼結構,結構體系宜選擇框架-支撐結構;單機容量1000MW及以上時,主廠房宜采用鋼結構,當采用鋼筋混凝土結構時應進行專門論證。

    7. 1. 9 抗震設防烈度8度、9度地區的廠房可采用消能減震設計。

     

    7.2 鋼筋混凝土主廠房結構布置和構造要求

    7.2.1 主廠房的結構布置,應與工藝專業統一規劃,平面和豎向布置宜規則、均勻、對稱,應符合下列要求:
        1 設備宜采用低位布置,減輕工藝荷載,隔墻和圍護結構宜采用輕質材料,降低結構自重,降低建(構)筑物的高度和重心。
        2 框架的平面布置,應控制局部凹凸變化,對常規布置的主廠房結構,不宜采用集中控制樓插入主廠房框架的平面布置,不應采用局部單排架布置;當需要采用時宜按實際需要增設防震縫。
        3 不宜采用較長的懸臂構件,不應在懸臂結構、鍋爐與主廠房之間可滑動的平臺上布置重型設備。
        4 不宜采用錯層和側向剛度突變的結構。
        5 結構體系宜有多道設防,合理布置抗側力構件,使結構兩個主軸方向的動力特性宜接近。

    7.2.2 主廠房結構的防震縫,應按現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011的有關規定進行確定,并應符合下列要求:
        1 主廠房主體結構與汽機基座之間應設防震縫。
        2 主廠房主體結構與鍋爐爐架、加熱器平臺、運煤棧橋和結構類型不同的毗連建(構)筑物宜設防震縫。
        3 列入同一計算簡圖的建(構)筑物可不設防震縫,但應保證結構的整體工作性。
        4 防震縫不宜加大距離作其他用途。
        5 鋼結構建(構)筑物、軟弱地基上主廠房的防震縫寬度宜適當加大。

    7.2.3 當不同體系之間的連接走道不能采用防震縫分開時,應采用一端簡支一端滑動。

    7.2.4 主廠房外側柱列的抗震措施,可根據結構布置、設防烈度、場地條件、荷載大小等因素,選擇框架結構或框架-抗震支撐體系。當外側柱列設置支撐時,宜采用交叉形式的鋼支撐,當有吊車或抗震設防烈度8度、9度時,宜在廠房單元兩端增設上柱支撐。

    7.2.5 抗震墻或抗震支撐宜集中布置在每一柱列伸縮縫區段的中部,使結構的剛度中心接近質量中心,并宜在框架柱列上對稱布置。

    7.2.6 抗震墻或抗震支撐應沿全高設置,沿高度方向不宜出現剛度突變。

    7.2.7 框架結構的圍護墻和隔墻應優先采用輕質墻或與柱柔性連接的墻板,當抗震設防烈度8 度、9 度時墻體應有滿足層間變位的變形能力,外墻板的連接件應具有足夠的延性和適當的轉動能力。

    7.2.8 屋蓋結構應為自重輕、重心低、整體性強的結構,屋架和柱頂、屋面板與屋架、支撐和主體結構(屋架)之間的連接應牢固。各連接處均應使屋蓋系統抗震能力得到充分利用,并不應采用無端屋架或屋面梁的山墻承重方案。

    7.2.9 汽機房屋面應采用有檁輕型屋蓋體系,屋蓋承重結構可采用鋼屋架,當汽機房跨度不大于30m時,可采用實腹鋼梁,屋面宜采用壓型鋼板和其他輕型材料。

    7.2.10 屋蓋的抗震構造應符合下列規定:
        1 當屋架(或鋼梁)與柱頂的連接,抗震設防烈度8 度及以下時宜采用螺栓,抗震設防烈度9度時宜采用鋼板鉸。當屋架(或鋼梁)與支座采用螺栓連接時,安裝完畢后應將螺桿與螺帽焊牢,屋架(或鋼梁)端部支承墊板的厚度不宜小于16mm。
        2 有檁屋蓋的檁條應與屋架(鋼梁)焊牢,應有足夠的支承長度。當采用雙脊檁時,應在跨度1/3處相互拉結。輕型屋蓋的壓型鋼板應與檁條可靠拉結。

    7.2.11 當主廠房采用框排架結構時,汽機房屋蓋支撐系統的設置和承重結構與主體結構的連接除了應滿足現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011 的有關規定外,還應采取加強措施。

    7.2.12 山墻抗風柱的柱頂,應與端屋架的上弦(或屋面梁的上翼緣)有可靠連接,連接部位應位于上弦橫向支撐與屋架(屋面梁)的連接節點處,位置不符合時應在支撐中增設次腹桿,將山墻頂部的水平地震作用傳至節點部位。

    7.3 鋼結構主廠房結構布置和構造措施

    7.3.1 主廠房鋼結構可采用框架結構、框架-支撐結構。當采用框架-支撐結構時應符合下列要求:
        1 柱間支撐宜布置在荷載較大的柱間,且宜在同一柱間上下貫通,不貫通時應錯開開間后連續布置,并宜適當增加相近樓層、屋面的水平支撐,確保支撐承擔的水平地震作用能傳遞至基礎。
        2 柱間支撐桿件應采用整根材料,當超過材料最大長度規格時,可采用對接焊縫等強拼接,且不應小于支撐桿件塑性承載力的1.2倍。
        3 縱向柱間支撐宜設置于柱列中部附近。
        4 屋面的橫向水平支撐和頂層的柱間支撐,宜設置在廠房單元端部的同一柱間內;當廠房單元較長,應每隔3 個~5 個柱間設置一道。
        5 樓層水平支撐的布置應與柱間支撐位置相協調。
        6 鋼結構宜采用中心支撐,有條件時也可采用偏心支撐等耗能支撐。中心支撐宜采用交叉支撐,也可采用人字支撐或單斜桿支撐,不宜采用K形支撐;支撐的軸線應交匯于梁柱構件軸線的交點,確有困難時偏離中心不應超過支撐桿件的寬度,并應計入由此產生的附加彎矩。
        7 廠房水平支撐可設在次梁底部,但支撐桿端部應與樓層軸線上主梁的腹板和下翼緣同時相連。
        8 樓層軸線上的主梁可作為水平支撐系統的弦桿,斜桿與弦桿夾角宜在30°~60°。
        9 當樓板上開大孔時,應在開孔周圍的柱網區格設水平支撐。    

    7.3.2 鋼結構的抗震構造措施宜符合下列要求:
        1 梁與柱的連接宜采用柱貫通型。
        2 當柱在兩個互相垂直的方向都與梁剛接時,宜采用箱型截面。當僅在一個方向剛接時,宜采用工字型截面,并應將柱腹板置于剛接框架平面內。
        3 當柱與梁剛接時,柱在梁翼緣對應位置設置橫向加勁肋,且加勁肋厚度不應小于梁的翼緣厚度。
        4 梁腹板宜采用摩擦型高強度螺栓通過連接板與柱連接,腹板角部宜設置扇形切角,其端部與梁翼緣的全熔透焊縫應隔開。
        5 當框架梁采用懸臂梁段與柱剛接時,懸臂梁段與柱應預先采用全焊接連接,梁的現場拼接可采用翼緣焊接腹板螺栓連接或全部螺栓連接。
        6 當梁與柱剛性連接時,柱在翼緣上下各500mm 的節點范圍內,工字形柱翼緣與腹板或箱形柱壁板間的連接焊縫,應采用全熔透焊縫。
        7 框架柱接頭宜位于框架梁上方1.3m附近,當采用焊接連接時,上下柱的對接接頭應采用全熔透焊縫;在柱拼接接頭上下各100mm范圍內,工字形截面柱翼緣與腹板間的焊縫,應采用全熔透焊縫。
     

    7.4 集中控制樓、配電裝置樓

    7.4.1 集中控制樓、配電裝置樓可根據設防烈度、場地類別選用可靠的抗震結構形式。一般宜采用現澆鋼筋混凝土框架結構,樓(屋)蓋應采用現澆鋼筋混凝土結構。對于框架結構的抗震等級應按本規范表7.1. 2確定。

    7.4.2 結構中的構造柱、圈梁和填充墻的抗震要求應滿足現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011的有關規定。

    7.4.3 當抗震設防烈度8度、9度時,對于控制室頂部大開間結構的屋面宜采用鋼結構和輕型屋面。

    7.4.4 集中控制樓、配電裝置樓與相鄰建(構)筑物之間宜設抗震縫。

    7.5 運煤廊道

    7.5.1 地上廊道結構應按現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011的有關規定,進行地震作用和作用效應計算。

    7.5.2 地上廊道跨度不大于24m的廊身結構,可不進行豎向地震作用的抗震驗算;但抗震設防烈度8度、9度時,地上廊道跨度大于24m的廊身結構,應進行豎向地震作用的抗震驗算。

    7.5.3 當抗震設防烈度8度、9度時,地上廊道樓面應采用現澆鋼筋混凝土樓板,屋面和圍護結構宜采用輕型結構,不應采用砌體結構圍護。

    7.5.4 當廊道跨度大于18m時,跨間承重結構宜采用鋼梁或鋼桁架。當采用鋼桁架結構時,應在桁架跨度兩端支座處設置門型框架。

    7.5.5 地上廊道與相鄰建筑物之間,抗震設防烈度7度時宜設置防震縫,抗震設防烈度8度和9度時應設置防震縫。

    7.5.6 當抗震設防烈度6度、7度和8度,場地為Ⅰ~Ⅱ類場地時,廊道跨間承重結構可采用擱置在相鄰建(構)筑物上的滑動或滾動支座,但應采取防止脫落的措施。

    7.6 變電站建(構)筑物

    7.6.1 變電站或換流站建(構)筑物抗震設防類別及抗震設防標準、鋼筋混凝土房屋的抗震等級應分別符合本規范表7. 1. 1和表7. 1. 2 的規定。

    7.6.2 變電站或換流站建筑物的地震作用和結構抗震驗算,應符合現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011 的有關規定。

    7.6.3 變電站主控通信樓、配電裝置樓(室)以及換流站控制樓、閥廳、戶內直流場等建筑物,宜擇優選用規則的形體,其抗側力構件的平面布置宜規則對稱、側向剛度沿豎向宜均勻變化、豎向抗側力構件的截面尺寸和材料強度宜自下而上逐漸減小、避免側向剛度和承載力的突變。

    7.6.4 變電站多層配電裝置樓不應采用單跨框架結構。

    7.6.5 換流站閥廳及戶內直流場單極均為單層工業廠房,宜采用鋼排架結構、鋼筋混凝土排架結構等質量和剛度分布對稱的結構形式。其抗震構造措施應符合下列規定:
        1 當采用鋼排架結構時,廠房框架柱的長細比、廠房框架柱及梁的板件寬厚比、廠房的屋蓋支撐及柱間支撐布置、柱腳構造等,均應符合現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011的有關規定。
        當屋蓋橫梁與柱頂鉸接時,宜采用螺栓連接。
        2 采用鋼筋混凝土排架結構時,抗震設防烈度8 度時屋架(屋面梁)與柱頂的連接宜采用螺栓,抗震設防烈度9 度時宜采用鋼板鉸,亦可采用螺栓;屋架(屋面梁)端部支撐墊板的厚度不宜小于16mm。
        3 當內直流場設有橋式起重機時,起重機梁系統的構件與廠房框架柱的連接應能可靠地傳遞縱向水平地震作用。

    7.6.6 構架柱梁應優先采用抗震性能較好的鋼結構。構架柱宜采用A字形鋼管柱、角鋼或鋼管格構式柱,220kV及以下電壓等級的構架柱也可采用A字形鋼筋混凝土環形桿和鋼管混凝土柱等結構形式;構架梁宜采用單鋼管梁、三角形或矩形斷面的格構式鋼梁等結構形式。

    7.6.7 設備支架宜與構架的結構形式相協調,宜采用鋼管支架、角鋼或鋼管格構式支架、鋼筋混凝土環形桿支架和鋼管混凝土支架等結構形式。

    7.6.8 構架應分段按多質點體系進行地震作用計算。構架地震作用效應計算簡圖與靜力效應計算簡圖應取得一致,并應分別驗算順導線方向和垂直導線方向的水平地震作用,且應由各自方向的抗側力構件承擔。

    7.6.9 設備支架應與其上電氣設備聯合按多質點進行地震作用計算。當計算結構基本自振周期時,柱重力荷載可按柱自重標準值的1/4作用于柱頂取值;當計算水平地震作用時,柱重力荷載可按柱自重標準值的2/3作用于柱頂取值。

    7.6.10 構架、設備支架的地震作用和荷載效應組合應符合下列要求:
        1 當計算地震作用時,構架、設備支架的重力荷載代表值應取結構自重標準值、導線自重標準值、設備自重標準值(包括絕緣子串、金具、阻波器及其他電氣設備自重標準值)和正常運行工況各可變荷載組合值之和,應按下式計算:


    式中:SGE——重力荷載代表值;
        SGK——結構自重標準值、設備自重標準值及導線自重標準值;導線自重標準值可取安裝氣象條件下非緊線相導線張力標準值的垂直分量;
        ΨCi——可變荷載SQik的組合值系數,一般取0.5;
        SQik——分別對應表7.6.10正常運行工況時四種氣象條件下各可變荷載標準值,對應本條第2款進行地震作用效應組合。

        2 正常運行工況四種氣象條件下,構架、設備支架地震作用效應和其他荷載效應的基本組合,應按下式計算:

    式中:S——結構構件內力組合的設計值,包括組合的彎矩、軸向力和剪力設計值等;
        γG——重力荷載分項系數,一般情況應采用1.2; 當重力荷載效應對構件承載能力有利時,不應大于1.0;
        SGE——重力荷載代表值的效應,可按本條第1 款采用;
        γEh、 γEV——水平、豎向地震作用分項系數,按現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011 采用;
        γQ——正常運行工況導線荷載水平分量分項系數,應采用1.3;
        γw——風荷載分項系數,應采用1.4;
        SEhk——水平地震作用標準值的效應,尚應乘以相應的增大系數或調整系數;
        SEVK——豎向地震作用標準值的效應,尚應乘以相應的增大系數或調整系數;
        Swk——作用于構架、設備支架的風荷載標準值的效應(即結構風壓):順導線方向風作用時,結構風壓作用在構架架平面內;除大風氣象條件下取基本風壓對應的風速計算結構風壓外,其他氣象條件應采用10m/s時的風速計算結構風壓;
        SQK——正常運行工況導線荷載水平分量標準值的效應;
        ΨQ——正常運行工況導線荷載水平分量組合值系數,應采用1.0;
        Ψw——風荷載組合值系數,對于風荷載起控制作用的構支架應采用0.2。

    7.6.11 下列構支架、站區獨立避雷針可不進行截面抗震驗算,而需滿足抗震構造要求:
        1 抗震設防烈度6 度,在任何類場地的構支架及其地基基礎。
        2 抗震設防烈度小于或等于8度, Ⅰ、Ⅱ類場地的構支架及其地基基礎。
        3 抗震設防烈度小于9度的站區獨立避雷針。

    7.6.12 變壓器(高抗)、換流變(平抗)等大型落地設備,應加強設備本體與基礎之間的連接,以防止這些質量較大的大型設備在地震時發生滑移、脫軌、轉動或傾斜等震害。

     

    8.1.1 線路路徑和塔位選擇宜避開危險地段,如地震時易出現滑坡、崩塌、地陷、地裂、泥石流、地基液化等及發震斷裂帶上可能發生地表位錯的地段,當無法避讓時,應采取必要措施。

    8.1.2 混凝土跨越塔不宜用于地震烈度為8 度及以上地區或者地基因地震易液化,且液化深度較深的場地。

    8.1.3 當線路通過地質災害易發區時,宜采用單回路架設。

    8.1.4 大跨越工程應進行地震安全性評估。

    8.1.5 輸電線路桿塔和基礎抗震設防烈度應采用當地的基本地震烈度;對于乙類建筑,地震作用應符合本地區抗震設防烈度的要求,當抗震設防烈度為6度~8度時,抗震措施應符合本地區抗震設防烈度提高1度的要求;當為9度時,應符合比9度抗震設防更高的要求;地基基礎的抗震措施,應符合國家現行有關標準的規定。

    8.1.6 位于7度及以上地區的混凝土高塔、8度及以上地區的鋼結構大跨越塔和微波高塔、9度及以上地區的各類桿塔和微波塔均應進行抗震驗算。

    8.1.7 7 度及以上地區的大跨越塔、微波高塔及特殊重要的桿塔基礎、8度及以上地區的220kV及以上耐張型桿塔的基礎,當場地為飽和砂士或飽和粉土(不含黃土)時,均應考慮地基液化的可能性,必要時要采取穩定地基或基礎的抗液化措施。

    8.1.8 對大跨越桿塔和長懸臂橫擔桿塔尚應進行豎向地震作用驗算;當為8 度時,可取該結構、構件重力荷載代表值的10% ;當為9度時,可取20%。設計基本地震加速度為0.3g時,可取該結構、構件重力荷載代表值的15% 。

    8.2 計算要點

    8.2.1 計算桿塔動力特性時,可不計入導線和避雷線的重量。

    8.2.2 計算地震作用時,重力荷載代表值應按無冰、年平均溫度的運行情況取值。

    8.2.3 桿塔地震作用一般采用振型分解反應譜計算,當需要精確計算時,宜采用時程分析法。桿塔結構采用振型分解反應譜法計算地震作用時,可只取前2 個~3個振型,當基本自振周期大于1.5s時,應適當增加振型個數。

    8.2.4 桿塔結構的地震作用效應與其他荷載效應的基本組合應按下式計算:

    式中:γG——重力荷載分項系數,對結構受力有利時取1.0 ,不利時取1.2 ,驗算結構抗傾覆或抗滑移時取0.9;
        γEh,γEV——水平、豎向地震作用分項系數,應按表8. 2. 4 的規定采用;
        γQ——活荷載分項系數,取γQ= 1.4;
        γw——風荷載分項系數,取γQ= 1.4;
        ΨQ——風荷載組合值系數,可取0.2;
        Ψw——活荷載組合值系數,可取0.35;
        SGE——重力荷載代表值的效應;
        SEhk——水平地震作用標準值的效應;
        SEVK——豎向地震作用標準值的效應; 
        SQK——活荷載的代表值效應;
        Swk——風荷載標準值效應。

    8.2.5 結構構件的截面抗震驗算,應采用下列設計表達式:

    式中:R——結構構件承載力設計值;
        γRE——承載力抗震調整系數,應按表8.2.5確定;

    8.3 構造要求

    8.3.1 基本地震烈度為9 度及以上地區,鐵塔與基礎宜采用地腳螺栓連接方式,便于出現地基不均勻沉降后的基礎處理。

    8.3.2 結構的阻尼比,自立式鐵塔宜取0.03,鋼筋混凝土桿塔和拉線桿塔宜取0.05。

     

    1 為便于在執行本規范條文時區別對待,對要求嚴格程度不同的用詞說明如下:
        1)表示很嚴格,非這樣做不可的:
           正面詞采用“必須”,反面詞采用“嚴禁”;
        2) 表示嚴格,在正常情況下均應這樣做的:
           正面詞采用“應”,反面詞采用“不應”或“不得”;
        3) 表示允許稍有選擇,在條件許可時首先應這樣做的:
           正面詞采用“宜”,反面詞采用“不宜”;
        4) 表示有選擇,在一定條件下可以這樣做的,采用“可”。

    2 條文中指明應按其他有關標準、規范執行時的寫法為:“應符合……的規定”或“應按……執行”。

    《建筑抗震設計規范》GB 50011
    《建筑工程抗震設防分類標準》GB 50223
    《中國地震動參數區劃圖》GB 18306

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    《電力設施抗震設計規范》

    加入收藏 規范號GB 50260-2013
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    1、總則

    2、術語和符號

    3、場地

    4、選址與總體布置

    5、電氣設施地震作用

    6、電氣設施

    7、火力發電廠和變電站的建(構)筑物

    8、送電線路桿塔及微波塔

     

    中華人民共和國國家標準

    電力設施抗震設計規范

    GB 50260-2013

    條文說明

    修訂說明

     

     

        《電力設施抗震設計規范》GB 50260-2013,經住房和城鄉建設部2013年1月28日以第1632號公告批準發布。
        本規范是在《電力設施抗震設計規范》GB 50260-96的基礎上修訂而成,上一版的主編單位是電力工業部西北電力設計院,參編單位是國家地震局工程力學研究所、電力工業部華北電力設計院、電力工業部電力建設研究所、西安交通大學、太原工業大學、大連理工大學,主要起草人員是蔣士青、趙道揆、文良謨、郭玉學、劉曾武、尹之潛、石兆吉、張其浩、徐健學、白玉麟、朱永慶、王永滋、李勃、王延白、張圣賢、鐘德山、范良干、李世溫、曲乃泗、羅命達、彭世良、王祖慧、焦悅琴、張運剛、汪麗珠、高象波。
        本次規范修訂工作,原則上包括原有版本的全部內容。對原有條款中不能滿足《中華人民共和國防震減災法》、《地震安全性評價管理條例》及未反映當前技術進步的內容進行了修訂;本次修編還與現行國家標準《建筑工程抗震設防分類標準》GB 50223-2008、《建筑抗震設計規范》GB 50011-2010及《工業企業電氣設備抗震設計規范》GB 50556-2010進行了協調;同時對全國有關單位的回復意見,也在修編中予以體現。
        本次修訂過程中,發生了2008 年“5.12” 汶川大地震,修訂組調查了汶川大地震后四川電力公司、甘肅電力公司及陜西電力公司等多個單位的500kV變電站、220kV變電站、110kV變電站及四川境內的多個大中型火力發電廠和水利發電站的電力設施的受損情況,分析了電力設施受損的原因,論證了將220kV樞紐站列入重要電力設施的必要性,吸收了汶川大地震電力設施及電力設備受損情況的經驗和教訓。另外,本次修訂也吸收了原國家電力公司重點科研項目《大型火電廠主廠房抗震設計試驗研究》的研究成果及近幾年的高參數、大容量機組的設計經驗。
        與1996年版規范相比,本版的主要變動有:整體結構進行了調整,標準正文框架按《工程建設標準編寫規定》(建標[2008]182號)設置。技術內容按板塊編排;新增了術語與符號;增加了英文目錄;增補了修訂說明;擴大了規范的適用范圍,使之可用于單機容量為1000MW 機組、750kV 變電工程及660kV 以下換流站工程。按現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011-2010確定場地劃分;修改了地震影響系數,對動力設計方法、支架動力放大系數、荷載效應組合以及地震試驗等提出了更明確的要求;增加電氣設備的隔震與消能減震設計;適當提高了重要電力設施及一般電力設施的抗震設防標準;適度增加主廠房鋼筋混凝土結構布置的要求,對特別不規則布置提出了限制條件;補充棧橋與相鄰建(構)筑物間在高抗震設防要求時的連接方式等內容;明確了作抗震驗算桿塔的設計原則。
        本次修訂后,本規范第1.0.3、1.0.7、1.0.8、1.0.10、3.0.6、3.0.8、3.0.9、5.0.1、5.0.3、5.0.4、7.1.2條為強制性條文。
        為便于廣大設計、施工、科研、學校等單位有關人員在使用本規范時能正確理解和執行條文規定, 《電力設施抗震設計規范》修訂組按章、節、條順序編制了本規范的條文說明,對條文規定的目的、依據以及執行中需注意的有關事項進行了說明,還著重對強制性條文的強制性理由做了解釋。但是,本條文說明不具備與規范正文同等的法律效力,僅供使用者作為理解和把握規范規定的參考。

     

    1 總 則

    1.0.1 本條是規范編制的目的和指導思想,規范修訂貫徹了《中華人民共和國抗震減災法》地震工作以“預防為主、防御與救助相結合”的方針?拐鹪O防是以現有科學技術水平和經濟條件為前提,隨著科學技術水平的提高,將來會有所突破。

    1.0.2 本條為本規范的適用范圍,將其修編與現有電力設施的規模相適應。
        本規范所稱電力設施應包括火力發電廠及變電站(或換流站)建(構)筑物、送電線路的構筑物和電氣設施,以及水力發電廠的有關電氣設施;但不包括煙囪、冷卻塔、一般管道及其支架。
        本規范所稱電氣設施應包括電氣設備、電力系統的通信設備、電氣裝置和連接導體等;水力發電廠的有關電氣設施,指安裝在大壩內和大壩上的電氣設施。
        對水力發電廠,本規范僅適用于常規安裝的電氣設施,如在大壩上和大壩內安裝的電氣設施。水電廠的建(構)筑物的抗震設計不屬本規范的適用范圍。
        火力發電廠的煙囪、冷卻塔和一般管道及管道支架等設施的抗震設計分別列入現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011和《構筑物抗震設計規范》GB 50191的范圍。
        本規范的適用范圍不包含1000kV及以上交流電力設施和±800kV及以上直流電力設施的抗震設計。

    1.0.3 本條是根據《中華人民共和國抗震減災法》新增的條款,確定為強制性條文。

    1.0.4、1.0.5 為原規范條文第1.0.3條、第1.0.4條。這兩條為規范的設防標準,考慮我國的經濟條件,在既保證電力設施遭受地震作用時盡量減少設備損壞和人員傷亡,避免造成電力系統大面積、長時間的停止供電給國民經濟帶來重大損失,又不能因抗震設防標準過高而增加投資太多。本規范的電力設施包括電氣設施和建(構)筑物兩大類,分別有其自身的結構特點和功能要求。電氣設施的震害經驗顯示,由于瓷質構件強度不足所致結構損壞和功能損失的情況較多,表示這類設施在地震作用下的延性較弱,不能完全符合現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011-2010中“三個水準設防目標”的前提假設條件。另一方面,在地震中或地震后,要求電氣設施的功能不受損壞,不致大面積停電事故,這也是與“要求建(構)筑物不倒塌并危及人身安全”的水準設防目標不完全一樣的地方。因此分別就電氣設施與建(構)筑物提出了不同的設防要求。

    1.0.6 為原規范條文第1.0.5 條。電力設施劃分為重要電力設施和一般電力設施。劃分的主要根據是:火力發電廠的設計規劃容量、水電廠的設計裝機容量、供電對象的重要性、變電工程的電壓等級和在電網中的地位,以及通信設施的重要性等。并增加單機容量1000MW機組、750kV電壓等級變電站和330kV及以上換流站為重要電力設施。
        根據現行國家標準《建筑工程抗震設防分類標準》GB 50223-2008,220kV及以下樞紐變電站的主控通信樓、配電裝置樓、就地繼電器室為重要電力設施。原規范中沒有將220kV樞紐變電站的電氣設施列入重要電力設施,但在汶川地震中,220kV樞紐變電站高壓設備瓷套管受損較為嚴重,故有必要在本規范中將220kV樞紐變電站的電氣設施也列入重要電力設施,提高其設防標準。另外,將220kV樞紐變電站的電氣設施列為重要電力設施后,造價相對增加較少,也有利于災后迅速恢復生產。對于220kV以下樞紐變電站仍然執行現行國家標準《建筑工程抗震設防分類標準》GB 50223-2008。
        工業企業電氣設備抗震設計執行現行國家標準《工業企業電氣設備抗震設計規范》GB 50556-2010。

    1.0.7 本條結合電力設施的具體情況,并與現行國家標準《建筑工程抗震設防分類標準》GB 50223-2008第3.0.2 條的規定保持一致,確定為強制性條文。本條將電力設施中的建(構)筑物按現行國家標準《建筑工程抗震設防分類標準》GB 50223-2008的規定,根據其特點和重要性劃分為三類,本次修訂,將原規范中劃分的一、二、三類改為與現行國家標準《建筑工程抗震設防分類標準》GB 50223-2008一致的乙、丙、丁類。其目的是方便應用,避免混淆和錯誤。

    1.0.8 本條結合電力設施的具體情況,并與現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011-2010強制性條文第1. O. 4條的規定保持一致,確定為強制性條文。

    1.0.9 本條根據現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011-2010 第1.0.5 條進行修編。
        電力設施的抗震設防地震動參數或烈度,在一般情況下還是采用現行國家標準《中國地震動參數區劃圖》GB 18306確定的抗震設防地震動參數或相應烈度。本規范增加了“按有關規定開展地震安全性評價的場地,應按批準的設計地震動參數或相應烈度進行抗震設防”的要求。
        工程場地地震安全性評價報告必須經國務院或省(直轄市、自治區)地震行政主管部門批準后才可使用,地震安全性評價結果(一般包括抗震設防烈度、地震動峰值加速度、反應譜特征周期值、地震影響系數曲線、地震加速度時程曲線) ,將作為具體建設工程的抗震設防要求。
        重要電力設施中的建(構)筑物按照要求應提高一度加強其抗震措施,但重要電力設施中的電氣設施可采取的抗震措施非常有限,其抗震能力的提高基本上依賴于自身強度的提高,因此應提高一度設防。

    1.0.10 本條結合電力設施的具體情況,并與現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011-2010第3. 1. 1條的規定保持一致,確定為強制性條文。

    1.0.11 500kV以上大跨越塔,已定為乙類建筑,提高抗震措施而不要求提高地震作用,在設防概念上有所不同:提高抗震措施,著眼于把財力、物力用在增加結構薄弱部位的抗震能力上,是經濟而有效的方法,提高地震作用,則結構的各構件均全面增加材料。但對輸電線路鐵塔來說,涉及抗震措施的要求很少,設防烈度提高1度和不提高1度差別不大,因此為保證大跨越鐵塔和基礎的安全,需要增大地震作用。
        500kV以下大跨越塔,雖屬丙類建筑,地震作用和抗震措施均按設防烈度計算,但對某些線路在區域內非常重要,若業主要求對其提高標準,可增加1度設防。
        綜上所述,乙類建筑,若提高設防烈度,抗震措施所用烈度與設防烈度相同,不提高設防烈度,抗震措施所用烈度比設防烈度提高1度;丙類建筑,抗震措施所用烈度始終與設防烈度相同。
        實際工程中設防烈度是否提高,應根據工程實際,由業主單位批準同意。

    1.0.12 本條規定按本規范進行抗震設計時,尚應遵守和符合現行有關國家標準的規定。本規范主要是針對電力設施的特點制定的,而有些設施如煙囪、冷卻塔等雖屬電力設施,但其抗震設計規定均分別列入現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011和《構筑物抗震設計規范》GB 50191。特別指出的是,建(構)筑物的抗震設計應按現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011執行。

        本章新增術語部分根據現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011-2010和《抗震減災術語 第1部分:基本術語》GB/T 18207.1編寫,對本章符號部分進行了修正。

    3.0.1 本條將場地分為對電力設施抗震有利、一般、不利和危險等四種情況?偟膩碚f,電力設施的震害是由地震動和地基失效兩種原因形成,地震動可以通過電力設施抗震設計和增加適當抗震措施來解決;地基失效(如砂土液化、沉陷等)可以按現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011-2010有關規定進行液化判別及相應的加固和改造地基來解決。但是,對電力設施抗震不利地區的各種情況則應視具體情況進行分析和處理或通過專門研究來解決。如查明可能發生滑坡、崩塌、泥石流、地陷、地裂和地表斷裂錯位等地區或地帶是危險地段,不應選作電力設施場地。

    3.0.2~3.0.6 按照現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011-2010 第4. 1. 2條~第4. 1. 6條進行修編。
        (1) 關于場地覆蓋層厚度的定義,補充了當地下某一下臥土層的剪切波速大于或等于400m/s且不小于相鄰的上層土的剪切波速的2.5倍時,覆蓋層厚度可按地面至該下臥層頂面的距離取值的規定。需要注意的是,這一規定只適用于當下臥層硬土層頂面的埋深大于5m時的情況。
        (2) 土層剪切波速的平均采用更富有物理意義的等效剪切波速的公式計算,即:

    式中:d0——場地評定用的計算深度,取覆蓋層厚度和20m兩者中的較小值;
        t——剪切波在地表與計算深度之間傳播的時間。
        (3) 考慮到波速為500m/s~800m/s 的場地還不是很堅硬,將原場地類別Ⅰ類場地(堅硬土或巖石場地)中的硬質巖石場地明確為I0類場地。因此,土的類型劃分也相應區分。硬質巖石的波速,我國核電站抗震設計為700m,美國抗震設計規范為760m,歐洲抗震規范為800m,從偏于安全方面考慮,調整為800m/s。
        (4) 考慮到軟弱土的指標140m/s與國際標準相比略偏低,將其改為150m/s,場地類別的分界也改為150m/s。
        (5) 為了保持與1996年版規范的延續性以及與其他有關規范的協調,作為一種補充手段,當有充分依據時,允許使用插入方法確定邊界線附近(指相差15%的范圍)的Tg值。圖1給出了一種連續化插入方案,可將原有場地分類及修訂方案進行比較。該圖在場地覆蓋層厚度dov和等效剪切波速vse平面上按本次修訂的場地分類方法用等步長和按線性規則改變步長的方案進行連續化插入,相鄰等值線的Tg值均相差O.O1s。

    圖1 在dov-vse 平面上的Tg等值線圖
    (用于設計特征周期一組,圖中相鄰Tg等值線的差值均為O.O1s)

        第3.0.6 條規定的場地分類方法主要適用于剪切波速隨深度呈遞增趨勢的一般場地,對于有較厚軟夾層的場地土層,由于其對短周期地震動具有抑制作用,可以根據分析結果適當調整場地類別和設計地震動參數。其中,第3.0.6條與現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011-2010第4. 1. 6條的規定保持一致,確定為強制性條文。

    3.0.7 新增條文,采用了現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011-2010中第4. 1. 7條內容。

    3.0.8 新增條文,與現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011-2010第4. 1. 8條的規定保持一致,確定為強制性條文。

    3.0.9 強制性條文,與現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011-2010第4. 1. 9條的規定保持一致,確定為強制性條文。

    4.0.1 本條是對地震地區發電廠、變電站廠(所)址選擇的基本要求。

    4.0.2 對于重要電力設施是否能建在9 度地區的問題,從地震地質宏觀來看,該地區雖被劃分為9 度,但其中某些局部地區具有基巖的良好地基條件,其抗震設防烈度仍小于9 度,經過論證落實,這些地區仍是可以建設重要發電廠和變電站的,如云南陽宗海電廠雖處于9度地震區,正因為是基巖地基,經論證后按7 度設防。故本條規定9度區的重要電力設施應建在堅硬場地。因此,對9度地區的建廠條件需要在分析論證的基礎上區別對待,不能一概而論,從而為9度區的廠、所址選擇創造了條件。

    4.0.3 發電廠的鐵路和公路、變電站的公路要求在發生地震后仍能保持暢通,對于確保電廠的燃料供應、及時運送救援物資,為震后搶修盡快恢復生產運行具有重要意義,因此,本條要求發電廠的鐵路、公路,變電站的公路展線在不增加或增加投資不多的情況下,應盡量避開地震時有可能發生崩塌、大面積滑坡、泥石流、地裂和錯位的不良地質地段,選擇有利地段展線,以盡量減少震害。

    4.0.4 不均勻地基、軟弱層、深填土等均屬不良地質;條形山梁、高聳孤立的山丘、傾斜巖層上覆蓋土層的陡坡、河岸邊緣、采空區、暗埋的塘浜溝谷、隱伏地形、故河道、斷層破碎帶等均屬于不利抗震的地形地貌,位于上述地段的建(構)筑物更易遭受破壞,故要求發電廠和變電站的主要生產建(構)筑物和設備在可能的條件下應盡量避免布置在這些地段,以免地震時造成較大破壞,影響及時恢復生產。

    4.0.5 建(構)筑物、設備至擋土墻、邊坡的距離一般按現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB 50007-2011 第5.4.2 條確定。但位于地震區布置在高度大于8m 的高擋土墻、高邊坡上下平臺的重要建(構)筑物、設備,應結合地質、地形條件,宜在此基礎上適當加大距離,以增加地震時電力設施的安全度。

    4.0.6 本條系針對高烈度地區所具有的較大破壞性而制定的,目的在于防止和減少地震時泄露出的有害物質對鄰近所引起的次生災害。

    4.0.7 地下管、溝集中地段,地震時當其中一部分管、溝破損、斷裂后將有可能危及相鄰管溝的安全,或構成對臨近管溝的污染,如酸、堿管斷裂,酸、堿溢出將腐蝕其他管溝;生活污水排水管破壞后將污染臨近管溝,因此,在布置廠區地下管溝時,應視管溝性質分類,性質相同或類似的可采用綜合管溝,或按類小集中,以簡化管溝布置,有利于抗震。同時,在不增加用地的前提下,管溝宜適當分散布置,避免過于集中,以減少地震時的互相影響。據唐山震害情況調查,地震時將造成某些管溝發生位移,給修復工作帶來困難,為此,要求主干管、溝所通過的地面應設置標志,表明其所在位置。當管溝平行于道路布置在行車部分內,地震時無論道路還是管溝遭破壞,都將造成互相影響,增加了修復工作,使道路不能盡快恢復通車,不利于救援工作。

    4.0.8 位于不良地質地段的發電廠廠外管溝(如循環水管、溝,補給水管,灰、渣管溝等) ,由地震引起的崩塌、大面積滑坡、泥石流、地裂和錯位,對管溝亦將產生次生災害使之損壞,故要求廠外主要管、溝盡量避開上述地段,如因條件限制無法避開時,應采取地基處理或其他防護措施。

    4.0.9 唐山等地的震害情況表明:某些人員集中的建筑,其出入口因缺少安全通道,往往出口被臨近倒塌的建(構)筑物堵塞,致使大量人員不能迅速撤離危險區,從而增加了人員傷亡;有的即使撤出,但附近又無安全疏散場地,使脫險人員又再次被臨近倒塌的建筑、設施砸傷壓死。據此,結合電廠具體情況,特提出主廠房、辦公樓、試驗室、食堂等人員密集的建筑,其主入口應設置安全通道,通道附近應有供人員疏散的場地,該場地應不受附近建(構)筑物、設施坍塌的影響,以滿足人員疏散要求。

    4.0.10 調查表明:廠區主要道路震后是否能保持暢通,對救援和恢復工作的及時、順利進行極為重要。如有的道路由于被坍塌物所堵塞不能通行,使運輸車輛和起吊設備不能及時發揮作用,從而延誤了時機,增加了傷亡和損失。因此結合發電廠具體情況,要求主廠房、水處理、倉庫等區的主要道路應環行貫通,為震后的救援與恢復工作創造條件。建(構)筑物受地震破壞的坍塌范圍與其高度成正比,據統計,散落距離大致為高度的1/5~1/6( 特殊情況除外) ,道路應布置在此界限之外。

    4.0.11 從唐山等地的震害情況看,在震害較重的地區,布置在地質條件較差地段的水準基點也遭破壞,給恢復工作帶來困難,故要求發電廠、變電站的水準基點應避開抗震不利地段。

    5.0.1 本條結合電力設施的具體情況,與現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011-2010第5. 1. 1條的規定保持一致,確定為強制性條文?拐鹪O計時,結構(對設備進行力學分析時也視為結構)所承受的“地震荷載”實際上是由于地震地面運動引起的動態作用,按照現行國家標準《建筑結構設計術語和符號標準》GB/T 50083的規定,屬間接作用,不能稱為“荷載”,改稱“地震作用”。有關地震作用考慮的原則為:
        (1) 考慮到地震可能來自任意方向,而一般電力設施的結構單元具有兩個水平主軸方向,并沿主軸方向考慮抗地震作用,并由該方向抗側力構件承擔。
        (2) 質量和剛度分布明顯不均勻的結構在水平地震作用下將產生扭轉振動,增大地震效應,故應考慮扭轉效應。
        (3) 有關長懸臂和大跨度結構的豎向地震作用的計算同現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011-2010。

    5.0.2 電氣設施的結構類型繁多,應針對不同的設施采用不同的抗震分析方法,對此,本規范各章中分別作了規定,明確了不同抗震分析方法的適用范圍。

    5.0.3~5.0.5 按照現行國家標準《中國地震動參數區劃圖》GB 18306進行修編。其中第5.0.3條、第5.0.4條結合電力設施的具體情況,與現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011-2010第5.1.4條的規定保持一致,確定為強制性條文。

    5.0.6、5.0.7條文沿用了現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011-2010中的底部剪力法和振型分解反應譜法。在底部剪力法中,它是根據31條不同場地上的地震記錄,計算了400多座不同周期的結構。計算結果表明,在結構高度的60%以上,剪力隨結構周期的增長而變大。這種變化關系可近似地用線性變化表示。本條底部剪力法中,在沿高度分配荷載時,在頂層附加一地震作用是根據上述結果給出的。按修改后的方法計算出的剪力與按精確方法計算的結果一致。
        考慮到計算手段的發展和計算準確度要求的提高,多數電氣設施不適宜用底部剪力法求地震作用,振型分解反應譜法適用范圍較廣,作為本規范計算地震作用的主要方法列入了本節。為提高分析精度,一般建議適當增加組合的振型個數,至少保證參振質量達總質量的90%以上。且為了考慮相鄰振型之間的互相影響,當其周期比大于0.9時,計算地震作用效應不應采用平方和開方SRSS組合方法,而應采用完全方根組合CQC方法,如本規范式5.0.7-4和式5.0.7-5所示。
     

    6 電氣設施

    6.1 一般規定

    6.1.1 電氣設施抗震設計的原則。
        1 重要電力設施中的電氣設施由于在電力系統中重要性較高,造價也高,且其體系重心高,質量大,故規定設防烈度為7度及以上時,應進行抗震設計。
        2 根據我國的震害情況,220kV及以下等級的電氣設施在遭受到地震烈度為8度及以上的地震作用時,有震害實例,故規定應進行抗震設計。從汶川地震后的統計數據來看,220kV雙斷口SF6斷路器及110kV少油斷路器傾倒或瓷柱斷裂比較嚴重,220kV 單斷口SF6斷路器折斷相對較低,如安縣兩臺252kV 雙斷口SF6斷路器六相全部斷裂,安縣轅門壩126kV 變電站中的雙斷口少油斷路器三相斷裂,同一變電站中的兩臺單斷口252kV斷路器卻只有一相傾倒,毀壞率遠低于雙斷口斷路器, 220kV 及以下隔離開關除了因震中地震烈度超過設備設防烈度地區外,周邊地區的隔離開關損壞比較少。因此,對于220kV 及以下變電站,8度地區可采用中型布置,斷路器選用單斷口SF6型,硬母線采用懸吊式安裝。
        3 安裝在屋內二層及以上和屋外高架平臺上的電氣設施,由于建(構)筑物對地面運動加速度值有放大作用,故規定在設防烈度為7度及以上時應進行抗震設計。

    6.1.2 電氣設備、通信設備應根據設防烈度選擇,其抗震能力應滿足抗震要求。
        由于有些已定型的電氣設備其抗震性能較差,若為提高抗震能力而改變產品結構或改用高強度瓷套,困難較多或提高造價較多時,采取裝設隔震或減震阻尼裝置提高其抗震能力是經濟、簡單而有效的措施。
        其他抗震措施如降低設備的安裝高度、采用低式安裝方式,屋內設備盡量安裝在底層等,可減少建(構)筑物的動力反應放大作用。

    6.2 設計方法

    6.2.1~6.2.3 電氣設施的結構形式不同,其動力特性不同,動力反應也就不同。根據震害調查及破壞幾率研究,對不同電氣設施規定了不同設計方法。其中,靜力法、底部剪力法和振型分解反應譜法是基本方法,時程分析法作為補充方法,對于特別不規則或有特殊要求的電氣設備才被要求采用。所謂“補充”,主要指對結構的底部剪力、最大位移等進行比較,當時程分析法大于振型分解反應譜法時,相關部位的構造或設計應做相應的調整。
        當采用振型分解反應譜法進行抗震分析時,除可按照第5 章有關要求進行計算外,也可采用如下的計算方法:
        (1)求出結構的固有頻率及振型。
        (2) 求出振型的個數,應滿足X、Y、Z三個方向的地震載荷參與質量大于90%的要求。每階振型{φj}應關于質量[M]歸一:{φj}T[M]{φj}=1。
        (3) 對每階振型{φj} ,根據對應的固有頻率fj和阻尼,從地震影響系數曲線(條文圖5. O. 5)求出其地震動力放大系數βj=αj/設計基本地震加速度a0。
        (4) 求出第j階振型D方向地震反應位移{uj}D:

    式中:a0——設計基本地震加速度(ms-2 );
        {φj}T——第j階振型的轉置;
        [M]——結構有限元質量矩陣(kg);
        {E}——單位地震矢量。地震方向對應的線位移自由度對應行上的值為1,其余行上的值為0。
        (5) 將所有振型D方向地震反應位移用平方和的平方根疊加:

    式中: i——結構位移矢量的第i個分量。
        (6) 將水平(X或Y) 與豎直Z 方向地震反應位移用平方和的平方根組合:

    式中:D——指X和Z或Y和Z。
        (7) 應力計算。
        用第j階振型在D 方向的地震反應位移{uj}D,求出對應的應為, 其中N為某個結點, K為某個應力分量。用平方和的平方根疊加所有振型的應力:

        最后,將水平(X 或Y) 與豎直Z 方向的地震應力用平方和的平方根組合總應力:

    式中:D——指X和Z或Y和Z。
        (8) (X,Z)和(Y,Z)兩種情況分別與其他載荷(如內壓、風載、導線拉力等)產生的應力按絕對值求和組合應力,找出最大應力設計校核。

    6.2.4 正確選擇輸入的地震加速度時程曲線,要滿足地震動三要素的要求,即頻譜特性、有效峰值和持續時間均要符合規定。

    6.2.5 本條規定的"需進行豎向地震作用的時程分析"的電氣設施,主要指220kV及以上電壓等級的橫向安裝的穿墻套管和水平懸臂對地震豎向分力反應較大的設備。

    6.2.6 由于建筑物或構筑物對地面運動加速度值都有一定程度的放大作用,因此僅對電氣設備和電氣裝置本體進行抗震設計時,必須乘以支承結構動力響應放大系數。但也不得不指出,根據中國電力科學研究院、國網北京經濟技術研究院、同濟大學、西北電力設計院和鄭州機械研究所等單位的相關研究結果均顯示,支架的動力放大系數比較復雜,與場地土類別、設備重量和剛度、支架材料與形式等都密切相關,且變化幅度較大。因此:
        1 原則上,有支架且支架設計參數已確定時,應將支架與設備作為一個整體進行抗震設計。
        2 當支架設計參數未知,而又需要對電氣設備和電氣裝置本體進行單獨抗震設計或校核時,通過在振動臺上對電氣設備有無支架的對比試驗和計算分析結果,建議根據支架剛度與高度選擇支架動力放大系數,原則上支架剛度越小、高度越大,支架動力放大系數越大,反之亦然。因此,原則上對有支架的電氣裝置本體單獨進行校核時,所輸入的地震加速度應根據實際情況至少乘以1.2的放大系數,且支架的設計應保證其動力放大系數不超過此取值要求。
        3 日本通過實測和動力響應分析的結果,取建筑物二、三層的動力放大系數在2倍以下。
        為研究建筑物的抗震性能,西北電力設計院與同濟大學聯合進行了發電廠及變電站主控制樓和110kV屋內配電裝置樓的模型房屋在振動臺上的模擬地震試驗,試驗結果表明:建筑物各層樓動力放大系數為樓層越高,β越大,并隨輸入加速度增加而減小。當輸入加速度值為0.5g及以下時,二、三層樓動力反應放大系數為1.5~2.5。
        根據國內、外研究結果,為簡化電氣設備的抗震計算,建議取建筑物二、三層的動力放大系數為2.0。
        4 變壓器、高壓電抗器的出線套管抗震設計應考慮變壓器和高壓電抗器基礎及本體的動力響應放大系數。
        日本根據實驗研究結果,提出變壓器基礎及本體的動力響應放大系數為2.0。
        燕山石油化工公司的“變壓器抗震鑒定標準編寫組”在振動臺上進行了4臺6kV~10kV、1000kV·A及以下電力變壓器的模擬地震試驗,測得變壓器本體上部加速度值時振動臺輸入加速度值的1.2倍~2.0倍,其中動力反應較大的一臺變壓器振動試驗各部位的動力反應加速度實測值如表1 所示。

    表1 變壓器各部位動力響應加速度值

    測點部位 臺面輸入 套管底部 套管上部 油枕 冷卻器
    加速度值g 0.04 0.08 0.12 0.11 0.09
    動力放大系數 2.00 3.99 2.75 2.25

        表1 中的動力放大系數以振動臺輸入加速度值為基礎。從表1可以看出,變壓器本體的動力放大系數為2.0及以上。
        綜合上述國內外研究成果,建議取變壓器和高壓電抗器基礎及本體的動力放大系數為2.0。

    6.2.7 電氣設施抗震設計地震作用計算應包括體系總重力及所承受荷載的組合,同時因地震作用與短路電動力在同一瞬間同時發生的幾率很低,故可不考慮同時作用的組合。

     

    6.3 抗震計算

    6.3.1 靜力設計法實質只是用靜力地震系數來求得地震作用及其他荷載所產生的總彎矩和總應力,然后再進行抗震強度驗算。

    6.3.2 本條規定了按振型分解反應譜法或時程分析法進行抗震計算的內容。用這兩種方法可較精確的計算本條所規定的內容,但最終目的是要驗算電氣設施能否滿足抗震要求。

    6.3.3 力學模型的建立對進行電氣設施抗震計算起著重要作用。力學模型必須由其結構特點、計算精度的要求及所采用的計算方法來確定。

    6.3.4 本條規定了建立質量-彈簧體系力學模型的原則。有一點應特別注意,即應計入設備法蘭連接的彎曲剛度,否則對計算結果影響很大。
        電氣設施的質量彈簧體系的力學模型示例如表2所示。



    6.3.5 規定了建立質量彈簧體系力學模型主要力學參數的確定原則。
        1 質點數量的確定應合理,質點數量越多計算結果越精確,但質點數量太多將增加計算的工作量并帶來分析問題困難。
        2 本規范中式(6.3.5-1)給出了法蘭與瓷套管膠裝連接時彎曲剛度計算公式,此公式系日本的經驗公式,國內有關單位如中國電力科學研究院、同濟大學、中國水利水電科學研究院、國網北京經濟技術研究院進行的抗震計算分析和試驗研究與日本經驗公式基本一致;本規范中式(6.3.5-2)為法蘭和瓷套管用彈簧卡式連接時彎曲剛度的計算公式,系我國進行試驗研究和計算分析所得的經驗公式。

    6.3.6 本條規定了按有限單元建立力學模型的原則。電氣設備法蘭與瓷套管連接的彎曲剛度確定方法仍可按規范中式(6.3.5- 1)和式(6.3.5-2)計算。必須指出的是,法蘭與瓷套管連接的彎曲剛度對設備整體剛度的影響較大,也影響到模態分析結果的準確性,進而會影響地震效應分析結果的準確性。原則上來說,隨著有限元技術的發展,在建模過程中可詳細模擬連接法蘭的受力狀態來達到盡量逼近其真實剛度的效果,不過由于受力狀態與法蘭、螺栓、膠裝材料、套管等材料的力學性能有關,還與摩擦、接觸、變形協調等力學行為有關,有限元建模過程比較復雜,因此除非能夠試驗驗證建模方法的合理性,還是推薦選用規范中式(6.3.5-1)和式(6.3.5-2) 進行計算。

    6.3.7 阻尼比對電氣設施的抗震性能有非常明顯的影響,但由于阻尼機理的復雜性和不確定,各設施的阻尼比差異較大,即便同一個設施,在不同輸入激勵下,其阻尼比也可能不同。因此一般應采用實際阻尼比作為計算輸入條件。電瓷類設備的阻尼比離散性也較大,不過據一些試驗結果來看,多介于1%~5%. 更集中于2%~3%,因此為保守起見,在缺乏實際阻尼試驗參數時,也參照其他相關規范如IEEE 693和IEC系列規范,建議取值最大不超過2%。

    6.3.8 關于抗震驗算的原則。
        按瓷件的容許應力較合理,當抗震計算或抗震試驗所得最大應力值只要小于容許應力即認為滿足抗震要求。瓷件的容許應力根據統計規律,按下式計算:

    式中:[σ]——容許應力(MPa);
        ——各試品破壞應力平均值(MPa);
        σ——標準偏差。
        按式(7)求得的容許應力較合理,但目前制造廠按此式確定瓷件的容許應力有一定困難。而有的只提供瓷件的破壞彎矩和破壞應力。
        電瓷產品破壞應力的離散性較大,電瓷材料又屬脆性材料,沒有塑性變形階段,當應力超過一定值時立即斷裂,故必須具有一定的安全系數,F行行業標準《高壓配電裝置設計技術規程》DL/T 5352、《導體和電器選擇設計技術規定》DL/T 5222都規定了套管、支柱絕緣子的安全系數:荷載長期作用時為2.5,荷載短時作用時為1.67。本規定參照上述條文,提出地震作用和其他荷載產生的總應力。1.67為安全系數。

    6.4 抗震試驗

    6.4.1 隨著有限元理論水平及計算機仿真水平的不斷提高,我們可以越來越多地依賴計算機仿真對電氣設施的抗震能力進行驗證,盡管如此,對于電氣設備特別是高壓電器和電瓷產品,由于其材料參數的離散性與非線性、阻尼比的不確定性、連接方式的復雜性、安裝工藝的差異性等原因,對于新型產品還是應首先通過地震臺試驗進行驗證,另一方面也是對仿真模型的準確性的驗證,該仿真模型可用于針對改型不大的設備的抗震能力驗證。
        隨著我國大型振動臺的發展,除大型變壓器、電抗器本體及長跨結構的電氣裝置外,一般均可進行原型設備帶支架的試驗。
        對于變壓器、電抗器套管可采用僅對套管進行試驗,再乘以變壓器、電抗器本體的動力響應放大系數。
        對于長跨結構如管型母線等可采用模型試驗。日本曾對500kV支持式鋁管母線進行了1/4模型試驗。

    6.4.2 試件的動力性能與抗震試驗結果直接相關,因此試驗時應保證其動力性能與實際運行條件一致。

    6.4.3 電氣設備和電氣裝置抗震強度驗證以兩個主軸方向上設備根部和其他危險斷面處產生的最大應力值能否滿足要求為主要內容。
        有些電氣設備的X軸、Y軸方向的結構是不對稱的,兩個軸向的動力特性和動力響應也不一樣,實際地震波的運動方向也不是固定的,故應分別進行X軸、Y軸抗震試驗。

    6.4.4 實際地震波包含有水平和豎向兩個方面的加速度同時作用。日本東京電力株式會社曾對275kV空氣斷路器進行過水平、豎向雙向振動試驗。由于斷路器水平和豎向的自振頻率不同,故輸入的正弦波的波數不同,其試驗主要參數及結果如表3所示。

        日本東京電力株式會社試驗結果表明,水平、豎向同時振動與僅水平振動的動力反應有放大的,也有減少的。日本東京電力株式會社試驗結論認為:對于ABM 型275kV 空氣斷路器及與其結構相同的電氣設備,當考慮水平和豎向雙向地震力同作用時,其動力反應值比僅進行水平單向地震作用時增大10%為宜。
        大多數電氣設備對豎向地震作用不太敏感,且耐受垂直力的抗壓抗拉強度大,不一定都要進行水平和豎向雙向試驗。對于少數電氣設備和電氣裝置如穿墻套管、長跨母線裝置等,對豎向地震反應較敏感,宜進行水平和豎向雙向試驗。

    6.4.5 IEC、日本、法國等除采用反應譜法外,也同時規定可采用動力時程分析法。世界各國電氣設備電氣抗震試驗所采用的波形不同,目前所采用的主要波形有單頻波和多頻波兩類。
        所謂單頻波就是試驗波形中僅有一個振動頻率。電氣設備抗震試驗用的單頻波的主要波形有:
        (1) 連續正弦波;
        (2) 正弦共振n波(n=2,3,4…);
        (3) 正弦共振調幅波;
        (4) 正弦共振拍波(即多個正弦共振調幅波串)。
        多頻波就是波形中含有多個甚至成百上千不同頻率的振動波形。電氣設備抗震試驗用的多頻波的主要波形有:
        (1)隨機波;
        (2) 時程反應譜波;
        (3) 實際地震波。
        對于原型電氣設備帶支架體系和原型電氣裝置體系即比較接近實際運行狀態,振動臺以輸入人工合成地震波比較合理。而僅對設備本體進行抗震試驗里,振動臺輸入應考慮支架的動力放大作用。
        另一方面,一般支架對地震波有濾波作用,傳到設備底部時已近似為接近設備頻率的正弦波,故也可采用正弦波作為地震輸入。日本以正弦共振3波作為考核波,IEC等采用5個正弦共振調幅5波組成的調幅波串進行動力時程分析。本規范參照IEC標準,推薦規范圖6.4.5所示波形,各時程加速度值亦采用IEC標準經計算分析,正弦共振調幅5波與正弦共振3波的反應基本一致,以Y10W5-444型避雷器帶支架體系的避雷器根部應力計算結果為例,正弦共振3波0.3g為正弦共振調幅5波0.3g的1.04倍。日本《電氣設備抗震設計指南》中以正弦共振2波與實際地震等效,共振3波為2 波的1.3倍。而通過計算分析和試驗研究,并參考IEC 文件和日本的標準,提出由式(6.4.5-1)及式(6.4.5-2)確定的地面運動最大水平加速度值作為用正弦共振調幅5波進行抗震計算的標準值。
        本規范對原2s的拍間間隔做出修改,根據體系的基頻和阻尼比確定拍間間隔,避免各拍的疊加效應。

    6.4.6 為提高電氣設備和電氣裝置抗震驗證試驗的準確性和便于對試驗數據進行分析,特提出測點布置和數據采集的要求。

    6.4.7 抗震強度驗證試驗的評價方法與抗震強度驗算原則一致。

    6.5 電氣設施布置

    6.5.1 本條提出了地震區電氣設施布置總的要求。

    6.5.2 以往認為地震烈度為8 度及以下,配電裝置損壞較少。但在汶川地震中,震后實測最高烈度高達11度,其影響范圍內多個地區的地震烈度在6度以上,在地震烈度達到8度及以上變電站中,電氣設備損壞情況較嚴重,部分變電站的雙端口斷路器由于上部重量較大,在地震中瓷柱受到地震沖擊而斷裂(安縣220kV變電站內所有LW6型斷路器均斷裂損壞),有些隔離開關的瓷柱也發生斷裂,電流互感器底座與套管連接處出現漏油,少量避雷器因頭部均壓環較大發生瓷柱折斷,部分變電站的變壓器本體因體積大、重心高受到震動沖擊后瓷套破裂、滲漏,有4座220kV變電站及3座110kV 變電站的主變壓器受到沖擊后本體固定螺栓剪斷,發生位移,這些設備損壞后導致四川省電力公司內110kV 以上變電站停運80座,線路停運168條,甘肅省電力公司內110kV 以上變電站停運4 座,停運線路7 條,陜西省電力公司內110kV以上變電站停運6座,停運線路6條,造成了巨大的經濟損失。對于110kV 的變電站,選擇中型布置就可以提高相應的抗震能力,其相應的代價遠小于地震所帶來的損失,因此適當的提高110kV 變電站的抗震設計標準是完全必要的。
        1 在汶川及唐山地震的震害中,有許多電氣設備因房屋倒塌而被砸壞,甚至有些屋內配電裝置室倒塌而砸毀了室內所有的電氣設備(安縣變電站高壓配電室完全倒塌,室內設備全部毀壞),而屋外配電裝置的電氣設備的震害則比屋內配電裝置輕得多。特別是屋外的變電構架損壞較輕,甚至無損壞,即使損壞部分修復也比較方便,而屋內配電裝置修復困難,周期長,影響震后恢復供電的速度。屋外配電裝置的中型布置方案比高型、半高型布置方案的抗震性能好,唐山地震的震害已說明這一點。例如陡河發電廠的220kV屋外半高型配電裝置中,安裝在標高為13.4m處的ZS-220/400型棒式支柱絕緣子共6 只,唐山地震時折斷5只,而安裝在2.5m高支架上的9只同型號棒式支柱絕緣子則均未損壞。另外,高型、半高型配電裝置由于設備上、下兩層布置,當上層設備損壞后掉下來往往會打壞下層設備,帶來次生災害。如陡河發電廠的220kV 半高型配電裝置中上層一組隔離開關瓷柱折斷后,掉下來打壞了下層安裝的抗震性能較好的SF6落地罐式斷路器的瓷套管就是一例。再者,由于高型、半高型布置的部分設備間連線或引下線較長,地震時導線的搖擺力比較大,故容易拉壞設備。
        2 支持式管型母線配電裝置,由于棒式支柱絕緣子抗震性能較差,是一個薄弱環節,管型母線在地震力的作用下將使支柱絕緣子的內應力增加,同時由于管型母線在地震力時容易發生共振,故地震時支柱母線的棒式支柱絕緣子易折斷并使母線損壞。如呂家坨變電站一相鋁管母線在唐山地震中就是由于棒式支柱絕緣子折斷而造成落地損壞的;而在汶川地震中,有多個變電站的110kV硬母線支柱絕緣子在地震作用下從上部或根部被剪斷,采用懸吊式的母線基本完好。在現行行業標準《高壓配電裝置設計技術規程》DL/T 5352中,也要求110kV及以上配電裝置當地震烈度為8度及以上時,母線采用懸吊式,因此本次將其修改為8度及以上。
        3 對于可滿足帶支架進行試驗的產品,其形態已經可以滿足抗震的要求,在安裝時可按照產品的說明進行安裝。


    6.5.3 110kV及以上電容補償裝置的電容器平臺和設備平臺,本身自重較大,再加上電容器和設備的重量,總重量很大,若采用支持式,支柱絕緣子強度很難滿足抗震強度要求,以采用懸掛式為宜。

    6.5.4 干式空心電抗器三相垂直布置時,其質量大、重心高,在8度及以上地震作用時,支柱絕緣子將可能損壞,造成電抗器傾倒摔壞,故作此規定。

    6.6 電力通信

    6.6.1 對本規范第1.0.5 條規定的重要電力設施的電力通信的通道組織和通信方式作出了規定。

    6.6.2 對本規范第1.0.6 條規定的一般電力設施的大、中型發電廠和重要變電站的電力通信的通道組織和通信方式作出了規定。這里所指大、中型發電廠是指單機容量為100MW或規劃容量為400MW 以上的發電廠。

    6.6.3 通信電源必須可靠,并根據其重要性分別作出規定。

    6.7 電氣設施安裝設計的抗震要求

    6.7.1 本條為本節的適用范圍。
        安裝設計采取必要的抗震措施,是提高電氣設備、通信設備和電氣裝置抗震能力的重要環節,所有電氣設施在7度及以上時,都必須認真執行本節規定。

    6.7.2 設備引線和設備間連線,宜采用軟導線,以防止地震時拉壞設備。
        汶川及唐山地震時,因變壓器位移和母線損壞等,拉壞變壓器套管或設備端子的實例很多。故要求采用硬母線時應有軟導線或伸縮接頭過渡。

    6.7.3 過去35kV多油斷路器均為壓板式固定方式,唐山地震時,有15臺DW2-35型斷路器因壓板震松,斷路器掉下基礎臺傾倒,造成噴油、漏油等現象。
        唐山發電廠在唐山地震前已對主變壓器采取了固定措施,用70mm×4mm的扁鋼將變壓器與軌道焊接起來,但焊接強度不夠,焊口被拉開,變壓器普遍位移,并造成套管拉壞漏油等。位于8度地震區的天津軍糧城電廠3 號主變壓器因固定螺栓強度不夠,地震時螺栓被剪斷,變壓器位移300mm ,造成變壓器110kV的A相套管損壞。

    6.7.4 電力變壓器和并聯電抗器是電氣設備中的重要設備,不僅體積大、價格高、制造困難,且是輸變電工程中必不可少的設備。從震害調查看出,電力變壓器的位移、損壞是比較普遍和嚴重的,必須采取抗震措施,防止位移、傾倒和損壞。
        1 以往的大型電力變壓器和并聯電抗器從考慮檢修搬運的方便而設有滾輪,安裝時多數將滾輪直接浮放在鋼軌上。由于滾輪和鋼軌的接觸面小,摩擦力也很小,故容易脫軌傾倒。因此,在地震烈度高于7度的地區,宜取消變壓器、并聯電抗器和消弧線圈的滾軌和安裝用的鋼軌,將變壓器等設備直接安裝在基礎臺上,并采取固定措施。
        2 本款主要要求設計人員在編制技術條件書中應有抗震要求。集中布置的冷卻器與本體連接管道間在靠近變壓器類本體附近,應設電力變壓器和并聯電抗器的基礎臺,且應適當加寬,防止變壓器等設備萬一發生位移,不致掉下基礎臺傾倒摔壞;A加寬300mm是根據海城地震和唐山地震的震害教訓提出的。海城地震中,有23臺主變壓器發生位移,一般位移為100mm~200mm,最大位移410mm。
        唐山地震時,凡是有滾輪直接放在鋼軌上的35kV~220kV、4500kV·A及以上的主變壓器,在地震度為7 度及以上的地震區,均有不同程度的位移,一般位移200mm~400mm,位移最大者達720mm。汶川地震中,多臺變壓器本體發生位移及掉臺,其中500kV茂縣2號主變起火,220kV袁家壩站、天明站、大康站、永興站、安縣站及新市站主變發生不同程度的位移。220kV 德陽新市站主變固定螺栓全部震斷,但由于采用了定位夾固定,變壓器仍非常牢靠的固定在軌道上,避免了掉臺。220kV安縣1號主變本體從基礎震落到油坑內,高壓套管折彎,本體底盤局部變形,該站為20 世紀70 年代設計,本體與基座無可靠連接,無地腳螺栓,沒有定位及固定措施。

    6.7.5 調相機、電動機、空壓機等旋轉電機本體剛度大、強度高,震害中本體因地震直接引起損壞的可能性小,但往往因次生災害造成損壞。故主要應注意螺栓強度、平衡等問題,并應防止油、汽管道損壞使事故擴大。在調相機等設備附近應裝設補償裝置。

    6.7.6 為了電氣設備能夠在地震中正確操作,設備的操作電源或氣源應安全可靠,保證可靠分、合閘,防止帶來次生災害。

    6.7.7 唐山和海城地震時,蓄電池發生位移、傾倒、摔壞的現象非常普遍,而且由于蓄電池損壞,失去直流電源帶來嚴重的次生災害,造成的損失也是巨大的。但是,只要重視并采取一定的抗震措施就可以避免或減少蓄電池的震害。
        1 蓄電池的震害與蓄電池的類型和安裝方式有很大的關系。地震時所損壞的蓄電池幾乎全部是玻璃缸式蓄電池。這是因為在沒有采取防震措施的情況下,把蓄電池直接放在支墩或木支架上,且多數在支墩(或支架)與蓄電池底部間裝有玻璃墊。由于蓄電池的玻璃缸底部及玻璃墊均很光滑,摩擦力小,且接觸面也很小,故在地震力作用下極易發生位移、傾斜和傾倒。相反,防酸隔爆式蓄電池是塑料外殼,安裝時一般不加玻璃墊,直接放在支墩(或支架)上,其接觸面積較大,摩擦系數也較玻璃缸式蓄電池大,地震時位移較小。在海城地震和唐山地震中,幾組防酸隔爆式蓄電池雖有位移現象,但均未中斷直流供電。
        唐山地震時,凡震前有抗震措施的蓄電池均未發生損壞現象,裝設抗震架比較方便,投資增加也不多,故規定7度及以上時均應設抗震架。
        2 為防止蓄電池地震時受力拉壞,采用軟導線連接和電纜連接方案。
        3 移相電容器的震害也是很普遍的,個別變電站的損壞十分嚴重。電容器的損壞與安裝方式有直接關系,海城地震中移相電容器的損壞都是因電容器未固定。
        唐山地區移相電容器有兩種安裝方式,一種是直接放在平臺上,未加固定;另一種是將電容器固定在支架上。
        唐山地震時,固定在支架上的電容器基本完好無損,而直接放在平臺上的電容器則發生位移、傾倒及掉下平臺摔壞等震害。例如古冶變電站約有20余只電容器被震落到地上摔壞,有10余只傾斜;唐山東南郊變電站的電容器因地震造成位移、傾倒,其中一相的16只電容器全部傾倒。

    6.7.8 柜、屏等設備牢固地固定在基礎上以后,地震時一般不會發生傾倒事故。當設防烈度為8度及以上時,為提高柜、屏的整體性,在重心位置以上連成整體,更有利于抗震。

    6.8 電氣設備的隔震與消能減震設計

        為更有效的減輕地震災害,提高電氣設施的抗震能力,本規范新增電氣設施的隔震與減震設計。隔震與減震是使電氣設備減輕地震災害的有效技術,在土木與機械工程領域被廣泛應用,在各國的電氣設施領域也逐漸引起重視。
        隔震體系通過延長結構的自振周期從而減少結構的水平地震作用。國內外大量試驗和工程經驗表明,隔震一般可使結構的水平地震加速度反應降低60%左右,從而消除或有效減輕結構和非結構的地震破壞,提高建筑物及其內部設施和人員的地震安全性,增加了震后建筑物繼續使用的功能。
        減震體系通過增加結構阻尼達到增加地震耗能、降低結構反應,從而更好地保護設備的目的。
        不同的電氣設備具有不同的結構特點,而同樣的電氣設備處于不同的場地類別條件下具有不同的使用要求,都需要選擇相適應的隔震與消能措施。

    7.1.1 本條為新增內容,依據現行國家標準《建筑工程抗震設防分類標準》GB 50223-2008明確了發電廠和變電站中的建(構)筑物抗震設防分類,同時說明了規模較小的乙類建筑允許按丙類建筑設防。這里較小的乙類建筑,一般指單層而且高度不超過12m的規則現澆鋼筋混凝土框架結構或鋼結構,如單層轉運站、繼電器室、屋內配電裝置室、站用電室等。

    7. 1. 2 本條結合電力設施的具體情況,與現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011--2010 第6. 1. 2條的規定保持一致,確定為強制性條文。本次修訂按照現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011-2010的規定,新增了鋼結構的抗震等級。表中對鋼筋混凝土框架結構等級劃分高度界限與現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011-2010保持一致,將原標準的25m和35m統一為24m;框架-抗震墻高度界限由原標準的50m 、60m統一為60m; 增加了大跨度的鋼筋混凝土框架結構,其主要原因是隨著發電廠機組容量和變電站電壓等級的提高,設備體積和重量加大了很多,工藝布置對廠房跨度要求越來越大,這種結構的抗震措施應相應提高。增加了運煤廊道按不同高度劃分抗震等級的規定, 6度且高度在30m及以下的結構較原標準適當放寬, 7度、8度30m以上的結構適當提高,同時提出廊道跨度大于24m 抗震等級適當提高的規定。
        本次修訂依據現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011-2010增加了設置少量抗震墻的鋼筋混凝土框架-抗震墻結構抗震等級劃分的規定,這種結構在電力設施的建(構)筑物中普遍存在。

    7.1.7 本條為新增條文。由于主廠房結構受工藝布置限制,荷載分布極不均勻,結構平面布置和豎向布置都會出現一定的不規則性。而鋼結構具有結構延性好、抗震性能優和材料可再生利用的優勢,故本標準提出抗震設防區,特別是高烈度區宜優先選用抗震性能較好的鋼結構。

    7.1.8 本條為新增條文,“常規三列式布置的主廠房結構”是指由汽機房、除氧間和煤倉間組成的框排架結構,如圖2 所示。該布置方式在火力發電廠中普遍被采用。

    圖2 常規三列式布置的主廠房結構

        本條文中關于鋼筋混凝土結構廠房的結構選型是根據震害資料、工程經驗和主廠房鋼筋混凝土結構試驗研究確定的。
        四川汶川地震的震害調查表明,江油電廠2×330MW+2×300MW 燃煤機組分兩期建設,主廠房鋼筋混凝凝土結構均采用三列式布置,抗震設防烈度一期、二期分別為6度、7度,汶川地震江油遭遇8 度地震作用,7度設防的主廠房結構(除汽機房的網架屋蓋外)基本完好, 6度設防的廠房有輕度破壞。
        工程設計經驗表明, 7度Ⅲ類場地及以上采用鋼筋混凝凝土結構時,當抗震墻(或抗震支撐)的設置因工藝布置的限制無法改變偏向一側的布置方式時,結構很難滿足抗震設計要求,故本標準提出“7度Ⅲ~Ⅳ類場地可采用鋼結構”。
        2003 年電力行業重點科技攻關項目《火力發電廠主廠房結構抗震設計技術》,針對常規布置主廠房擬動力抗震試驗分析研究的結果表明:
        (1)單機容量為600MW 三列式布置的鋼筋混凝土主廠房結構(圖2),在7度抗震設防Ⅱ類場地研究條件下,廠房的橫向結構模型在最大輸入加速度0.05g時基本處于彈性階段;在最大輸入加速度0.3g,模型結構雖未達到承載力極限,但其整體位移角明顯增大、裂縫加劇和出現塑性鉸,結構已基本達到屈服狀態,結構雖能滿足“大震不倒”的設防要求,但整體富裕度不大,結構可滿足7度抗震設防的目標。
        (2) 橫向框排架結構相對于縱向框架-剪力墻結構而言剛度偏小,應增大橫向的剛度。結構存在錯層、薄弱層、強梁弱柱等問題,對結構抗震不利。
        (3) 設防烈度8度及Ⅰ類場地以上時,不應采用常規布置的鋼筋混凝土結構。
        關于1000MW 級的主廠房,其結構總高度、層高以及設備管道荷載等較600MW機組增加較多,選擇鋼結構有其優越性。目前, 6度、7度區采用鋼筋混凝土結構有在建工程,但缺乏工程經驗和實踐檢驗,因此標準提出進行專門論證后確定。

    7.2 鋼筋混凝土主廠房結構布置和構造要求

    7.2.1 對于鋼筋混凝土主廠房結構,抗震的概念設計與現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011是相適應的,該規范是編制條文的主要參考文獻。主廠房的結構布置與工藝布置關系密切,因此從方案確定時就應盡量做到使結構有利于抗震和提高結構自身的抗震能力。實際工程中,經常出現為滿足工藝布置的要求,造成結構布置很不合理的情況。因此本次修訂明確了不應采用的幾種結構布置方案,如不應采用局部單排架布置,不應在懸臂結構以及鍋爐與主廠房之間可滑動的平臺上布置重型設備等。

    7.2.2 、7.2.3 凡相鄰結構動力特性不同,而又可能分開成為各自獨立的單元,都應用防震縫分開。動力特性不同,未分開的建筑其震害現象十分普遍,其事例如下:
        (1)某電廠的爐架或電梯間與主廠房框架相連接的鋼步道和管道吊家架橫梁,普遍在支座處剪斷或壓彎。
        (2) 唐山某電廠除氧煤倉間1~4 軸框架倒塌,使擱在C列柱上的一跨棧橋落下。
        (3) 天津某發電廠運煤轉運站至主廠房之間的棧橋結構由于縱向剛度較弱,防震縫寬度太小,震后棧橋撞入轉運站120mm,將轉運站部分墻體撞裂。
        還應指出,當主結構與設備相連時,震害更為突出,如陡河電站的啟動鍋爐房,該建(構)筑物的鋼筋混凝土柱與鍋爐走道平臺相連,震后建(構)筑物嚴重傾斜,柱幾乎被拉斷。
        防震縫的設置是出于兩者動力特性不同時才設置的,因此,相鄰建(構)筑物間應能各自雙向自由變位。根據宏觀震害調查,當設防烈度為7度及以下時,對某些結構,如爐前平臺、運煤棧橋等,在自身有一定抗震能力條件下,要求沿結構或構件的縱向能滑動,其橫向為簡支,連接處能承擔地震作用,也能滿足抗震要求。8度、9度時應設置抗震縫。
        唐山地震后,大量震害調查表明,防震縫的作用是顯著的。防震縫的寬度可按現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011選用。
        根據實際地震房屋可能產生的變位來看,例如,某電站的主廠房(9度)框架高37m,按現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011規定的數值進行計算,防震縫寬度為29cm。地震后,對該框架按實測位移角計算,其變位為29.6cm,可見所規定的防震縫寬度數值還是比較能反應火力發電廠的實際情況。
        對于軟土地基上的建(構)筑物,由于地基的不均勻沉降(華東電力設計院根據現場調查,有的工程,其地基變位呈“U”形分布) ,減少了原留縫的寬度,因此,在軟土地基上宜將防震縫的寬度適當加大。
        由于鋼結構的變形能力比混凝土結構強,本次修訂增加了鋼結構防震縫的寬度宜適當加大的規定。

    7.2.4、7.2.5 外側柱列的抗震措施應盡可能發揮縱向框架的抗震作用,這要根據圍護結構的形式、屋面荷載和抗震設防烈度等因素確定?v向抗震體系采用框架結構,還是框架-抗震支撐協同工作體系應由計算確定。由于主廠房內都有吊車又是在電廠中最重要的建(構)筑物,宜優先選用后者。
        本次修訂刪除了“當采用框架-抗震支撐體系時,若抗震支撐所承受的地震傾覆力矩大于結構總傾覆力矩的50%,其框架部分的軸壓可增加到0.9”。此條對于主廠房結構采用鋼筋混凝土框架一抗震支撐的結構,要使抗震支撐所承受的地震傾覆力矩大于結構總傾覆力矩的50%,支撐的埋件錨筋很多,梁柱節點鋼筋太多,混凝土施工困難,因此這種情況很難實現,本次規范修訂將此條刪除。
        外側柱列若設置一檔抗震支撐就可滿足抗震要求時,則應布置在中部。
        主廠房框架的扭轉問題,主要應從布置上來解決,電廠框架的縱向剛度應具有一定的均勻性,在框架縱向單側設置抗震墻,會造成“質心”與“剛心”的差距較大,將會顯著增加結構的扭轉,根據幾個工程主廠房的扭轉計算,當抗震墻布置不合理時,會造成一些構件地震作用成數倍的增加,建議采用框架抗震墻的主廠房結構應采用空間分析,合理布置抗震墻,減少扭轉作用。

    7.2.6 抗震墻和抗震支撐至少應有一檔沿全高設置,主要考慮到高振型對頂層的框架會產生不利影響,也可避免出現剛度突變。當結構出現剛度突變會導致應力集中,使結構局部產生破壞。

    7.2.8 從歷次地震的震害情況來看,輕屋蓋比重屋蓋抗震性能好,無天窗的屋蓋系統比有天窗的抗震性能好;利用山墻承重的廠房對抗震不利,如陡河電廠的熱處理室屋面板直接擱在山墻上,地震時山墻倒塌將屋面板一起拉下來;此外,屋架與柱頂,屋面板與屋架,支撐與天窗架,屋架與支撐的連接等是否牢固,直接影響屋蓋的震害程度。汶川地震有一些單層廠房也出現了這些問題。因此加強屋蓋結構的整體性設計是屋蓋設計的重點。

    7.2.9 根據現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011并結合火力發電廠的特點,對屋蓋系統選型作出一些規定,由于目前工程中普遍采用平面采光天窗,取消了原有突出屋面的側面采光的天窗,更沒有采用鋼筋混凝土天窗架的工程,因此本次修訂取消了突出屋面天窗的條文,并提出當屋面采用輕型材料時,屋面梁可采用實腹鋼梁,但采用實腹鋼梁應有跨度的限制,一般不宜大于30m。

    7.2.10 本條依據現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011進行修訂。

    7.2.11 火力發電廠主廠房屋面結構,受到結構形式的影響,其受力較復雜,通過震害分析充分暴露了這種結構的薄弱環節,它的震害比其他部位重,如某電站框架只有①~④軸線倒塌,而屋蓋則是全部塌落。唐山電站位于10度區,主廠房框架損壞輕微,屋蓋系統除①~⑦軸線外(該部分作了特別加強) ,其余31個軸線范圍內的屋蓋全部塌落,又如唐山422水泥廠鉀肥車間,其結構形式與陡河電站主廠房框排架結構相類似,排架部分的跨度僅9m,也發生屋蓋全部塌落,四川汶川地震,江油電廠二期汽機房的網架屋蓋塌落,這些現象不能不認為框排架系統的屋蓋是抗震設計的關鍵部位之一。從設計角度看,它應比一般單層多跨的工業廠房有所加強,另外,還考慮到外側柱與框架的縱向剛度不同,易對屋蓋產生扭轉,加強聯結和屋面支撐系統的受力。因此,主廠房屋蓋設計除按現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011執行外,對屋蓋支撐系統和屋蓋與主體結構的連接設計應采取更高的加強措施。具體措施可見相關的行業標準。

    7.2.12 本條為新增條文,抗風柱的柱頂與屋架上弦的連接節點,要具有傳遞水平地震力的承載力,但連接點必須在上弦橫向支撐與屋架的連接點,否則將使屋架上弦或屋面梁附加了節間平面外的彎矩,而在電廠主廠房的設計中,山墻抗風柱間距受汽機大平臺柱網的限制,抗風柱與屋架(或屋面梁)和水平支撐的節點很難交在一點,因此對這些不符合要求的情況,根據現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011的規定,提出了在屋架橫向支撐中增加次腹桿的要求,使抗風柱頂的水平力傳遞至上弦的橫向支撐的節點。

    7.3 鋼結構主廠房結構布置和構造措施

        本節條文為新增條文,主要依據現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011的要求制定。
        鋼結構廠房的支撐布置是設計的重要環節,已建鋼結構主廠房一般都采用框架-支撐結構,支撐的布置與工藝專業必須密切配合。在條件許可時,宜優先采用交叉支撐,支撐布置在荷載較大的柱間,有利于荷載直接傳遞;上下貫通有利于結構剛度沿高度變化均勻;靠中間布置,減少結構的溫度作用。
        純框架結構延性好,但抗側力剛度較差;中心支撐框架通過支撐提高框架的剛度,但支撐受壓會屈曲,支撐屈曲將導致原結構的承載力降低;偏心支撐框架可通過偏心梁段剪切屈服限制支撐的受壓屈曲,從而保證結構具有穩定的承載能力和良好的耗能性能,而結構抗側力剛度介于純框架和中心支撐框架之間。樓層水平支撐設計的作用主要是傳遞水平地震作用和風荷載,控制柱的計算長度和保證結構構件安裝時的穩定。

    7.4 集中控制樓、配電裝置樓

    7.4.1 集中控制樓、配電裝置樓在電廠和變電站中都是很重要的建筑,其特點層高不等、頂層為大開間,因此跨度較大,高度一般不會超過30m ,鑒于該建筑在電廠和變電站的重要程度,提出一般情況下宜采用現澆鋼筋混凝土框架結構?蚣艿目拐鸬燃壷慌c抗震設防烈度有關。

    7.4.2 本次修訂取消了原規范中采用磚混結構的要求。對于采用磚混結構的集中控制樓、配電裝置樓可按照現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011的要求執行。

    7.4.3 本次修訂的新增條文,由于控制室的開間要求較大,本次修訂提出對于跨度大于18m或為8度、9度時,控制室頂部大開間結構的屋面宜采用鋼結構承重的輕型屋面。

    7.4.4 本次修訂取消了抗震縫的具體數值,縫寬的確定依據現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011的要求確定。

    7.5 運煤廊道

    7.5.1 地上廊道的地震作用計算與建筑物相近,因此其地震作用可按現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011進行水平地震作用及其作用效應計算。

    7.5.3、7.5.4 唐山地震中,某電站的地上運煤廊道凡是磚墻承重、預制鋼筋混凝土樓板(或屋面板)的磚混結構震害最為嚴重,如2號皮帶運煤廊道地上部分用24 磚墻,震后兩側磚縱墻均傾斜,墻和屋面板壓在皮帶上,而在采用桁架承重和輕質材料圍護結構的高運煤廊道震后比較完好。四川汶川地震,震中附近的電廠地上運煤廊道均采用鋼桁架承重和金屬墻板圍護,震后基本完好。由此說明地震區的地上運煤廊道采用輕質材料和高強度材料有利于抗震。
        本次修訂提出,當為8度和9度時,地上廊道宜采用輕型圍護結構,不應采用磚墻維護。當跨度大于18m時,地上廊道的跨間承重結構應采用鋼桁架。當為6度和7度、跨度較小時可采用鋼筋混凝土框架結構。

    7.5.5 運煤廊道是兩個建筑物之間的連接通道,屬窄長型構筑物,其特點是廊道縱向剛度很大,橫向剛度較小,而支架剛度亦較小,和相鄰建筑物相比,無論剛度和質量都存在較大的差異,同時,廊道作為傳力構件,地震作用將會互相傳遞,導致較薄弱的建筑物產生較大的破壞。若廊道偏心支承于建(構)筑物上,還將產生偏心扭轉效應,加劇其他建筑物的破壞;谝陨显,提出運煤廊道與相鄰建筑物之間,7度時,宜設防震縫脫開;8度及9度時應設防震縫脫開。

    7.5.6 某些特殊情況下,由于工藝的要求以及結構處理上的困難,廊道和建(構)筑物不可能分開自成體系,其后果如第7.5.5條說明所述。為了減少地震中由于剛度、質量的差異所產生的不利影響,宜采用傳遞水平力小的連接構造,如球形支座(有防滑落措施)、懸吊支座、搖擺柱等。

    7.6 變電站建(構)筑物

    7.6.1 新增條文。
        變電站或換流站建(構)筑物抗震設防類別應符合現行國家標準《建筑工程抗震設防分類標準》GB 50223-2008的要求,抗震設防類別及抗震設防標準按規范表7.1.1執行;變電站或換流站鋼筋混凝土房屋抗震等級應符合現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011的要求,并按規范表7. 1. 2執行。

    7.6.2 新增條文。
        與一般建筑物相比,變電站或換流站建筑物的地震作用和結構抗震驗算沒有特殊性,應符合現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011 的相關要求。

    7.6.3 新增條文。
        合理的建筑形體及其構件布置的規則性在抗震設計中是至關重要的。本條要求變電站或換流站建筑設計需特別重視其平、立、剖面及構件布置不規則對抗震性能的影響,提倡平、立面簡單對稱。因為震害表明,簡單、對稱的建筑在地震時較不容易破壞,簡單、對稱的結構容易估計其地震時的反應,也容易采取抗震構造措施和進行細部處理。

    7.6.4 新增條文。
        現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011相關條文對多層和高層鋼筋混凝土房屋規定:“甲、乙類建筑以及高度大于24m的丙類建筑,不應采用單跨框架結構”。變電站配電裝置樓(室)為重點設防類(簡稱乙類)建筑,工藝要求多為單跨布置,對于繼電器室、站用電室等高度不高、跨度不大的單層單跨結構應不受此規定限制,但相對于110kV、220kV多層配電裝置樓則不應采用單跨框架結構,但可以采用框架-抗震墻結構,框-墻結構中的框架,可以是單跨。

    7.6.5 新增條文。
        就單極而言,換流站閥廳及戶內直流場均為單層工業廠房。
        戶內直流場一般與同極閥廳毗鄰脫開布置,與防火(墻)無關,工藝要求也不高,其結構形式的選擇受到的制約條件較少,應根據工程所在地氣象條件優先采用建筑平面剛度均勻、抗震性能好和施工便捷、投資節省的鋼排架結構或鋼筋混凝土排架結構。
        對于閥廳而言,其工藝要求相對比較復雜,對密閉性、空氣潔凈度、微正壓運行、通風和空氣調節、防電磁干擾、防火、防排煙、地面清潔度等都有嚴格的使用要求。閥廳結構形式的選擇不僅要滿足工藝功能使用要求,還必須綜合考慮抗震要求、氣象條件、施工和維護方便等因素?偨Y國內已建各電壓等級換流站閥廳的設計和施工經驗,實際工程中也應優先采用建筑平面剛度均勻、抗震性能好和施工便捷、投資節省的鋼排架結構、鋼筋混凝土排架結構、鋼-混凝土排架混合結構等三種結構形式。需要指出的是,此三種排架結構中的縱向平面框架一般都需要設置柱間支撐。
        1 閥廳采用鋼排架結構時,閥廳與縱(橫)向防火墻脫開布置,閥廳與縱(橫)向防火墻為兩個獨立的結構單元,縱向防火墻兼作閥廳的外圍護墻。鋼排架結構雖有利于抗震,但整片鋼筋混凝土防火墻嚴重制約工期的缺陷并沒有克服。為此,建議縱向防火墻采用短肢剪力墻+框架填充墻,橫向防火墻采用框架填充墻。
        2 閥廳采用鋼筋混凝土排架結構或鋼-混凝土排架混合結構時,閥廳和縱(橫)向防火墻為一個結構單元。此時,縱(橫)向防火墻均為鋼筋混凝土框架填充墻,同時也兼做閥廳的外圍護墻。
        3 閥廳采用鋼排架-抗震墻混合結構(即原先ABB 或SIEMENS設計模式)時,閥廳和抗震墻為一個結構單元,抗震墻兼作閥廳承重結構、換流變防火墻和閥廳的外圍護墻。此種結構形式建筑平面剛度很不均勻,不利于抗震,混凝土抗震墻(防火墻)嚴重制約工期,在寒冷和嚴寒地區此缺點表現得尤為突出。國內已建和在建的換流站閥廳及防火墻結構類型見表4。






    注:輸送容量僅供參考;閥廳結構形式各設計院表述不盡統一。
        本條還針對閥廳及戶內直流場等單層工業廠房提出了主要的抗震構造措施,與現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011 中的相關規定保持一致。

    7.6.6 原標準第6.5.1條的修改條文。
        根據我國國情和實際工程實踐中對構架柱梁結構形式的實際應用,結合抗震要求,本條羅列了常用的構架柱、構架梁結構形式,他們都具備較好的抗震能力。具體工程可以根據不同的電壓等級、結構受力、抗震性能、工程造價、材料來源(或地區習慣)、加工運輸條件以及美觀等方面綜合考慮后選用。
        同時,在滿足抗震要求的前提下,本標準也鼓勵設計人員在經過充分的計算論證、技術經濟比較和真型試驗后對構架的結構形式及材料選用進行技術創新。

    7.6.7 新增條文。
        設備支架宜與站內構架的結構型式盡量保持協調一致,是從整個變電站的美觀角度考慮的。同時,本條所列設備支架結構形式也都具備相當的抗震能力。
        國家電網公司科技部科研課題《輸變電工程抗震設計研究報告》的分析計算和在振動臺上的真型試驗結果表明,支柱型、細長類高壓電氣設備,支架頂部動力放大系數較大,在地震作用下容易發生共振。因此,設備支架宜盡量采用鋼結構,以提高地震阻尼作用。有條件時,可采用減震器或阻尼器,改變設備體系的頻率和阻尼比,從而降低設備的地震動反應。

    7.6.8 原標準第6.5.2條的修改條文。
        不管是人字柱構架、還是格構式構架,梁柱各桿件的地震作用分段按多質點體系計算更為精確。構架一般只考慮兩個主軸方向的水平地震作用,可不考慮豎向地震作用。
        構架應優先采用空間桿系分析與設計軟件進行空間分析計算。
        傳統的平面分析方法,由于無法精確反映構件的真實受力狀態,造成某些構件受力不足安全度過于富裕,而另一些構件則接近于滿應力甚至超應力工作狀態,結構安全性較差;當采用空間分析程序計算時,由于可以對所有的構件依照設定的應力控制指標進行滿應力設計,所有的構件的安全度都是接近的,構架的整體可靠度指標也就等同于任一構件的可靠度指標。在結構可靠度方面,由于結構本身不存在余度特別大或設計應力比較緊張的構件,從整體上講,構架的安全度反而提高了。

    7.6.9 原標準第6.5.3條的修改條文。
        傳統上將設備支架簡化為單質點體系計算與實際情況相差較遠,不夠合理和安全。支架上安裝有電氣設備時,應將支架與其上電氣設備及其連接作為一個整體按多質點進行地震動力分析。

    7.6.10 原標準第6.5.4條的修改條文。
        根據現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011補充了重力荷載代表值表達式、地震作用效應與風荷載效應的基本組合表達式,方便設計人員直接引用。地震作用只需與正常運行工況時四種氣象條件下的荷載效應進行組合,安裝、檢修工況時可不考慮同時發生地震。
        重力荷載代表值是垂直向下的力,規范中式(7.6.10-1)的SGk除應計及結構自重標準值、構支架上設備(如阻波器、懸垂串等設備)自重標準值外,還應計及懸掛在構支架上的導線自重標準值,將安裝氣象條件下非緊線相導線荷載標準值的垂直分量作為導線自重標準值是比較適宜的。重力荷載代表值中考慮了電氣提供的導線荷載標準值的垂直分量扣除導線自重標準值后的可變荷載標準值參與組合,參照現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011的規定,該可變荷載標準值組合值系數一般取Ψci=0.5。
        與現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011中建筑物地震作用效應和其他荷載效應的基本組合表達式不同,對于有導線荷載作用的構支架,規范中式(7.6.10-2)多出的ΨQγQSQK 一項考慮了正常運行工況電氣提供的導線荷載水平分量標準值的效應,它與作用在結構上的風荷載標準值的效應Swk同屬水平荷載類型、荷載也都作用在結構節點上,同屬一種作用方式。應分別按順導線方向和垂直導線方向的風引起的導線荷載標準值的水平分量效應與對應的結構風壓效應進行組合,因為兩個方向的風不可能同時存在。
        現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011規定風荷載起控制作用的高層建筑,風荷載組合值系數Ψw應采用0.2,構支架也屬于風荷載起控制作用的構筑物。
        構支架地震作用效應和風荷載效應的基本組合,工程經驗表明可不考慮豎向地震作用,僅考慮水平地震作用。

    7.6.11 新增條文。
        實際工程中,通過對不同場地、不同抗震設防烈度下的構支架在地震作用效應和其他荷載效應組合計算表明,地震作用工況下構支架桿件的應力大多小于其他荷載效應組合工況(如大風、覆冰有風)下產生的應力,地震作用組合大多不起控制作用,即在發生地震災害時的構支架所承受的荷載工況并非最不利狀態,尤其對于鋼結構構支架,具有強度高、重量輕、延性和韌性好等特點,在2008年“5·12”四川汶川地震中幾乎沒有損失。但對于鋼筋混凝土構支架,除次生災害的破壞外,也存在少量的直接地震力破壞情況。應該說鋼筋混凝土構架本身的結構形式在地震力的作用下不易破壞。少量破壞的原因,一是水泥桿暴露在空氣中,長期風吹日曬,導致混凝土風化、碳化;二是水泥桿開裂、碳化使鋼筋失去表面鈍化膜的保護,部分鋼筋銹蝕、膨脹,導致混凝土保護層剝落,兩者均直接導致構件截面承載力降低,存在結構缺陷,從而使結構薄弱處在地震力產生破壞。
        本條引用現行國家標準《高聳結構設計規范》GB 50135有關條文,并針對變電站實際情況給出的具體規定,便于設計人員直接引用。所謂“高聳結構”是指相對高而細的結構,如變電站構支架、獨立避雷針等。

    7.6.12 新增條文。
        從2008年“5·12”四川汶川地震災害調查看,變壓器基礎震后未見破壞,但變壓器存在移位、轉動、傾斜甚至脫軌等破壞現象。變壓器脫軌損壞了附屬構件后產生漏油,噴油甚至燒毀,其余設備基礎均未見明顯破壞情況。
        可見落地變壓器、高抗等大型設備由于未采取固定措施或雖采取了固定措施,但方式不當或強度不足,地震時將固定螺栓剪斷、拉脫或將焊縫拉開使固定措施失效,導致變壓器滑移甚至掉臺,因此應加強大型落地電力設備與基礎之間的連接。
        除設備廠家有專門的安裝要求外,根據國家電網公司科技部《輸變電工程抗震設計研究報告》在7度~9 度抗震設防烈度下對750kV單相變壓器與基礎連接焊縫的地震作用計算結果,建議焊腳尺寸hf取12mm。按照現行國家標準《鋼結構設計規范》GB 50017有關角焊縫的要求,角焊縫表面應做成直線型或凹型,焊腳尺寸的比例取1: 1.5。
        同時,本標準也鼓勵設計人員對大型電力設備采取行之有效的其他隔震和消能減震措施。

    8.1.1 新增條文。
        依據現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011 第4.4.1 條要求,建設場地應劃分為有利、不利和危險地段。為減少工程風險、降低投資,限制送電線路通過危險地段。當送電線路無法避免危險地段時,應采取必要措施,保證桿塔和基礎安全。

    8.1.2 新增條文。
        對輸電線路桿塔多次地震后災害調查顯示,地基液化和地基不均勻沉降是線路桿塔破壞的主要原因之一,如1975年我國海城地震,跨河段鐵塔發生了地基液化和地基不均勻沉降導致的塔身傾斜和基礎毀壞;1976年唐山地震,部分混凝土電桿由于地基液化和不均勻沉降導致的拉線松弛、電桿傾斜損壞;1995年日本兵庫地震,20余座鐵塔發生基礎不均勻沉陷、塔身傾斜和倒塌;炷两Y構抗震性能較差,對地基沉陷敏感,結構分析表明,設防烈度8度及以上地區,鋼筋混凝土結構的桿塔,地震荷載組合會控制構件設計,因此,這一地區不適宜采用混凝土跨越塔。

    8.1.3 新增條文。
        為限制災害影響范圍,減少災害損失,通過不良地質區段的線路宜采用單回路架設。

    8.1.4 新增條文。
        大跨越工程一般位于通航江河、湖泊或海峽等,發生故障時嚴重影響航運或修復特別困難,因此對大跨越工程需作地震安全性評價。

    8.1.5 新增條文。
        根據現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011強制性條文第1.0.4條及非強制性條文第1.0.5條進行修編。線路桿塔設計抗震設防烈度采用現行國家標準《中國地震動參數區劃圖》GB 18306的地震基本烈度,根據本規范關于設防烈度和抗震設防區劃地震動參數的審批權限,由國家規范有關主管部門規定。
        根據現行國家標準《建筑工程抗震設防分類標準》GB 50223第3.0.2條、第3.0.3條要求,重點設防類建筑應按高于本地區抗震設防烈度1度的要求加強其抗震措施;但抗震設防烈度為9度時應按比9度更高的要求采取抗震措施;已按規范第1.0.11條提高設防烈度的乙類建筑不再提高。

    8.1.6 新增條文。
        結合以往研究結論和工程經驗,依據本次專題研究成果,新增本條文。
        混凝土高塔是指混凝土塔身總高度超過100m的塔,工程設計經驗表明,位于7度區的這類高塔,個別斷面是由地震荷載控制的。
        研究計算表明,基本地震烈度8 度及以下一般鐵塔,桿塔內力和選材均由非地震組合控制;大跨越鐵塔由于桿塔高度高、自振周期長,雖然桿塔大部分桿件由非地震內力控制,但橫隔面、地線支架等部位的桿件可能由地震組合作用控制,因此,要求對8度及以上地區大跨越塔、微波高塔作抗震驗算。
        9度區主要位于四川、云南、西藏、新疆等西部地區,隨著經濟發展和西部大開發,可能在這些地區建造輸電線路,9度區各類桿塔均需作抗震驗算。由于9度區地震破壞大,設計經驗少,建議工程項目盡可能避開。

    8.1.7 地基液化對地基承載能力影響很大,因此地基和基礎設計應考慮適當的抗液化或消除液化措施,條文中未包括電壓等級的重要線路,可參照執行。

    8.1.8 原規范第7.0.8條修改條文。根據現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011第4.1.1條規定,大跨越塔和長懸臂橫擔桿塔應進行豎向地震作用驗算。
     

    8.2 計算要點

    8.2.1 導線、地線通過懸垂絕緣子串和金具與桿塔連接。絕緣子串相當于一個單擺系統,其周期比桿塔周期長得多。在掛有導線、地線的鐵塔模型試驗中也證實了鐵塔的動力影響要比不掛線的鐵塔小,故可不考慮導線、地線的動力影響。

    8.2.2 桿塔的地震作用驗算荷載只考慮正常運行情況,不考慮事故和安裝情況,恒荷載不考慮覆冰情況。導、地線的拉力只是在驗算特種塔時考慮,此時導線、地線的應力采用年平均溫度下的應力。

    8.2.3 新增條文。
        振型個數的多少關系到結構計算精度和計算工作量,自振周期小于1.5s,振型個數取前2個~3個振型,計算精度已滿足工程要求,自振周期大于1.5s,由于高階振型的影響,可適當增加振型個數,一般取振型參與質量達到總質量90%所需的振型數。

    8.2.4 原規范第7.0.6條修改。本條根據現行國家標準《建筑結構可靠度設計統一標準》GB 50068、《構筑物抗震設計規范》GB 50191和《110kV~750kV架空輸電線路設計規范》GB 50545的有關規定和線路桿塔結構的特點制訂。
        根據現行國家標準《建筑結構可靠度設計統一標準》GB 50068確定荷載分項系數的原則和目前抗震設計水準的可靠指標,考慮了與地震烈度對應的地面運動、加速度的峰值和動力放大系數的不確定性,研究分析了對應于不同烈度的地震作用的均值和方差,并利用了現行國家標準《建筑結構可靠度設計統一標準》GB 50068中給出的各種荷載的統計參數。按Torkstra的荷載組合規則,確定了本規范所建議的荷載分項系數,這些系數是用一次二矩方法求出的最優組合。承載力抗震調整系數γRE參考現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011,并依據送電線路桿塔的特點確定。

    8.2.5 原規范第7.0.7條。承載力抗震調整系數γRE參考現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011,并根據送電線路桿塔的特點而定出其值。

    8.3 構造要求

    8.3.1 新增條文。
        鐵塔和基礎連接,常見的有插入角鋼和地腳螺栓兩種方式?紤]到9度區鐵塔與基礎連接產生破壞或基礎產生不均勻沉降的可能性,為方便基礎處理,建議采用地腳螺栓連接方式。

    8.3.2 為原規范第7.0.9條文。自立式鐵塔結構的阻尼比,根據鐵塔模型試驗其值在O.02~0.03,現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011對鋼結構取0.02,鋼筋混凝土結構取0.05,現行國家標準《高聳結構設計規范》GB 50135對鋼結構取0.02,現行國家標準《構筑物抗震設計規范》GB 50191也對鋼結構阻尼比取0.02,本次修訂沿用原條文取0.03。對鋼筋混凝土桿塔的阻尼比參考《日本建筑結構抗震條例》所規定的值,國內鋼筋混凝土煙囪結構阻尼比也取0.05,故本規范規定宜取0.05 。

     

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