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    北京市居住建筑節能設計標準

    點擊目錄可直接跳轉到相應章節 加入收藏 規范號DB 11/891-2012

    Design Standard for Energy Efficiency of Residential Buildings


    DB11/891-2012


    主編單位:北京市建筑設計研究院
             北京市新能源與可再生能源協會
    批準部門:北京市規劃委員會
           北京市質量技術監督局
    實施日期:2013年01月01日

    前 言


      為實現國家節約能源和保護環境的戰略,落實北京市“十二五”時期建筑節能發展規劃的目標,在執行《居住建筑節能設計標準》(DBJ 01-602—2006)的基礎上,按照北京市規劃委員會和北京市質量技術監督局的標準化工作計劃,北京市建筑設計研究院廣泛調查研究和征求意見,總結工程經驗,并經專家深入論證,對《居住建筑節能設計標準》進行了修編。
      本標準在修訂中提高了建筑圍護結構熱工性能要求的標準,加強了對供暖、通風和空調系統的節能設計要求,增加了給水排水和電氣專業系統設計內容。本標準還附有若干節能設計判斷文件、建筑熱工和管道保溫計算、外窗熱工性能等資料。
      本標準中用黑體字標志的條文為強制性條文,必須嚴格執行。
      本標準由北京市規劃委員會負責管理,北京市建筑設計研究院負責具體解釋,標準日常管理機構為北京市城鄉規劃標準化辦公室。在實施過程中如發現需要修改和補充之處,請將意見和有關資料寄送北京市建筑設計研究院綠色建筑研究所(通訊地址:北京市西城區南禮士路62號,聯系電話:88042132)。
      本規范主編單位:北京市建筑設計研究院
      本規范參編單位:國家建筑工程質量監督檢驗中心 清華大學建筑學院建筑技術科學系 北京建筑節能研究發展中心 北京清華陽光新能源開發有限責任公司 北京天易幕墻工程有限公司 北京節能環保中心 歐文斯科寧(中國)投資有限公司 拜耳材料科技(中國)有限公司 圣戈班玻璃有限公司
      本規范主要起草人員:孫敏生、萬水娥、夏祖宏、劉杰、賀克瑾、吳曉海、周輝、董宏、王祎、燕達、劉燁、張野、鮑宇清、周寧、劉銘、劉瑞萍、何庚中、佟立志、趙志軍、田輝、劉越、錢文森、楊理南
      本規范主要審查人員:(以姓氏拼音為序)蔡敬瑯、曹越、李寧、劉月莉、劉振印、羅運俊、王根有、翁如壁、吳德繩

     

    1.0.1 為貫徹國家和北京市有關節約能源、保護環境的法律、法規和政策,落實北京市“十二五”時期建筑節能發展規劃的目標,改善北京地區居住建筑熱環境,進一步提高北京市的居住建筑節能設計水平,制定本標準。
    1.0.2 本標準適用于北京地區新建、改建和擴建居住建筑的下列情況:
      1 住宅、集體宿舍、養老院、幼兒園(托兒所)等以供暖能耗為主的居住建筑的節能設計;
      2 住宅小區和以住宅為主的建筑群的集中冷熱源、供水和供電系統的節能設計;
      3 未納入基本建設程序管理的農村自建住宅,參照本標準執行。
    1.0.3 居住建筑的節能設計應遵循本標準,通過以下途徑降低建筑物能耗:
      1 根據北京地區的氣候特征,在保證室內熱環境質量的前提下,通過建筑外圍護結構的節能設計,嚴格控制建筑物冬季耗熱量指標。
      2 通過供熱系統的節能設計,提高供熱系統的熱源效率和輸送效率。
      3 通過建筑遮陽和空調、通風系統的節能設計,有效控制夏季的空調能耗。
      4 通過給水排水及電氣系統的節能設計,提高建筑物給水排水、照明和電氣系統的用能效率。
    1.0.4 北京地區居住建筑的節能設計,除應符合本標準的規定外,還應符合國家和北京市現行有關強制性標準的規定。

     
     

    2.0.1 體形系數(S) shape coefficient
      建筑物與室外大氣接觸的外表面積與其所包圍的體積的比值。單位為m2/m3。
    2.0.2 窗墻面積比(M) window to wall ratio
      某朝向的窗墻面積比是該朝向外窗洞口總面積與同朝向的墻面總面積(包括外窗面積)之比(M1)。開間窗墻面積比是房間的窗戶洞口面積與房間立面單元面積(即建筑層高與開間定位線圍成的面積)之比(M2)。
    2.0.3 建筑遮陽 solar shading of building
      采用建筑構件或安裝設施以遮擋或調節進入室內的太陽輻射的措施。
    2.0.4 活動外遮陽裝置 active external solar shading device
      簡稱活動外遮陽。安設在建筑物室外側并固定在建筑物上,能夠調節尺寸、形狀或遮光狀態的遮陽裝置。
    2.0.5 中間遮陽裝置 middle solar shading device
      簡稱中間遮陽。位于兩層透明圍護結構之間的遮陽裝置。
    2.0.6 圍護結構傳熱系數(K) heat transfer coefficient of building envelope
      在穩態條件下,圍護結構兩側空氣溫差為1K,單位時間內通過單位面積圍護結構的傳熱量。單位為W/(m2·K)。
    2.0.7 外墻和屋頂的平均傳熱系數 mean heat transfer coefficient of external wall and roof
      考慮了外墻、屋頂存在的熱橋影響后得到的整體傳熱系數。
    2.0.8 建筑物耗熱量指標(qH) index of heat loss of building
      在計算供暖期室外平均溫度條件下,為保持全部房間平均室內計算溫度,單位建筑面積在單位時間內消耗的,需由室內供暖設備供給的熱量。單位為W/m2。
    2.0.9 傳熱系數的修正系數(εi) modification for heat transfer coefficient
      考慮了太陽輻射對外圍護結構傳熱的影響而引進的修正系數。
    2.0.10 圍護結構溫差修正系數(ζi) modification coefficient of temperature difference for building envelope
      根據圍護結構同室外空氣接觸狀況,在設計計算中對室內外計算溫差采取的修正系數。
    2.0.11 計算供暖期室外平均溫度(te) mean outdoor temperature during heating period
      計算供暖期是采用滑動平均法計算出的累年日平均溫度低于或等于5℃的天數,期間室外平均溫度是室外的日平均溫度的算術平均值。
    2.0.12 耗電輸熱比(EHR) electricity consumption to transferied heat quantity ratio
      設計工況下,集中供暖系統循環水泵總功耗(kW)與設計熱負荷(kW)的比值。
    2.0.13 耗電輸冷(熱)比[EC(H)R] electricity consumption to transferied cooling(heat) quantity ratio
      設計工況下,集中系統的空調冷(熱)水系統循環水泵總功耗(kW)與設計冷(熱)負荷(kW)的比值。
    2.0.14 熱量計量裝置 heat metering device
      熱量表以及對熱量表的計量值進行熱分攤的、用以計量用戶消費熱量的儀表。
    2.0.15 熱量表heat meter
      用于測量及顯示水流經熱交換系統所釋放或吸收熱能量的儀表。由流量傳感器、計算器和配對溫度傳感器等部件所組成。
    2.0.16 熱量測量裝置 heat testing device
      專指設于熱源和熱力站,僅作為企業管理用,不作為貿易結算用的熱量表或其他類似裝置。其流量傳感器測量精度可適當放寬。
    2.0.17 熱量結算點 heat settlement site
      供熱方和用熱方之間通過熱量表計量的熱量值直接進行貿易結算,該熱量表所在位置為熱量結算點。
    2.0.18 分戶熱計量 heat metering in consumers
      以住宅的戶(套)為單位,以熱分攤或熱量直接計量方式對每戶的用熱量進行的計量。
    2.0.19 熱分攤 heat allocation
      在熱量結算點內(通常為建筑物內)的各獨立核算用戶之間,通過設置在用戶內的測量記錄裝置,確定每個用戶的用熱量占結算點總熱量的比例,進而計算出用戶的熱分攤量,實現分戶熱計量的方式。
    2.0.20 室外管網熱輸送效率(η1) efficiency of network
      管網輸出總熱量與輸入管網的總熱量的比值。
    2.0.21 供熱量自動控制裝置 automatic control device of heating load
      安裝在熱源或熱力站,能夠根據室外氣候的變化,結合供熱參數的反饋,通過相關設備的執行動作,實現對供熱量自動調節控制的裝置。
    2.0.22 一次水和二次水 primary water and secondary water
      在通過換熱器間接供熱的供暖系統中,熱源側的熱媒循環水為一次水,用戶側的熱媒循環水為二次水。對應的循環水泵則稱為一次側循環泵和二次側循環泵,簡稱一次泵和二次泵。
    2.0.23 一級泵和二級泵 primary pump and secondary pump
      在熱源直接供熱的供暖系統中,熱源側的循環水泵為一級泵,外網或用戶側的循環水泵為二級泵,簡稱一次泵和二次泵。
    2.0.24 靜態水力平衡閥 static hydraulic balancing valve
      具有良好流量調節特性、開度顯示和開度限定功能,可以在現場通過和閥體連接的專用儀表測量流經閥門的流量的手動調節閥。簡稱水力平衡閥或平衡閥。
    2.0.25 自力式流量控制閥 self-operate flow limiter
      通過自力式動作,無需外部動力驅動,在某個壓差范圍內自動控制流量保持恒定的調節閥。又稱定流量閥。
    2.0.26 自力式壓差控制閥 self-operate differential pressure control valve
      通過自力式動作,無需外部動力驅動,在某個壓差范圍內自動控制壓差保持恒定的調節閥。又稱定壓差閥。
    2.0.27 散熱器恒溫控制閥 thermostatic radiator valve
      與供暖散熱器配合使用的一種專用閥門,可人為設定室內溫度,通過溫包感應環境溫度產生自力式動作,無需外界動力即可調節流經散熱器的熱水流量從而實現室溫恒定。簡稱恒溫閥或散熱器恒溫閥。
    2.0.28 計算集熱器總面積Ajz calculation for gross collector area
      指北京地區單棟住宅全樓所有用戶均采用太陽能熱水系統供應生活熱水,太陽能保證率為0.5時,所需設置在屋面的太陽能集熱器的總面積計算值。

     
    3 建筑熱工設計

    3.1 一般規定
     

    3.1.1 建筑群的規劃布置、建筑物的平面和立面設計,應有利于冬季日照和避風、夏季自然通風。
    3.1.2 建筑物的朝向和布置宜滿足下列要求:
      1 朝向采用南北向或接近南北向;
      2 建筑物不宜設有三面外墻的房間;
      3 主要房間避開冬季最多頻率風向(北向及西北向)。
    3.1.3 建筑物的體形系數S不應大于表3.1.3規定的限值。當S大于表3.1.3的限值時,必須按照本標準第3.3節的要求進行圍護結構熱工性能的權衡判斷。
      注:計算體形系數時,建筑物與室外大氣接觸的外表面積∑F和其所包圍的建筑體積V0,應按本標準附錄A.1計算確定。

     表3.1.3 體形系數S限值

    1.png 

    3.1.4 普通住宅的層高不宜高于2.8m。
    3.1.5 居住建筑各朝向窗墻面積比M1不應大于表3.1.5的限值。當M1大于表3.1.5的限值時,必須按照本標準第3.3節的要求進行圍護結構熱工性能的權衡判斷,但M1不得大于其最大值。

     表3.1.5 不同朝向的窗墻面積比M1限值和最大值

    2.png

    3.1.6 窗墻面積比M應按下列要求進行計算:
      1 面積和朝向根據本標準附錄A進行計算和確定。
      2 敞開式陽臺的陽臺門計入窗戶面積。
      3 凸窗的窗面積按窗洞口面積計算。
      4 封閉式陽臺的窗墻面積比如下計算:
      1) 與直接相通房間之間設置保溫隔墻和門窗時,按陽臺內側與房間相鄰的圍護結構面積計算,陽臺門計入窗戶面積;
      2) 與直接相通房間之間無保溫隔墻和門窗隔斷時,按陽臺外側圍護結構計算。
    3.1.7 平屋頂的屋頂透明部分的總面積不應大于平屋頂總面積的5%;坡屋頂房間的窗戶為采光窗時,開窗面積不應超過所在房間面積的1/11。
    3.1.8 安裝太陽能熱水系統裝置的住宅屋頂應符合本標準第5.3.4條的規定。

    3.2 圍護結構的熱工設計

     3.2.1 外墻需保溫時,應采用外保溫構造。當確有困難無法實施外保溫而采用內保溫時,熱橋部位應采取可靠的保溫或阻斷熱橋的措施,并采取可靠的防潮措施。
    3.2.2 建筑各部分圍護結構的傳熱系數K不應大于表3.2.2規定的限值。當K值不滿足限值要求時,必須按照本標準第3.3節的規定進行圍護結構熱工性能的權衡判斷。


    表3.2.2 圍護結構傳熱系數K限值

    3.png



      注:1.坡屋頂與水平面的夾角大于45℃按外墻計,小于45℃按屋頂計。
        2.低層別墅供暖房間與室外直接接觸的外門應按陽臺門計。
        3.當變形縫內沿高度方向填滿保溫材料,且縫兩邊水平方向填充深度均不小于300mm時,可認為達到限值要求。

    3.2.3 圍護結構傳熱系數K應按下列規定確定:
      1 外墻和屋頂的K值應是考慮了熱橋影響后計算得到的平均傳熱系數,按本標準附錄C計算確定。
      2 門窗的K值應為主體部分(包括透明玻璃和非透明門芯板)和窗(門)框等的整體傳熱系數,根據產品提供的數據確定,部分外窗的K值可參考附錄E。
      3 樓板、分隔供暖與非供暖空間隔墻、變形縫墻的K值按主斷面傳熱系數確定。


    3.2.4 東、西向開間窗墻面積比M2大于0.3的房間,外窗的綜合遮陽系數SC應符合下列規定:
      1 M2≤0.4時,SC不應大于0.45;
      2 M2>0.4時,SC不應大于0.35。

      注:1 M2的計算見本標準第3.1.6條。
         2 下列情況可直接認定滿足本條要求:
        1)設置了展開或關閉后可以全部遮蔽窗戶的活動外遮陽裝置;
        2)封閉式陽臺,陽臺與房間之間設置了能完全隔斷的門窗。


    3.2.5 外窗的綜合遮陽系數SC應按下式計算:


    SC=SCC·SD=SCB(1-FK/FC)SD (3.2.5)


    式中 SC——外窗的綜合遮陽系數;
       SCC——外窗本身的遮陽系數,部分外窗的SCC值可參考附錄E;
       SD——建筑外遮陽的遮陽系數,冬季當外窗僅有活動外遮陽時取SD=1,當有固定外遮陽時應按本標準附錄D計算;
       SCB——玻璃的遮陽系數;
       FK——窗框的面積;
       FK——外窗的面積,FK/FC為窗框面積比。


    3.2.6 凸窗的設置應符合下列規定:
      1 北向房間不得設置凸窗。

      2 其他朝向不宜設置凸窗,當設置凸窗時,應符合下列規定:
      1)凸窗凸出(從外墻外表面至凸窗外表面)不應大于500mm;
      2)凸窗的傳熱系數不應大于外窗的傳熱系數限值,不透明的頂部、底部、側面的傳熱系數不應大于外墻的傳熱系數限值。


    3.2.7 陽臺和室外平臺的熱工設計應符合以下規定:
      1 陽臺下列部位的傳熱系數應符合本標準第3.2.2條的規定:
      1) 敞開式陽臺內側的建筑外墻和陽臺門(窗);
      2) 與直接相通房間之間不設置門窗的封閉式陽臺,陽臺外側與室外空氣接觸的圍護結構;
      3) 與直接相通房間之間設置隔墻和門窗的封閉式陽臺,陽臺內側的隔墻和門窗(限值為表3.2.2序號4和1),或陽臺外側與室外空氣接觸的圍護結構。
      2 當封閉式陽臺內側設置保溫門窗時,保溫門窗應與建筑工程同步設計、施工和驗收。
      3 與直接相通房間之間不設置門窗,以及設置隔墻和門窗、但保溫設在陽臺外側的封閉式陽臺,應按陽臺門冬季經常開啟考慮,將陽臺作為所聯通房間的一部分。
      4 室外平臺的傳熱系數不應大于屋頂傳熱系數的限值。


    3.2.8 樓梯間和其他套外公共空間的熱工設計應符合下列要求:
      1 樓梯間、外走廊等套外公共空間與室外連接的開口處應設置窗或門,且該門和窗應能完全關閉。
      2 建筑物出入口宜設置過渡空間和雙道門。
      3 圍護結構的傳熱系數應符合第3.2.2條的規定。


    3.2.9 外窗、敞開式陽臺的陽臺門(窗)應具有良好的密閉性能,其氣密性等級不應低于國家標準《建筑外門窗氣密、水密、抗風壓性能分級及檢測方法》(GB/T 7106-2008)中規定的7級。


    3.2.10 建筑遮陽設施的設置應符合下列規定:
      1 東、西向主要房間的外窗(不包括封閉式陽臺的透明部分)應設置展開或關閉后,可以全部遮蔽窗戶的活動外遮陽。
      
    2 南向外窗宜設置水平外遮陽或活動外遮陽。
      3 外遮陽裝置的結構和機電設計、施工安裝、工程驗收應執行國家現行行業標準《建筑遮陽工程技術規范》JG J237的規定,設計、施工和驗收應與建筑工程同步進行。
      注:三玻中間遮陽窗,靠近室內的玻璃或窗扇為雙玻(中空),且遮陽部件關閉時可以全部遮蔽窗戶,冬季可以完全收起時,可等同于可以全部遮蔽窗戶的活動外遮陽。


    3.2.11 居住建筑外窗的實際可開啟面積,不應小于所在房間面積的1/15,并應采取可以調節換氣量的措施。


    3.2.12 外圍護結構的下列部位應進行詳細構造設計:
      1 外保溫的外墻和屋頂宜減少混凝土出挑構件、附墻部件、屋頂突出物等;當外墻和屋頂有出挑構件、附墻部件和突出物時,應采取隔斷熱橋或保溫措施,保溫構造做法示意見附錄C。
      2 外墻采用外保溫時,外窗宜靠外墻主體部分的外側設置,否則外窗(外門)口外側四周墻面應進行保溫處理。
      3 外窗(門)框與墻體之間的縫隙,應采用高效保溫材料填堵,不得采用普通水泥砂漿補縫。
      4 變形縫墻應采取保溫措施,且縫外側應封閉。當變形縫內填充保溫材料時,應沿高度方向填滿,且縫兩邊水平方向填充深度均不應小于300mm;采用在縫兩側墻做內保溫時,每一側內保溫墻的傳熱系數不應大于表3.2.2的限值。

    3.3 圍護結構熱工性能的權衡判斷
     

    3.3.1 當建筑物圍護結構熱工設計均滿足本標準第3.2.6條1款、第3.2.9條、3.2.10條1款和3款的規定,且各項圍護結構的設計參數均不大于第3.1.3、3.1.5、3.2.2、3.2.4條的限值時,可直接判定為總體熱工性能符合本標準規定的節能要求。當不滿足第3.1.3、3.1.5、3.2.2條的限值要求時,應以建筑物耗熱量指標為判據,進行建筑圍護結構熱工性能的權衡判斷。
    3.3.2 進行建筑物圍護結構熱工性能的權衡判斷時,所設計建筑的建筑物耗熱量指標qH不應大于表3.3.2的限值。


    表3.3.2 建筑物耗熱量指標qH(W/m2)

    4.png

    3.3.3 建筑物耗熱量指標應按下式計算:


    qH=(QHT-QTY+QINF)/A0-qIH (3.3.3)

    式中 qH——建筑物耗熱量指標(W/m2);
       QHT——單位時間通過建筑外圍護結構的溫差傳熱量(W);
       QTY——單位時間通過建筑物外圍護結構透明部分的太陽輻射得熱量(W);
       QINF——單位時間建筑物空氣換氣耗熱量(W);
       A0——建筑物的建筑面積(m2),應根據本標準附錄A.1的規定計算確定;
       qIH——折合到單位建筑面積上單位時間建筑物內部得熱量(W/m2),取qIH=3.8W/m2。
      注:1.建筑外圍護結構包括外墻、屋頂、地面(還包括與土壤接觸的地下室或半地下室墻面)、外門窗、不供暖地下室上部的樓板、暴露在室外空氣中架空或外挑的樓板等。
        2.封閉式陽臺保溫設在外側時,外圍護結構為陽臺外側的外墻和外窗;當在陽臺內側設置保溫的隔墻和門窗時,外圍護結構為分隔陽臺和房間的墻、窗(門)。


    3.3.4 單位時間通過建筑物外圍護結構的溫差傳熱量QHT,應按下式計算:


    QHT=∑εiKiFiζi(tn-te) (3.3.4)


    式中:εi——外圍護結構傳熱系數的修正系數,按表3.3.4-1取值;
       Ki——外圍護結構傳熱系數[W/(m2·K)],按表3.3.4-2值;
       Fi——外圍護結構的面積(m2),根據本標準附錄A.1的規定計算確定;
       tn——室內計算溫度,取18℃;當外圍護結構內側是樓梯間或封閉外走廊時,取12℃;
       te——計算供暖期室外平均溫度(℃),取0.1℃;
       ζi——溫差修正系數,按照表3.3.4-3取值。

    表3.3.4-1 外圍護結構傳熱系數的修正系數εi

    5.png

      注:外墻朝向按本標準附錄A.2確定。

    表3.3.4-2 外圍護結構傳熱系數Ki取值

    6.png

      注:周邊地帶為距外墻內表面2m以內的地面或與土壤接觸部分不超過2m的外墻。

    表3.3.4-3 溫差修正系數ζi

    7.png

      注:陽臺朝向按本標準附錄A.2確定。

    3.3.5 單位時間通過建筑物外圍護結構透明部分的太陽輻射得熱量QTY,應按下式計算:

    QTY=∑ITYiCmciFmci+∑ITYiCmciFmci (3.3.5-1)
    Cmci=0.87×0.70×SC (3.3.5-2)
    Cmci=(0.87×0.70×SCW)×(0.87×SCN)
       =0.53SCWSCN (3.3.5-3)

    式中 ITYi——北京地區建筑物外圍護結構透明部分供暖期平均太陽輻射強度(W/m2),應按表3.3.5選;
       Cmci——一般外門窗的太陽輻射修正系數;
       Fmci——一般外門窗和屋頂透明部分的面積(m2),根據本標準附錄A.1的規定計算確定;
       SC——一般外窗的綜合遮陽系數,按本標準式(3.2.5)計算;
       Cmci——保溫設在內側的封閉式陽臺的太陽輻射修正系數;
       Fmci——分隔封閉式陽臺和房間的透明保溫門窗面積(m2);
       SCW——保溫設在內側的封閉式陽臺外側窗的綜合遮陽系數,按本標準式(3.2.5)計算;
       SCN——保溫設在內側的封閉式陽臺內側透明門窗的綜合遮陽系數,按本標準式(3.2.5)計算;
       0.87——3mm普通玻璃的太陽輻射透過率;
       0.70——考慮污垢和天氣陰晴因素的折減系數。


    表3.3.5 外圍護結構透明部分外表面供暖期總輻射平均太陽強度ITYi(W/m2)

    8.png

      注:垂直面朝向按本標準附錄A.2確定。

    3.3.6 單位時間建筑物空氣換氣耗熱量QINF應按下式計算:


    QINF=(tn-te)CpρNV=3.238V (3.3.6)

    式中 tn——室內計算溫度,取18℃;
       te——計算供暖期室外平均溫度(℃),取0.1℃;
       Cp——空氣的比熱容,取0.28W·h/(kg·K);
       ρ——空氣的密度(kg/m3),取溫度te下的值,北京地區ρ=1.292;
       N——換氣次數,取0.5h-1;
       V——換氣體積(m3),當樓梯間和外廊不供暖時,V=0.60V0;當樓梯間及外廊供暖時,V=0.65V0,V0為建筑體積,根據本標準附錄A.1的規定計算確定。

     

     

    4.1.1 供暖系統和集中空氣調節系統的施工圖設計,必須對每一個房間進行熱負荷和逐項逐時的冷負荷計算,并應作為選擇末端設備、確定管道規格、選擇冷熱源設備容量的基本依據。
    4.1.2 住宅供暖和空氣調節的室內和室外設計計算參數應按現行國家標準《民用建筑供暖通風與空氣調節設計規范》(GB 50736)和《住宅設計規范》(GB 50096)及其他相關規范的有關規定執行。
    4.1.3 居住建筑的供暖、空調方式及其熱源、冷源選擇,應根據資源情況、環境保護、能源的高效率應用、用戶對供暖空調預期費用的可承受能力等綜合因素,經技術經濟分析確定。住宅不宜采用集中空調系統。
    4.1.4 居住建筑集中供熱熱源型式的選擇,應符合下列要求:
      1 有可供利用的廢熱或工廠余熱的區域,應優先采用廢熱或工廠余熱。
      2 不具備1款的條件,但有城市或區域熱網的地區宜優先采用城市或區域熱網。
      3 有條件且技術經濟合理時,宜優先采用可再生能源。
    4.1.5 集中空調系統的冷源和空調系統的選擇、設計,除執行本標準外,還應按現行國家標準《民用建筑供暖通風與空氣調節設計規范》(GB 50736)和北京市地方標準《公共建筑節能設計標準》(DB11/687)的有關規定執行。
    4.1.6 居住建筑的集中供暖系統,應按熱水連續供暖進行設計。居住區內的配套公共建筑的供暖系統應與居住建筑分開;對用熱規律不同的熱用戶,在供暖系統中宜實行分時分區調節控制;系統設計時,應為熱用戶能夠實現分別調控和計量創造條件。

    4.1.7 除無集中熱源且符合下列情況之一者外,在設計時不應采用直接電熱供暖設備作為居住建筑供暖的主體熱源:
      1 無燃氣源,用煤、油等燃料受到環;蛳绹栏裣拗频木幼〗ㄖ;
      2 夜間可利用低谷電進行蓄熱、且蓄熱式電鍋爐不在晝間用電高峰時段啟用的居住建筑。

    4.1.8 在冬季設計工況下,當空氣源熱泵機組運行性能系數(COP)低于下列數值時,不宜采用其作為冬季供暖設備:
      1 冷熱風機組:1.80;
      2 冷熱水機組:2.00。
      注:冬季運行性能系數是指設計工況時的性能系數,即冬季室外側溫度為供暖計算溫度或空調計算溫度條件下,達到設計需求的機組供熱量(W)與機組輸入功率(W)之比。
    4.1.9 集中供熱系統應有可靠的水質保證措施。
    4.1.10 采用集中供暖或集中空調系統,選配水系統的循環水泵時,應計算供暖系統水泵的耗電輸熱比EHR或空調冷熱水系統的耗電輸冷(熱)比EC(H)R,并應標注在施工圖的設計說明中。EHR或EC(H)R值應符合下式要求:

    11.png
     


    式中:G——每臺運行水泵的設計流量(m3/h);
       H——每臺運行水泵對應的設計揚程(m水柱);
       ηb——每臺運行水泵對應的設計工作點的效率;
       Q——設計熱負荷或冷負荷(kW);
       △T——規定的供回水溫差,按表4.1.10-1取值(℃);
       A——與水泵流量有關的計算系數,按表4.1.10-2取值;
       B——與機房及用戶的水阻力有關的計算系數,按表4.1.10-3取值;
       ∑L——管網主干線長度(包括供回水管)(m);
       α——與∑L有關的計算系數,按表4.1.10-4取值。
      注:管網主干線長度∑L如下確定:
       1.供暖系統按室外主干線長度計算。
       2.空調水系統為從冷熱機房至該系統最遠用戶的供回水干管總輸送長度;當管道設于大面積單層或多層建筑時,可按機房出口至最遠端空調末端的管道長度減去100m確定。


    表4.1.10-1 △T取值表

    12.png 

     

     

    表4.1.10-2 A取值表

    13.png

      注:不同流量的水泵并聯運行時,按單臺最大流量選取。 

    表4.1.10-3 管道系統的B取值表

    14.png

      注:1.多級泵系統每增加一級泵,B值可增加5;
        2.多級泵系統每增加一級泵,B值可增加4。

    表4.1.10-4管道系統的α取值和計算式

    15.png

    4.1.11 集中供暖和集中空調系統,必須設置熱量計量裝置,并滿足下列規定:
      1 鍋爐房和熱力站的供熱量應采用熱量表或熱量測量裝置進行計量檢測。
      2 居住建筑應以樓棟為對象設置熱量表,并以此作為熱量結算點;住宅分戶熱計量應采取以樓棟為熱量結算點,每戶熱分攤的方法。
      3 熱計量(熱分攤)裝置的設置應按現行國家行業標準《供熱計量應用技術規程》(JGJ 173)和相關北京市地方標準執行。
    4.1.12 居住建筑室內主要供暖和空調設施應設置室溫自動調控裝置。

    4.1.13 管道絕熱層厚度應按現行國家標準《設備及管道絕熱設計導則》(GB/T 8175)中的經濟厚度和防表面結露厚度的方法計算,也可按本規范附錄F選用。采用其他保溫材料或其導熱系數與附錄F中數值差異較大時,最小保溫厚度應按下式修正:
     

    δmin=λmδminm (4.1.13)

    式中 δmin——修正后的最小保溫層厚度(mm);
       δmin——附錄F中最小保溫層厚度(mm);
       λm——實際選用的保溫材料在其平均使用溫度下的導熱系數[W/(m·℃)];
       λm——附錄F中保溫材料在其平均使用溫度下的導熱系數[W/(m·℃)]。

    4.2 熱源和熱力站
     

    4.2.1 新建鍋爐房時,應考慮與城市熱網連接的可能性。鍋爐房宜建在靠近熱負荷密度大的地區,并應滿足有關國家、地方標準和相關管理部門對鍋爐房的設置位置和選址要求。
    4.2.2 鍋爐房的總裝機容量應按下式確定:

    QB=Q01 (4.2.2)

    式中 QB——鍋爐房的總裝機容量(W);
       Q0——鍋爐負擔的供熱設計熱負荷(W);
       η1——室外管網輸送效率,一般取0.93。
    4.2.3 鍋爐額定工況下熱效率不應低于表4.2.3中的限定值。


    表4.2.3 鍋爐額定工況下熱效率(%)

    16.png

      注:1.括號外為限定值,括號內為目標值。
       2.燃料收到基低位發熱量,Ⅲ類煙煤>21000(kJ/kg),燃油燃氣鍋爐按燃料實際化驗值。

    4.2.4 燃煤(燃散煤)鍋爐房應設置區域鍋爐房,并應采用設熱力站的間接供熱系統。鍋爐的容量和臺數應按下列原則合理配置:
      1 單臺鍋爐容量不宜小于14MW;
      2 鍋爐臺數不宜少于2臺,且不宜超過5臺;
      3 單臺鍋爐的負荷率不應低于60%。


    4.2.5 燃氣鍋爐房設計應符合下列規定:
      1 每個直接供熱的鍋爐房的供熱面積不宜大于10萬m2。當受條件限制供熱面積較大時,應經技術經濟比較確定是否采用分區設置熱力站的間接供熱系統。
      2 單臺鍋爐的負荷率不應低于30%。
      3 鍋爐臺數不宜過多,在滿足本條2款的條件下,宜為2~3臺。
      4 采用模塊式組合鍋爐的鍋爐房宜以樓棟為單位設置?偣崦娣e較大,且不能以樓棟為單位設置時,鍋爐房也應相對分散設置。每個鍋爐房設置的模塊數宜為4~8塊,不應大于10塊,總供熱量宜在1.4MW以下。
      5 應采用全自動鍋爐,額定熱功率在2.1MW以上的燃氣鍋爐其燃燒器應采用自動比例調節方式,并具有同時調節燃氣量和燃燒空氣量的功能;額定熱功率小于2.1MW的鍋爐宜采用比例式燃燒器。


    4.2.6 間接供熱的燃煤、燃氣鍋爐,應采用高溫和大溫差的設計參數。設計供水溫度不應低于115℃,且不宜高于130℃,設計供回水溫差不應小于40℃。


    4.2.7 燃氣鍋爐的煙氣余熱回收裝置應按下列要求設置:
      1 供水溫度不高于60℃的低溫供熱系統,應設煙氣余熱回收裝置。
      2 供水溫度高于60℃的散熱器供暖系統,宜設煙氣余熱回收裝置。
      3 鍋爐煙氣余熱回收裝置后的排煙溫度不應高于100℃。
      4 條件允許時,宜直接選用冷凝式鍋爐;當選用普通鍋爐時,應另設煙氣余熱回收裝置。


    4.2.8 熱力站的供熱規模應按下列要求確定:
      1 為城市熱網和區域燃煤、燃氣鍋爐間接供熱配套的熱力站,供熱面積不宜大于10萬m2。
      2 地面輻射供暖系統的熱交換或混水裝置宜接近終端用戶設置,不宜設在遠離用戶的熱源機房或熱力站。


    4.2.9 區域供熱鍋爐房應采用計算機進行自動監測與控制,應設計下列節能自動監控內容:
      1 鍋爐的運行參數和室外溫度的監測;
      2 供熱參數的預測;
      3 根據熱網的需求,通過調節投入燃料量實現鍋爐供熱量調節;
      4 燃料消耗量和補水用量的監測和計量,鍋爐房和熱力站的動力用電、水泵用電和照明用電應分別計量。


    4.2.10 對于未采用計算機進行自動監測與控制的小型鍋爐房和熱力站,應設置供熱量自動控制裝置,根據室外氣溫等條件變化,對熱源側和用戶側系統自動進行總體調節。


    4.2.11 在有條件采用集中供熱或在樓內集中設置燃氣熱水機組(鍋爐)的高層建筑中,不應采用戶式燃氣供暖爐(熱水器)作為供暖熱源。多層建筑和不具備集中供熱條件的高層建筑必須采用時,選用的戶式燃氣供暖爐(熱水器)及設計應符合下列節能要求:
      1 額定熱量應與室內供暖負荷相適合,容量不宜過大;
      2 應采用具有同時自動調節燃氣量和燃燒空氣量功能的產品,并應具有室溫或水溫自動調控功能;
      3 宜采用冷凝式燃氣供暖爐(熱水器);
      4 額定熱效率應不低于現行國家標準《家用燃氣快速熱水器和燃氣采暖爐能效限定值與能效等級》(GB 20665)中節能等級(2級)的規定值;
      5 配套循環水泵應與系統特性相匹配;
      6 應設置專用的進氣通道和排煙通道。

    4.3 供熱水輸送系統和室外管網
     

    4.3.1 燃氣鍋爐房直接供熱系統,當鍋爐對供回水溫度和流量的限定,與用戶側在整個運行期對供回水溫度和流量的要求不一致時,應按熱源側和用戶側配置二級泵混水系統。
    4.3.2 以城市熱網、地區供熱廠和大型集中鍋爐房供應的高溫熱媒通過設置換熱器間接供熱的二次側水系統,以及采用二級泵的燃氣鍋爐直接供熱水系統,二次側循環水泵和二級泵應符合下列要求:
      1 系統要求變流量運行時,應采用調速水泵;調速水泵的性能曲線宜為陡降型;循環水泵調速控制方式宜根據系統的規模和特性確定。
      2 系統要求定流量運行時,宜能夠分階段改變系統流量。
    4.3.3 集中供熱工程設計必須進行室外供熱管網的水力平衡計算。
    4.3.4 室外供熱管網水力計算應符合下列要求:
      1 用戶側室外供熱管網最不利環路管道的比摩阻和壓力損失,應以循環水泵的耗電輸熱比EHR不大于本標準第4.1.10條規定的限值為原則確定。
      2 與最不利環路并聯的其它環路管道的比摩阻和壓力損失,應根據水力平衡的原則確定。
      3 應計算室外管網在每一建筑熱力入口的資用壓差;并對照室內系統的總壓力損失,正確選擇入口調節裝置。室外熱力管網施工圖的各熱力入口應標注下列內容:
      1)各熱力入口資用壓差;
      2)室內側的供回水壓差(不包括靜態平衡閥、流量控制閥或壓差控制閥的阻力);
      3)室內系統設計工況時的額定流量。
      注:同一供熱系統中所有建筑物(包括公共建筑)的熱力入口均應標注。
    4.3.5 集中供熱系統中,建筑物熱力入口應安裝靜態水力平衡閥;并應根據室外管網的水力平衡要求、建筑物內供暖系統制式和所采用的調節方式,決定是否設置自力式流量控制閥、自力式壓差控制閥或其他裝置。
    4.3.6 水力平衡閥的選擇和設置,應符合下列規定:
      1 閥門兩端的壓差范圍,應符合其產品標準的要求。
      2 應根據閥門流通能力及兩端壓差,選擇確定靜態水力平衡閥的口徑與開度。對于舊系統改造工程,當設計資料不全時,可按管徑尺寸配用同樣口徑的平衡閥,同時應做壓降校核計算,必要時應調整平衡閥口徑。
      3 定流量水系統的各熱力入口,可設置自力式流量控制閥代替靜態平衡閥,且應根據設計流量進行選型。
      4 變流量系統的各熱力入口,應符合下列要求:
      1) 不應設置自力式流量控制閥;
      2) 應根據技術經濟比較確定是否設置自力式壓差控制閥;
      3) 當設置自力式壓差控制閥時,應根據各熱力入口設計流量和所需控制的壓差確定閥門規格,并宜在設置自力式壓差控制閥的供水或回水管路的另一側設置靜態平衡閥作為壓差測點。
      5 熱力站出口總管上,不應設置自力式流量控制閥或自力式壓差控制閥。
      6 當有多個分環路時,各分環路總管上可根據熱力入口平衡閥的設置情況和水力平衡的要求設置靜態水力平衡閥。
      7 設置靜態水力平衡閥的管段,不應再另外設置檢修閥。
      8 水力平衡閥的安裝位置應保證閥門前后有足夠的直管段,閥門前直管段長度不應小于5倍管徑,閥門后直管段長度不應小于2倍管徑。
    4.3.7 設計熱水管網時,應采用經濟合理的敷設方式。管道數量較少、管網分支較少時宜采用直埋管敷設。直埋管道的埋設深度宜在冰凍線以下。

     
    4.4 室內供暖系統
     

    4.4.1 室內供暖系統管道制式宜采用雙管式;當采用單管式時,應在每組散熱器的進出水支管之間設置跨越管,且串聯的散熱器不宜超過6組。
    4.4.2 新建住宅的室內供暖系統,宜采用共用立管的分戶獨立系統型式。
    4.4.3 住宅室內水平干管的環路應均勻布置,各共用立管的負荷宜相近。共用立管和入戶裝置的布置和設計,應符合現行北京市有關地方標準的相關規定。
    4.4.4 當采用熱水地面輻射供暖方式時,應分別為每個主要房間或區域配置獨立的環路,管道系統的設計尚應符合現行北京市地方標準《地面輻射供暖技術規范》(DB11/806)的規定。
    4.4.5 施工圖設計時,應進行室內供暖系統的水力平衡計算,當不滿足各并聯環路間(不包括公共段)的壓力損失差額不大于15%的要求時,應采取其他水力平衡措施。當設置平衡閥時,應滿足本標準第4.3.6條的要求。
    4.4.6 室內供暖系統水力計算應符合下列要求:
      1 戶內系統的計算壓力損失(不包括戶用熱量表、室溫調控閥門),宜控制在不大于30kPa范圍內。
      2 散熱器供暖的垂直雙管、分戶或分區獨立系統的共用立管、在同一環路中而層數不同的并聯垂直單管系統,當重力水頭的作用高差大于10m,且設計工況供回水溫差大于10℃時,并聯環路之間的水力平衡應計算重力水頭,其值可取設計供回水溫度條件下計算值的2/3。
      3 室內供暖系統的總壓力損失(不包括靜態平衡閥、流量控制閥或壓差控制閥阻力),應考慮10%的余量。
    4.4.7 集中供暖系統除采用通斷時間面積法進行分戶熱計量(熱分攤)的情況外,每組散熱器均應設置恒溫控制閥,其選用和設置應符合下列規定:
      1 當室內供暖系統為垂直或水平雙管系統時,應選用高阻力恒溫控制閥,并應在每組散熱器的供水支管上安裝。
      2 當室內供暖系統為垂直或水平單管跨越式系統時,應選用低阻力兩通恒溫控制閥安裝在每組散熱器的供水支路上,或選用三通恒溫控制閥。
    4.4.8 散熱器應明裝。設有恒溫控制閥的散熱器必須暗裝時,應選擇溫包外置式恒溫控制閥。4.4.9 設有恒溫控制閥的散熱器系統,選用鑄鐵散熱器時,應選用內腔無砂的合格產品。
    4.4.10 熱水地面輻射供暖系統室溫控制可采用分環路控制或分戶總體控制。室溫控制應按現行北京市地方標準《地面輻射供暖技術規范》(DB11/806)的要求進行設計。
    4.4.11 埋設在地面墊層內或鑲嵌在踢腳板內的管道的選擇和埋設要求、管材的允許工作壓力和塑料管材壁厚的確定等,應符合現行有關國家標準和北京市地方標準的規定。
    4.4.12 單體建筑供暖工程施工圖應標注下列內容:
      1 各層平面圖中應標注房間熱負荷。
      2 熱力入口應標注:
      1)建筑設計熱負荷及單位建筑面積熱負荷指標;
      2)設計供回水溫度、額定流量;
      3)室內側的供回水壓差(不包括靜態平衡閥、流量控制閥或壓差控制閥阻力)。

     
    4.5 通風和空氣調節系統
     

    4.5.1 應結合建筑設計充分利用自然通風。應處理好室內氣流組織,提高通風效率。房間的可開啟外窗的設置應符合本標準第3.2.11條的規定。
    4.5.2 設有集中新風供應的居住建筑,當新風系統的送風量大于或等于3000m3/h時,應設置排風熱回收裝置。無集中新風供應的住宅,宜分戶(或分室)設置帶熱回收功能的雙向換氣裝置。
    4.5.3 當采用分散式房間空調器進行空調和供暖時,應選擇符合《房間空氣調節器能效限定值及能源效率等級》(GB 12021.3)和《轉速可控型房間空氣調節器能效限定值及能源效率等級》(GB 21455)中規定的節能型產品(能效等級2級)。
    4.5.4 住宅采用戶式集中空調系統時,所選用設備應符合下列要求:
      1 名義制冷量大于7100W的電機驅動壓縮機單元式空氣調節機,名義工況時的能效比應符合《單元式空氣調節機能效限定值及能源效率等級》(GB 19576)中能效比4級的標準。
      2 多聯式空調(熱泵)機組的制冷綜合性能系數不應低于國家標準《多聯式空調(熱泵)機組綜合性能系數限定值及能源效率等級》(GB 21454)中規定的第3級。
      3 風管送風式空調(熱泵)機組最低能效比和性能系數應符合《風管送風式空調(熱泵)機組》(GB/T 18836)的規定。
      4 風冷或蒸發冷卻的戶用冷水(熱泵)機組制冷性能系數不應低于國家標準《冷水機組能效限定值及能源效率等級》(GB 19577)中規定的4級。
    4.5.5 當采用集中空調系統時,冷源設備的下列項目不應低于現行北京市地方標準《公共建筑節能設計標準》(DB11/687)的規定值:
      1 蒸氣壓縮循環冷水(熱泵)機組的制冷性能系數;
      2 溴化鋰吸收式冷(溫)水機組性能系數;

      3 電制冷(含地源熱泵)機組名義工況綜合制冷性能系數。
    4.5.6 安裝分體式空氣調節器(含風冷戶用冷水(熱泵機組)、風管機、多聯機)時,室外機的安裝位置應符合下列規定:
      1 能通暢地向室外排出空氣和自室外吸入空氣;
      2 在排出空氣與吸入空氣之間不會發生明顯的氣流短路;
      3 可方便地對室外機的換熱器進行清掃;
      4 符合周圍環境的要求。
    4.5.7 當選擇地源熱泵系統作為居住區或戶用空調(熱泵)機組的冷熱源時,應確保地下資源不被破壞和不被污染,必須符合現行國家標準《地源熱泵系統工程技術規范》(GB 50036)中的各項有關規定。
    4.5.8 空調末端設備采用風機盤管機組時,應配置風速開關;集中冷源空調系統應設置溫控水路兩通電動閥。

     
     
    5.1 一般規定
     

    5.1.1 建筑給水排水設計應符合現行國家標準《建筑給水排水設計規范》(GB 50015)和《民用建筑節水設計標準》(GB 50555)的相關規定。
    5.1.2 有熱水供應時,應有保證用水點處冷水、熱水供水壓力平衡和穩定的措施。
    5.1.3 應采用節水器材和器具,合理設置計量裝置。

     
    5.2 建筑給水排水
     

    5.2.1 設有供水可靠的市政或小區供水管網的建筑,應充分利用供水管網的水壓直接供水。5.2.2 市政管網供水壓力不能滿足供水要求的多層、高層建筑的各類供水系統應豎向分區,且應滿足下列要求:
      1 各分區的最低衛生器具配水點的靜水壓力不宜大于0.45MPa。
      2 各加壓供水分區宜分別設置加壓泵,不宜采用減壓閥分區。
      3 分區內低層部分應設減壓設施保證用水點供水壓力不大于0.20MPa,且不應小于用水器具要求的最低壓力。
    5.2.3 應結合市政條件、建筑物高度、安全供水、用水系統特點等因素,綜合考慮選用合理的加壓供水方式。
    5.2.4 應根據管網水力計算選擇和配置供水加壓泵,保證水泵工作時高效率運行。應選擇具有隨流量增大,揚程逐漸下降特性的供水加壓泵。
    5.2.5 水泵房宜設置在建筑物或建筑小區的中心部位;條件許可時,水泵吸水水池(箱)宜減少與用水點的高差盡量高位設置。
    5.2.6 地面以上的污廢水應采用重力流直接排入室外管網。

     
    5.3 生活熱水
     

    5.3.1 住宅應設計生活熱水供應系統,其熱源應按下列原則選用:
      1 應優先采用工業余熱、廢熱和太陽能;
      2 當無利用上述熱源的條件,且在城市熱網供應范圍內時,宜采用城市熱網;
      3 除有其它用汽要求外,不應采用燃氣或燃油鍋爐制備蒸汽,通過熱交換后作為生活熱水的熱源或輔助熱源。
      4 當有其他熱源可利用時,不應采用直接電加熱作為生活熱水系統的主體熱源。
    5.3.2 當無條件采用工業余熱、廢熱作為生活熱水的熱源時,住宅應根據屋面能夠設置集熱器的有效面積Fwx和計算集熱器總面積Ajz,按以下要求設置太陽能熱水系統:
      1 12層及其以下的住宅和12層以上Fwx≥Ajz的住宅,應設置供應樓內所有用戶的太陽能熱水系統。

      2 12層以上Fwx<Ajz的住宅,也宜設置太陽能熱水系統,除宜在屋面集中設置太陽能集熱器外,還宜在住戶朝向合適的陽臺分戶設置集熱器。
    5.3.3 判定住宅是否必須設置供應全樓所有用戶的太陽能熱水系統時,屋面能夠設置集熱器的有效面積Fwx應按式(5.3.3-1)確定,計算集熱器總面積Ajz應按式(5.3.3-2)確定。


    Fwx=0.4Fwt (5.3.3-1)
    Ajz=2.0mz (5.3.3-2)


    式中 Fwx——屋面能夠設置集熱器的有效面積(m2);
       Fwt——屋面水平投影面積(m2);
       0.4——屋面能夠設置集熱器的有效面積占屋面總投影面積的比值;
       Ajz——計算集熱器總面積(m2);
       mz——建筑物總戶數;
       2.0——太陽能保證率為0.5時,滿足每戶熱水量需要的屋面集熱器面積(m2/戶)。
    5.3.4 按本標準第5.3.2條判定必須設置太陽能熱水系統的住宅,其屋面設計應符合下列規定:
      1 無南向遮擋的平屋面和南向坡屋面的最小投影面積不應小于計算集熱器總面積Ajz的2.5倍。
      2 屋面裝飾構架等設施不應影響太陽能集熱板的日照要求。
      3 女兒墻實體部分高度距屋面完成面不宜大于1.1m。
    5.3.5 有其他熱源條件可以利用時,太陽能熱水系統不應直接采用電能作為輔助熱源;當無其他熱源條件而必須采用時,不宜采用集中輔助熱源形式。
    5.3.6 太陽能熱水系統必須與建筑設計和施工統一同步進行。
    5.3.7 太陽能熱水系統及其規劃和建筑設計,應符合國家和北京市有關標準的各項規定。
    5.3.8 集中生活熱水系統應采用機械循環,保證干管、立管中的熱水循環。集中生活熱水系統熱水表后或戶內熱水器不循環的熱水供水支管,長度不宜超過8m。
    5.3.9 集中生活熱水加熱器的設計供水溫度不應高于60℃。
    5.3.10 生活熱水水加熱設備的選擇和設計應符合下列要求:
      1 被加熱水側阻力不宜大于0.01MPa;
      2 安全可靠、構造簡單、操作維修方便;
      3 熱媒入口管應裝自動溫控裝置。
    5.3.11 生活熱水供回水管道、水加熱器、貯水箱(罐)等均應保溫,絕熱層厚度可按照附錄F確定。室外保溫直埋管道不應埋設在冰凍線以上。

     
    6 電氣節能設計

    6.1 一般規定
     

    6.1.1 配電室的位置應靠近用電負荷中心。
    6.1.2 住宅小區變電所應選用D,yn11結線的低損耗節能型電力變壓器,并應滿足現行國家標準《三相配電變壓器能效限定值及節能評價值》(GB 120052)的相關規定。
    6.1.3 變壓器低壓側應設置集中無功補償裝置。100kVA及以上高壓供電的電力用戶,功率因數不宜低于0.95;其他電力用戶,功率因數不宜低于0.90。
    6.1.4 電氣系統設計除應符合本標準的規定外,尚應符合國家和北京市現行有關標準。

     
    6.2 電能計量與管理
     

    6.2.1 居住建筑電能表的設置應符合以下規定:
      1 居住建筑電源側應設置電能表;
      2 每套住宅應設置電能表;
      3 公用設施應設置用于能源管理的電能表。
    6.2.2 居住建筑需要對用電情況分項計量時,配電箱內安裝的用于能源管理的電能表宜采用模數化導軌安裝的直接接入靜止式交流有功電能表。
    6.2.3 采用能源監測系統的居住區,應為能源監測系統設立監測中心。

     
    6.3 用電設施
     

    6.3.1 居住建筑裝修設計每戶照明功率密度值應滿足《建筑照明設計標準》(GB 50034)中的規定。6.3.2 裝修設計選擇家用電器時,宜采用達到中國能效標識二級以上等級的節能產品。
    6.3.3 高級住宅宜采用智能照明控制系統。
    6.3.4 居住建筑采用的照明設備和家用電器的諧波含量,應符合現行國家標準《電磁兼容限值 諧波電流發射限值》(GB 17625.1)規定的C類、A類和D類設備的諧波電流限值要求。6.3.5 居住建筑的樓梯間、走道等室內公共場所的照明,應采用高效節能照明裝置(光源、燈具及附件)和節能控制措施。
    6.3.6 當一個樓棟單元設有兩部及其以上電梯時,應選用具有節能運行控制模式的電梯系統。
    6.3.7 居住小區道路照明系統設計應采取節能自動控制措施。

     

    A.1 面積、體積的計算
     

    A.1.1 建筑面積(A0),應按各層外墻外包線圍成的平面面積的總和計算,包括供暖的半地下室和地下室的面積。凸窗窗臺板面積和保溫設在內側的封閉式陽臺面積不計入建筑面積內。
    A.1.2 建筑外表面積(∑F),為建筑物與空氣接觸的屋頂、接觸室外空氣的地板面積和各朝向外墻、外窗、外門面積的疊加。保溫設在內側的封閉式陽臺外表面積按陽臺內側圍護結構面積計算。凸窗外表面積計算原則見本標準第A.1.5條。
    A.1.3 建筑體積(V0),應按與計算建筑面積(A0)所對應的建筑物外表面和供暖空間底層地面或地板所圍成的體積計算。
    A.1.4 屋頂面積(Fw),應按支承屋頂的外墻外包線圍成的面積(斜屋頂為實際展開面積)計算。
    A.1.5 外窗[包括陽臺門(窗)]面積(Fmc),應按不同朝向或開間如下計算:
      1 一般外窗取洞口面積。
      2 凸窗面積按以下規定確定:
      1) 計算體形系數(建筑物外表面積)、窗墻面積比和建筑物耗熱量指標中太陽輻射得熱量時按洞口面積計算;
      2) 計算建筑物耗熱量指標中外圍護結構溫差傳熱量時,邊窗可計入該凸窗的主朝向,按各垂直立面透明部分的實際總面積計算,且不計上下板面積的傳熱量。
      3 開敞式陽臺的陽臺門(窗),計算窗墻面積比和溫差傳熱時應為整個陽臺門(窗)面積,計算太陽輻射得熱量時為透明部分面積。
      4 保溫設在內側的封閉式陽臺,計算窗墻面積比和溫差傳熱時為陽臺內側洞口面積,計算太陽輻射得熱量時按陽臺內側和外側透明部分分別計算。
    A.1.6 外墻面積(Fq),應按不同朝向或開間分別計算。某一朝向或開間的外墻面積,應為該朝向或開間的外表面積減去外窗面積。
    A.1.7 樓梯間或外走道的外門(單元外門)面積(Fm),應按不同朝向分別計算,取洞口面積。計算窗墻面積比時,應計算在所在朝向的外窗面積內。
    A.1.8 地面面積(Fd),應按外墻內側圍成的與土壤接觸的地面面積計算。供暖地下室還應包括與土壤接觸的地下室或半地下室的墻面面積。
    A.1.9 樓板(包括地板、頂板)面積(Fb),應按外墻內側圍成的面積計算,并應區分為接觸室外空氣的樓板(地板)和不供暖地下室上部樓板(頂板)。

     
    A.2 朝向的確定
     

    A.2.1 建筑物朝向范圍如圖A.2.1所示:北向包括從北偏東小于60°至北偏西小于60°的范圍;東、西向包括從東或西偏北小于等于30°至偏南小于60°的范圍;南向包括從南偏東小于等于30°至偏西小于等于30°的范圍。

    17.png 

    圖A.2.1 朝向范圍

    A.2.2 當某朝向有外凸部分時,其朝向歸屬應符合下列規定:
      1 當凸出部分的長度(垂直于該朝向的尺寸)小于或等于1.5m時,該凸出部分的全部外墻面積應計入該朝向的外墻總面積。
      2 當凸出部分的長度大于1.5m時,該凸出部分應按各自實際朝向計入各自朝向的外墻總面積。
    A.2.3 當某朝向有內凹部分時,其朝向歸屬應符合下列規定。
      1 當凹入部分的寬度(B)(平行于該朝向的尺寸)大于等于凹入部分的深度(D)時,該凹入部分的正面外墻和側面外墻應按各自的實際朝向分別計入各朝向的外墻總面積。見圖A.2.3-1。
      2 當凹入部分的寬度(B)(平行于該朝向的尺寸)小于凹入部分的深度(D)時,該凹入部分的兩個側面外墻面積應計入北向的外墻總面積,該凹入部分的正面外墻面積應計入該朝向的外墻總面積。見圖A.2.3-1。
      3 東、西墻有凹槽時,其開口寬為B,南窗中心線距凹槽邊線為D,當B/D≥1,凹槽內的南窗和墻應視同東、西向,否則凹槽內的南窗和墻均應視同北向。凹槽處的東南角窗和西南角窗均應視同東、西向窗。見圖A.2.3-2。

     18.png

    A.2.4 內天井和窗井墻面的朝向歸屬應符合下列規定:
      1 當內天井的高度大于等于內天井最寬邊長的2倍時,內天井的全部外墻面積應計入北向的外墻總面積。
      2 當內天井的高度小于內天井最寬邊長的2倍時,內天井的外墻應按各實際朝向計入各自朝向的外墻總面積。
      3 當窗井高度大于等于窗井進深的2倍時,建筑外墻的面積應計入北向的外墻總面積。
      4 當窗井高度小于窗井進深的2倍時,建筑外墻的面積應計入實際朝向的外墻總面積。

     
    附錄B 居住建筑節能判斷文件

    B.1 建筑專業節能判斷文件
     

    B.1.1 建筑專業節能設計文件包括以下內容:
      1 建筑設計說明中的外墻、屋頂所用保溫材料的類型,門窗類型及東、西、南朝向主要房間外窗的外遮陽裝置類型等;
      2 建筑立面圖,屋頂、外墻的構造大樣或引用的標準圖號;
      3 建筑外圍護結構做法表和建筑總體熱工性能判斷表。
    B.1.2 建筑外圍護結構做法表
      注:由建筑專業提供,暖通專業計算傳熱系數。


    表B.1.2-1 建筑屋頂、外墻和樓板保溫做法表

    21.png


    表B.1.2-2建筑外門窗(包括透明幕墻)及屋頂透明部分做法表

    22.png

       注:1.窗型指窗框材質和玻璃品種,例如,窗框材質:塑鋼窗、玻璃鋼窗、斷熱鋁合金窗、鋁塑復合窗、鋁木復合窗、實木窗等,玻璃品種:三玻(兩中空),三玻(中空+LOWE中空),三玻(中空+真空)等。門型指透明玻璃部分占據比例,例如玻璃門、半玻璃門、實體門等。
        2.傳熱系數K應填入同一朝向所有外窗(門)的最大值。
        3.遮陽做法可填:有隔斷門窗的封閉式陽臺、活動外遮陽卷簾、活動外遮陽百頁卷簾、中間遮陽窗、垂直或水平遮陽板、著色玻璃等。
        4.門窗傳熱系數K為設計要求,圖紙中應要求施工時提供該批次窗的傳熱系數檢測報告,供復驗存擋。

    B.1.3 建筑總體熱工性能判斷表
      注:由建筑專業提供,暖通專業計算傳熱系數。

    表B.1.3-1 建筑總體熱工性能直接判斷表

    23.png24.png

      注:1.建筑物體形系數S限值為,≤3層:0.52,4層~8層:0.33,9層~13層:0.30,≥14層:0.26。
        2.當東西向存在與房間之間無門窗隔斷的封閉式陽臺和廚衛且不設置活動外遮陽的情況時,應進行該開間M2計算;當M2大于0.3時,應進行SC值的計算和判斷;否則相應項可不填寫。
        3.窗戶本身遮陽系數SCc可參考附錄E。
        4.外遮陽系數SD應按附錄D計算,也可采用表B.1.3-3的電子計算表格計算確定。
        5.計算開間的遮陽系數時的軸線號是為了房間定位。
        6.架空和外挑樓板包括房間與室外空氣接觸的樓板,保溫做在外側的封閉式陽臺最上層頂部、最下層底部的情況等。
        7.變形縫內按本標準第3.2.12條的要求填充保溫材料時,平均傳熱系數可按0.6計。

    表B.1.3-2 建筑總體熱工性能權衡判斷表


      注:1 表中涂灰單元格中為采用計算公式的計算結果,可采用電子計算表自動計算填入。
        2 本表是按照一般多層、高層住宅的外圍護結構形式制定的,對于低層別墅建筑因其體型較為復雜,使用該表時應根據實際情況自行進行修改計算。

    25.png

    表B.1.3-3 外窗單一形式固定外遮陽系數SD輔助計算表

    34.png

      注:本表為填寫建筑熱工判斷表時確定SD值的輔助計算表,表中涂灰單元格中為采用計算公式和相關數據的計算結果,可采用電子計算表自動計算填入。使用方法如下:
        1.當外窗存在組合形式的外遮陽時,應分別計算各單一形式SD,綜合外遮陽系數由參加組合的各種形式的SD的乘積確定。
        2.朝向分別填寫漢字:東、南、西、北。
        3.A、B值見附錄D圖示。
        4.外遮陽類型按下表填入序號數值。

    35.png

        5.遮陽裝置或構件透射比η*按下表填入序號數值。

    36.png

    B.2 設備專業節能判斷文件
     

    B.2.1 設備專業節能判斷設計文件包括以下內容:
      1 設計說明;
      2 設備表;
      3 設計圖紙;
      4 供暖熱負荷計算書;
      5 采用集中空調系統時,空調冷負荷計算書;
      6 進行室外供熱管網設計時,室外供熱管網水力平衡計算書;
      7 節能判斷表。


    表B.2.2 暖通系統節能判斷表
    37.png38.png

    表B.2.3 采用電供暖節能判斷表

    39.png

    表B.2.4 設置太陽能生活熱水節能判斷表

    40.png

     
     
     

    C.0.1 外墻和屋頂符合下列條件時,平均傳熱系數可按式(C.0.1)計算確定。
      1 外墻
      1) 主斷面為單一材料;
      2) 采用外保溫;
      3) 熱橋部分保溫構造設計滿足本標準第3.2.12條和圖C.0.1的要求;
      4) 開敞式陽臺出挑部分的上下側、窗洞口外側四周均進行了保溫處理。
      2 屋面設置的天窗面積未超過本標準第3.1.7條的限值要求。


    K=φKzd (C.0.1)


    式中 K——外墻和屋頂的平均傳熱系數[W/(m2·K)];
       Kzd——外墻和屋頂主斷面傳熱系數[W/(m2·K)];
       φ——外墻和屋頂主斷面傳熱系數的修正系數,外墻根據主要熱橋部位(外窗)的形式按表C.0.1取值;屋面一般取1.1,當屋面有透明部分或窗戶時取1.2。


    表C.0.1 外墻主斷面傳熱系數Kzd與平均傳熱系數K的關系

    41.png

      注:1.當凸窗所占外窗總面積大于等于30%時,應按凸窗一欄選用。
        2.外墻主斷面傳熱系數Kzd值與表中數值不同時,可采用內插法確定修正系數φ值和外墻平均傳熱系數K。
        3.修正系數φ值考慮了以下因素:
        l) 一般住宅建筑外窗和外立面其他出挑構件產生的熱橋影響;
        2) 包含了凸窗突出外墻部分頂板和底板的熱損失,計算耗熱量指標時,凸窗上下板不需再重復計算。

    42.png
    圖C.0.1 外墻熱橋部分外保溫構造設計示意圖

    43.png 

      注:圖中“D”表示熱橋部位的保濕厚度與主斷面一致。

    圖C.0.1 外墻熱橋部分外保溫構造設計示意圖(續)


    C.0.2 當外墻和屋面保溫不符合C.0.1的條件時,平均傳熱系數應按照《嚴寒和寒冷地區居住建筑節能設計標準》(JGJ 26-2010)附錄B的計算方法進行計算確定。


    C.0.3 進行節能判斷時,圍護結構主斷面的傳熱系數Kzd應按下式計算:

    44.png 

    式中 αn——內表面換熱系數[W/(m2·K)],取αn=8.7;
       αw——外表面換熱系數[W/(m2·K)],見表C.0.3-1;
       R——各材料層的熱阻(m2·K/W);
       δ——各材料層的厚度(m);
       λ——各材料的導熱系數計算參數[W/(m·K)],根據材料性能確定,可參考表C.0.3-2;
       β——導熱系數的修正系數,見表C.0.3-3。

    表C.0.3-1 外表面換熱系數

    45.png

    表C.0.3-2 建筑材料導熱系數計算參數λ

    46.png47.png

      注:1.本表數據取自《民用建筑建筑熱工規范》、《建筑外墻外保溫用巖棉制品》、《蒸壓加氣混凝土應用技術規程》、《噴涂硬質聚氨酯泡沫塑料》、《建筑絕熱用玻璃棉制品》、《建筑保溫砂漿》、《膨脹;⒅楸馗魺嵘皾{》、《絕熱用硬質酚醛泡沫制品》等技術標準及檢測數據。
        2.建筑保溫漿料是指以膨脹珍珠巖或膨脹蛭石、膠凝材料為主要成分,摻加其他功能組分制成的用于建筑物墻體絕熱的干拌混合物。

    表C.0.3-3 導熱系數的修正系數β

    48.png

      注:本表數據取自《民用建筑建筑熱工規范》和國內外相關資料。

     

    D.0.1 單一形式的外遮陽系數應按下列公式計算;各種組合形式的外遮陽系數,可由參加組合的各種形式遮陽的外遮陽系數的乘積來確定。


    SD=ax2+bx+1 (D.0.1-1)
    x=A/B (D.0.1-2)


    式中 SD——外遮陽系數;
       x——外遮陽特征值,當x>1時,取x=1;
       a、b——擬合系數,可按表D.0.1選;
       A、B——外遮陽的構造定性尺寸,可按圖D.0.1-1~D.0.1-5確定。

    51.png52.png
     

    表D.0.1 外遮陽系數計算用的擬合系數a、b

    53.png

    D.0.2 當外遮陽的遮陽板采用有透光能力的材料制作時,應按下式進行修正:


    SD=1-(1-SD*)(1-η*) (D.0.2)


    式中 SD*——外遮陽的遮陽板采用非透明材料制作時的外遮陽系數,應按本標準式(D.0.1)計算;
       η*——遮陽板的透射比,宜按表D.0.2選取。

    表D.0.2 遮陽板的透射比

    54.png 
     
     

    E.0.1 外窗、陽臺門(窗)的透明部分及透明玻璃幕墻應優先選用具有門窗能效標識或符合節能認證要求的產品或構件。
    E.0.2 當外窗安裝采用附框時,如果附框不能被外墻外保溫材料完全覆蓋時,附框的傳熱系數不應大于外窗窗框的傳熱系數。
    E.0.3 外窗安裝應采取有效的防水措施,避免墻體材料及外墻保溫材料受潮。
    E.0.4 進行圍護結構熱工性能的權衡判斷時,外窗的熱工性能參數可按下列各表取值,當采用其他品種的外窗、外門、和玻璃幕墻時,應按產品提供的資料選取。


    表E.0.4-1 PVC塑料窗熱工性能

    55.png56.png

    表E.0.4-2 斷熱鋁合金窗熱工性能
    57.png

    表E.0.4-3 玻璃纖維增強塑料(玻璃鋼)窗熱工性能

    58.png

    表E.0.4-4 鋁木復合、鋁塑復合窗熱工性能
    59.png

    表E.0.4-5 實木窗傳熱熱工性能

    60.png

      注:1.各表內符號和數字:
        1) A—空氣;Ar—氬氣;V—真空;Low-E—低輻射膜;PVB—夾膠;
        2) 字母前數字為中空間層厚度,其他數字為玻璃厚度。
        2.表內整窗的傳熱系數數據是根據國家及北京門窗檢測部門的數據整理歸納的。
        3.窗的遮陽系數是根據玻璃的遮陽系數和窗框比計算得出的。
        4.低輻射玻璃的遮陽系數因膜本身的性質及在中空玻璃內的不同位置而變化很大,北京地區屬于寒冷地區,居住建筑的主要能耗是供暖能耗,因此建議除東西向有遮陽系數限值的情況外,采用遮陽系數高的產品。
        5.外窗的傳熱系數為玻璃和窗框的整體傳熱系數,不同材料窗框的傳熱性能對整窗傳熱系數的影響與下列因素有關:
        1) 塑料窗的傳熱系數與窗框的空腔數有關(從室內至室外),腔數越多性能越好;
        2) 斷熱鋁合金窗傳熱系數與窗框斷熱的材質、寬度和厚度有關,寬度和厚度越大,性能越好;
        3) 玻璃鋼窗傳熱系數與窗框空腔內是否填充保溫材料有關;
        4) 實木窗框傳熱系數與木材本身的性能有關。

    表F.0.1 建筑物內供暖、空調和生活熱水管道絕熱層最小厚度δmin61.png

    表F.0.2 室外管溝敷設供熱管道絕熱層最小厚度δmin

    62.png

    表F.0.3 室內空氣調節風管絕熱層最小熱阻Rmin

    63.png

     

      1 為便于在執行本標準條文時區別對待,對要求嚴格程度不同的用詞說明如下:
      1) 表示很嚴格,非這樣做不可的:
        正面詞采用“必須”,反面詞采用“嚴禁”;
      2) 表示嚴格,在正常情況下均應這樣做的:
        正面詞采用“應”,反面詞采用“不應”或“不得”;
      3) 表示允許稍有選擇,在條件許可時首先應這樣做的:
        正面詞采用“宜”,反面詞采用“不宜”;
        表示有選擇,在一定條件下可以這樣做的:采用“可”。
      2 標準中指明應按其他有關標準執行時,寫法為:“應符合……的規定(或要求)”或“應按……執行”。

     

     

     

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    北京市居住建筑節能設計標準

    加入收藏 規范號DB 11/891-2012
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    目 錄

     

    1 總則

    3 建筑熱工設計

    4 供暖、通風和空氣調節的節能設計

    5 建筑給水排水的節能設計

    6 電氣節能設計

     

     

    北京市地方標準
    居住建筑節能設計標準

    DB11/891-2012


    條文說明

     

     

    1 總則

    1.0.1 北京市“十二五”時期建筑節能發展規劃中的重點工作任務指出,從2012年起,北京市新建居住建筑要執行修訂后的北京市居住建筑節能設計標準,節能幅度將達到75%以上。為此,北京市在2010年進行了居住建筑節能75%的可行性研究,確定了進一步提高北京市居住建筑節能設計標準的可行性。關于建筑節能75%的含義見本標準1.0.3條的條文說明。
      2010年北京市住房和城鄉建設委員會向北京市政府提出了《關于進一步提高住宅節能標準的請示》(以下簡稱《請示》),并得到批復。在《請示》中,對住宅節能設計的各項指標提出了具體的要求。
      現行國家行業標準《嚴寒和寒冷地區居住建筑節能設計標準》(JG J26-2010)于2010年8月開始實施,北京市地方標準《居住建筑節能設計標準》(DBJ 11-602-2006)與其存在一些差別需要加以協調。
      基于以上幾點,對《居住建筑節能設計標準》(DBJ 11-602-2006)進行修編。
    1.0.2 本標準適用的“改建”建筑,是指非居住建筑的使用功能改變為居住建筑,并且其機電系統完全重新設計施工的情況。對于僅進行外圍護結構或用能設備及其系統的節能改造的工程,不屬于“改建”建筑,應遵循“既有建筑節能改造”的相關標準。
      本標準提出的建筑物圍護結構傳熱系數、體形系數、窗墻面積比限值等規定,都是將能耗以冬季供暖為主的住宅作為依據制定的,集體宿舍、養老院、幼兒園(托兒所)的性質與住宅基本一致,應執行本標準。公寓即是住宅,也應遵循本標準;但當公寓式建筑作為辦公或酒店用房,且以空調能耗為主時,應執行《公共建筑節能設計標準》。旅館雖然供人居住,但在北京地區普遍設置集中空調設施,病房樓的情況也類似,因此執行《公共建筑節能設計標準》。
      居住建筑中的公共建筑部分,其面積大于總面積的20%,且大于1000m2時,則應與居住部分分別對待,按綜合建筑處理。綜合建筑應按建筑物各部分的功能性質分別執行《公共建筑節能設計標準》和本標準。在歷史文化保護區內的文物建筑以及傳統的四合院建筑不在本標準范圍內,應根據實際情況一事一議。
      集中冷熱源、供水和供電系統的節能設計,適用于住宅小區和以住宅為主的建筑群,主要指建筑群內,住宅等居住建筑及小區配套的各種公共建筑合用同一供熱(冷)、供水、供電系統時,也應執行本標準。
    1.0.3 本條明確了居住建筑達到本標準節能要求的主要途徑和手段。居住建筑能耗包括供暖、通風、空調、給排水、照明和電氣系統等的能源消耗。本標準首次納入給排水、生活熱水和電氣系統的節能設計。
      條文2款中的“供熱系統”,是對為建筑物供應所需熱量(不包括生活熱水用掉的熱水量)的設施的總稱;包括熱源設備,為生活熱水供應熱量的一次熱媒輸送系統,為建筑物供暖、通風和空氣調節供應熱量的熱媒輸送系統和末端設備等。當僅指為建筑物供暖時,本標準也稱為“供暖系統”。
      居住建筑供暖能耗與基準值比較達到的節能率(節能目標),僅僅是分析確定建筑熱工、機電系統等設計參數和規定時的計算研究手段,并不能反映建筑物的實際供暖能耗,實際建筑是多種多樣、十分復雜的,運行情況也是千差萬別的,與運行管理、用戶的生活習慣、節能意識等多種復雜因素有關。在做節能設計時按照本標準的規定去做就可以滿足要求,沒有必要再花時間去計算分析每棟所設計建筑物的節能率,因此本標準也沒有將75%的節能目標納入正文。以下對建筑物各項能耗及其節能率進行逐項分析:
      1)供暖能耗
      節能目標的百分率是對于供暖能耗而言的。為便于銜接和對比,幾次修訂北京市節能標準時,都是以1980年標準住宅(80住2-4)供暖能耗為基準值確定節能目標的。
      1995版國家行業標準和1997年版北京市地方標準,以及之前的節能標準,節能量的提高都是分別由供熱系統和建筑物兩部分承擔。例如節能率由30%提高到50%,其中供熱系統中鍋爐效率由55%提高到68%,管網輸送效率由85%提高到90%。
      2004和2006版北京市標準中的供熱系統能耗,均采用了1995版國家行業標準采用的數值,即不改變供熱系統效率取值,節能率從50%提高到65%全部由建筑物承擔。確定建筑物各項熱工參數的方法是,按確定的節能目標(2006年版《標準》的節能目標為65%,計算出的標準建筑供暖耗熱量指標為14.65W/m2),進行供暖能耗對比計算;選擇當時具有代表性的普通住宅,替代80住2-4通用住宅作為計算基礎,按建筑物承擔的節能量分解為外圍護結構熱工參數限值。
      2010年進行的《北京地區居住建筑節能設計標準提高的可行性研究》中,初步確定將北京市居住建筑供暖能耗的節能率在1980年的基準值基礎上提高到75%是完全可行的。而《關于進一步提高住宅節能標準的請示》(以下簡稱《請示》)中,對住宅節能設計的各項指標和做法提出了具體要求。通過專題研究,認為當前北京市的經濟技術水平,可以基本滿足《請示》中各項要求。因此,本次節能標準修編以《請示》中確定的各項外圍護結構傳熱系數為基本計算參數,對不同類型的住宅建筑進行了大量詳細計算,并用節能率是否達到75%的目標值對計算結果進行校核。
      計算中建筑外圍護結構熱工參數取值原則是:①體形系數采用實際建筑的數值,但都小于既定的最高限值;②圍護結構K值采用《請示》規定的最高限值;③窗墻面積比采用規定的最大限值(所計算建筑的實際值均不大于限值);④因除東西向較大的不設外遮陽裝置的外窗夏季有最大遮陽系數的要求外(限值為0.35~0.45),冬季對外窗都不要求遮陽,所以窗的綜合遮陽系數均取0.5(此數值的大小影響冬季太陽輻射得熱量)。
      根據國家行業標準《嚴寒和寒冷地區居住建筑節能設計標準》(JG J26-2010),按層數的多少(反映了體形系數的大。⿲⒔ㄖ譃4類(≤3層、(4~8)層、(9~13)層、≥14層),用其中(4~8)層普通住宅(替代80住2-4通用住宅)的耗熱量指標作為比較的基準,假設供暖節能率為75%,耗熱量指標不應大于10.71W/m2(包括為統一各版《標準》進行節能率計算時采用的供暖期室內外計算溫差不同所做的修正),圓整取10.50W/m2為最大限值,則節能率可達到75.5%,實際建筑的計算結果也均未超過此限值。根據實際建筑的計算結果分別確定了其他3類住宅的耗熱量指標最大限值,見本標準表3.3.2。
      根據以上計算,按本標準設計的建筑完全能夠達到預定75%的節能目標,考慮到北京市以高層住宅為主,其耗熱量指標更低,總體節能率更高。目前北京市城區采用的城市熱網、燃氣鍋爐房和郊區縣的特大型燃煤鍋爐房,使鍋爐效率比上世紀90年代的燃煤效率高得多,管網輸送效率也有所提高;因此,按標煤量計算的供暖節能率實際超過75%。
      2)空調能耗
      住宅建筑的夏季空調能耗絕對值與供暖能耗相比較小,經計算東西向主要房間采用了外遮陽措施,在能良好通風的條件下,計算工況下的冷負荷指標約為1~2W/m2,考慮到住宅空調使用率較低和間斷性特點,實際能耗應更;空調能耗中圍護結構的傳熱因素所占比例較小,用改善建筑物的保溫性能大幅度降低空調能耗是不可能的;加之沒有比較的標準,本標準不計算夏季空調的節能率,只是采用一些措施控制空調能耗。
      3)生活熱水能耗
      由于生活熱水熱源存在多樣化的特點,其能源效率和設備效率也不相同,在采用了太陽能生活熱水系統后,輔助熱源也會發生變化,很難與不采用太陽能生活熱水系統時可采用的其他能源進行能源效率的比較。
      假設均用電能直接加熱生活熱水,以每戶2.8人、占據建筑面積為90m2計(不包括車庫等公用面積),每人平均日熱水定額按30L取值,則平均單位面積生活熱水電加熱功率約為2.3W/m2,全年耗電量約為20kW·h/m2;如果采用太陽能生活熱水系統,節省電能與太陽能保證率成正比關系,例如太陽能保證率為0.5時,則50%為可再生能源代替電能的節約量,全年節省電能為10kW·h/m2。
      如果將燃氣制備熱水作為比較的基準(100%),相同熱值的電能換算成耗費的標煤量約是燃氣相當標煤量的約3.3倍(330%),如果太陽能保證率為0.5,電輔助熱源耗費能量為165%,與基準值100%相比,可再生能源節約量為負值(-65%)。因此本標準5.3節中不提倡采用電能作為生活熱水的熱源和太陽能生活熱水系統的輔助熱源。
      4)其他用電設施能耗
      居住建筑其他用電設施包括集中供暖、供水等系統的輸送設備,以及電梯、家用電器、照明燈具等等。其中與建筑設計相關項目均在有關條文中規定節能措施,對其能耗加以控制。對于用戶自行選用的家用電器、照明燈具等,難以由設計標準控制,僅在有關章節中進行推薦引導。
    1.0.4 本標準對北京地區居住建筑的有關建筑熱工、供暖、通風、空調、給排水和電氣設計中應予控制的指標和節能措施,作出了規定。但建筑節能涉及的專業較多,相關專業均制定了相應標準。因此,節能設計除執行本標準外,尚應不低于國家現行的有關強制性標準。

     
    3 建筑熱工設計

    3.1 一般規定

    3.1.1 本條是根據節能原則,對建筑環境設計提出的一般原則。建筑群的布置和建筑物的平面和立面設計應充分考慮冬季能夠獲得太陽輻射熱和盡量避開主導風向,以及有利于夏季通風降溫,建筑設計對此必須引起足夠重視。


    3.1.2 南北朝向的建筑冬季可以增加太陽輻射得熱;冬季南向外窗的傳熱耗熱量,遠低于其它朝向;根據北京夏季的最多頻率風向,建筑物的主體朝向為南北向,也有利于自然通風,降低空調能耗。經計算證明,建筑物的主體朝向,如果由南北向改為東西向,耗熱量指標約增大5%,如果不設外遮陽空調能耗約增大50%以上,或設置外遮陽成本將增大很多。因此,南北向是建筑物最有利的朝向。
      外墻和外窗的傳熱耗熱量占外圍護結構耗熱量的比例很大,外墻面越多則耗熱量越大。如果一個房間有三面外墻,其散熱面過多,能耗過大,對建筑節能極為不利。
      主要房間宜避開冬季最多頻率風向(北向及西北向),也是為了減少冷空氣的滲透。
    3.1.3 強制性條文。
      體形系數是表征建筑熱工特性的一個重要指標。與建筑物的層數、體量、形狀等因素有關。建筑物的供暖耗熱量中,圍護結構的傳熱耗熱量占有很大比例,建筑物體形系數越大,即發生向外傳熱的圍護結構面積相對越大。因此,在滿足建筑諸多功能因素的條件下,應減少建筑體形的凹凸或錯落,降低建筑物體形系數。
      表3.1.3中的建筑層數分類和體型系數限值均引自行業標準《嚴寒和寒冷地區居住建筑節能設計標準》(JGJ 26-2010)。體形系數對建筑能耗影響較大,低層建筑建造量較少,因此適當地將體形系數放大到了0.52左右,4~8層建筑的體形系數控制在0.33,將北京市建造量最大的高層建筑控制在0.30~0.26,有利于控制居住建筑的總體能耗。同時經測算,實施并不困難。
      一般情況下對體形系數的要求是必須滿足的。如果由于特殊原因,所設計的建筑超過規定的體形系數限值時,應按照本章第3.3節的規定進行圍護結構熱工性能的權衡判斷,核查建筑物的耗熱量指標是否能控制在規定的范圍內,不滿足時則應提高建筑圍護結構的保溫性能,使耗熱量指標達到規定的限值。
    3.1.4 普通住宅指除獨立別墅之外的多層或高層住宅。目前住宅的層高有越做越高的趨勢,與2.8m相比,能耗相差較大。2.8m層高與《住宅設計規范》(GB 50096)推薦的住宅標準高度一致。
    3.1.5 強制性條文。
      窗墻面積比既是影響建筑能耗的重要因素,也受滿足室內環境要求的建筑日照、采光、自然通風等的制約。一般外窗(包括陽臺門)的保溫性能比外墻差很多,而且窗的四周與墻相交之處也容易出現熱橋,門窗越大,溫差傳熱量也越大。因此,從降低建筑能耗的角度出發,必須合理地限制窗墻面積比。
      不同朝向的開窗面積,對于上述因素的影響有較大差別。綜合利弊,本標準按照不同朝向,提出了窗墻面積比的指標。北向取值較小,主要是考慮居室設在北向時能耗大且不舒適,需要減小其供暖熱負荷和減少冷輻射增加舒適感。東、西向的取值,主要考慮夏季防曬和冬季防冷風滲透的影響。在北京地區,當外窗K值降低到一定程度時,冬季獲得從南向外窗進入的太陽輻射熱,與溫差傳熱相比未增加能耗或增加能耗不多,因此南向窗墻面積比限值較大。
      一般情況下對窗墻面積比的限值要求是必須滿足的。如果遇特殊情況,所設計的建筑超過窗墻面積比限值時,則要求按照本標準3.3節的規定進行圍護結構熱工性能的權衡判斷,核查建筑物耗熱量指標是否能控制在規定的范圍內;如不滿足要求,應提高建筑外圍護結構的保溫隔熱性能,例如選擇保溫性能好的窗框和玻璃,以降低窗的傳熱系數,加厚外墻的保溫層厚度以降低外墻的傳熱系數等。
      從節能和室內環境舒適的雙重角度考慮,北方地區的居住建筑都不應該過分地追求所謂的通透。因此,即使采用權衡判斷,窗墻面積比也有最大值的限制,嚴禁超過。
    3.1.6 窗墻面積比的計算
      1 為操作方便,根據住宅建筑的特點,附錄A.2將窗、墻朝向簡化分為南向、東西向和北向4個方向,對不同角度的劃分進行了細化,并考慮了對外窗的遮擋因素。但是還會出現未說明的情況,設計人應以對節能有利來做決定。朝向角度的劃分作為計算窗墻面積比和計算耗熱量指標時用,與供暖空調負荷計算無關。
      2 限定窗墻面積比的目的是因為外窗與外墻相比保溫性能差距較大,減少外窗面積可以減少傳熱量。因對窗戶的保溫要求提高,透明部分的傳熱系數限值與與原陽臺門門芯板限值相比已經相差無幾,甚至更低;且因住戶對房間通透和采光的要求,目前陽臺門較少采用下部帶不透明門芯板的門;因此,無論陽臺門是否有下部門芯板,均視為窗戶面積。
      3 考慮凸窗的洞口面積和窗的豎向投影面積相差不多,邊窗面積也不大(根據本標準第3.2.6條,寬度不會超過500mm),為方便計算進行了簡化,計算窗墻面積比時凸窗按洞口面積計算。
      4 封閉式陽臺
      1) 當陽臺外側圍護結構不設置保溫,在與直接相通房間之間設置保溫隔墻和門窗時,窗墻面積比按陽臺內側的圍護結構面積計算,即按開敞式陽臺考慮。
      2) 對于與房間之間無保溫隔墻和門窗,保溫設在外側的封閉式陽臺,不論是否設置陽臺門,均按陽臺外側實際圍護結構計算。陽臺外側圍護結構的面積遠大于陽臺洞口面積,因此不能像本條3款凸窗一樣按洞口面積進行簡化。
    3.1.7 平屋頂和坡屋頂開窗面積要求不同的原因是,頂層為平屋頂的房間,可以在側墻開窗解決采光問題,因此對其透明部分所占比例提出較為嚴格的要求,且按平屋頂及其透明部分的總面積計算。頂層為坡屋頂的房間,如果側墻無開窗條件,其采光需要通過屋頂開窗來解決,因此按房間及其開窗面積計算。
      坡屋面最大開窗面積是按采光要求的最小開窗面積的1.2倍提出的。采光要求參照《民用建筑設計通則》(GB 50352-2005)中7.1.1條,起居室和臥室采光等級為Ⅳ級,頂部采光時單層玻璃采光窗面積與地面積之比為1/18(側面采光為1/7),考慮中空玻璃的透射率為0.75,最小開窗面積的1.2倍則為地面積的1/11。


    3.2 圍護結構的熱工設計


    3.2.1 外墻外保溫在墻體保溫上的優勢是內保溫難以替代的?紤]熱橋的影響,內保溫墻體平均傳熱系數要達到限值,主斷面的K值要求更嚴,尤其是中低層建筑,保溫厚度很大,占據房間內使用面積,甚至難以在工程中實施,處理不好還存在結露的危險。因此應首先采用外保溫。如果必須采用內保溫,應采取可靠的保溫或“斷橋”措施,并通過內部冷凝受潮驗算采取可靠的防潮措施。
    3.2.2 強制性條文。
      本條給出了各部分圍護結構傳熱系數限值,作為建筑物節能的核心內容,是居住建筑節能設計的主要依據之一。
      1 本次標準的修編對建筑圍護結構傳熱系數限值修改較大,主要的依據是北京市建委向北京市政府提出的《關于進一步提高住宅節能標準的請示》(以下簡稱《請示》)中的具體要求。本標準在編制過程中與開發、設計、施工、生產單位和相關專家進行了研討,認為采用《請示》中的圍護結構傳熱系數的限值數據(外墻0.35~0.45,外窗1.5~2.0)在技術上是可行的,經濟上也是可以承受的。
      2 各類圍護結構傳熱系數限值的確定原則是,對節能不利的低層建筑限制較嚴格,體形系數較小的中高層建筑允許采用相對較大值。其中外窗又按窗墻比的大小采用不同的傳熱系數限值,因各朝向窗墻比要求按北向、東西向、南向依次允許較高的限值(0.30、0.35、0.50),其分界采用的數值也以同樣的趨勢不同(0.2、0.25、0.40)。實際工程中同一建筑的南向窗墻比一般大于北向,且為施工方便常在一棟建筑各朝向采用同一K值的外窗,按這種確定方法得出的結果也較便于實際工程的操作。
      3 根據現行國家行業標準《嚴寒和寒冷地區居住建筑節能設計標準》(JG J26-2010)附錄C給出的數據,建筑物內接觸土壤的不帶保溫層的混凝土地面,周邊地帶(距外墻內表面2m以內)的當量傳熱系數為0.38~0.34[W/(m2·K)],非周邊地帶的當量傳熱系數為0.10[W/(m2·K)],周邊傳熱系數與保溫外墻差別不大,北京地區不會產生結露現象,對接觸土壤的地面和地下室外墻增加保溫對能耗影響也很小,因此,本標準不做要求。
    3.2.3 本條給出了圍護結構傳熱系數的確定原則
      1 外墻和屋頂平均傳熱系數
      外墻和屋頂設置了保溫層之后,其主斷面上的保溫性能一般都很好,通過主斷面流到室外的熱量比較小,但通過梁、柱、窗口周邊和屋頂突出部分的熱橋流到室外的熱量在總熱量中的比例較大,因此一定要用平均傳熱系數來計算傳熱量。本條1款為附錄C的引文,附錄C給出了平均傳熱系數的計算方法。
      由于外墻上可能出現的熱橋情況非常復雜,沿用以前標準的面積加權法不能準確地計算。因此根據行業標準《嚴寒和寒冷地區居住建筑節能設計標準》(JG J26-1010)附錄B提供的計算方法和計算程序,經過大量的計算,本標準附錄C給出了根據外墻主斷面傳熱系數和主要熱橋部位(外窗)的形式,確定平均傳熱系數的表格,以避免設計人員進行復雜的線傳熱系數計算,便于設計人員采用。
      屋頂突出屋面的構件和設備基礎上部一般均不會用保溫材料完全包覆而形成熱橋,隨著屋頂熱橋的增多,以往屋頂采用主斷面的傳熱系數代替平均傳熱系數的做法也不夠準確。根據驗算,突出屋面200mm的構件(風道、煙道等)和設備(風機、太陽能集熱器等)的基礎上部未用保溫材料完全包覆時,屋面板內表面不會結露,對屋面平均傳熱系數的影響不大,修正系數在1.09~1.14之間,因此統一取為1.1;當有外窗或透明部分時,熱橋形式與外墻一樣,取1.2。
      無論是外墻還是屋面,本標準附錄C的平均傳熱系數的修正系數取值是有條件的,主要適用于外墻為單一材料(例如剪力墻結構)的一般住宅,且采用外保溫的情況。當不滿足條件時,仍應按《嚴寒和寒冷地區居住建筑節能設計標準》(JGJ 26-1010)附錄B提供的計算方法和計算程序進行詳細計算。
      為了便于在進行節能判斷時進行計算,本標準附錄C給出了外墻和屋頂主斷面傳熱系數K值的計算公式,和各材料的導熱系數λ及其修正系數β的計算參數。
      2 門窗的整體傳熱系數
      窗根據玻璃品種和窗框的材質確定整窗的傳熱系數,門根據主體部分和門框采用的材料、透明和非透明門芯板部分的比例等因素確定整門的傳熱系數。產品提供數據的依據是同類產品的檢測報告。附錄E給出了部分外窗的K值,可在選用外窗類型時參考。
    3.2.4 強制性條文。
      夏季,通過窗口進入室內的太陽輻射熱成為空調降溫的負荷,因此,為減少進入室內的太陽輻射,降低空調能耗,當東西向某一開間的開窗面積較大時,外窗綜合遮陽系數不應大于最高限值。
      當設置了活動外遮陽裝置時,展開或關閉后可以全部遮蔽窗戶,綜合遮陽系數很小,應認定滿足限值。對于沒有設置活動外遮陽的東、西向外窗(例如與房間之間無門窗隔斷的封閉式陽臺、廚衛等非主要房間),如果該開間窗墻面積比大于0.3,則應通過計算確定外窗的綜合遮陽系數,判斷是否符合限值要求。
      經計算,封閉式陽臺,且陽臺與房間之間設置了能完全隔斷的門窗的情況,內外2個透明部分的綜合遮陽系數完全可以滿足限值要求,因此也可以不計算直接判定滿足規定。
      本條判定房間外窗綜合遮陽系數是否符合限值要求時,應按開間計算窗墻面積比M2(不同于3.1.5條分別按各朝向總面積計算的M1)。例如東西向主要房間的窗戶如已經設置了活動外遮陽,可直接認定滿足要求;但根據3.2.10條,可能有與房間無門窗隔斷的封閉式陽臺或廚衛等非主要房間未設活動外遮陽,僅需計算這些房間(開間)的窗墻面積比M2,如果大于0.3,應校核外窗的綜合遮陽系數是否滿足要求。
    3.2.5 窗的綜合遮陽系數SC計算公式有2個用途:(1)校核夏季是否滿足本標準第3.2.4條的遮陽要求;(2)當圍護結構的某項熱工參數不滿足本節要求時,進行權衡判斷,計算外窗等透明部分的輻射得熱量(見本標準3.3節)。
      建筑外遮陽包括設置的外遮陽裝置和建筑外立面的凹凸、陽臺、突出物等形成的遮擋。當外窗(門)僅有活動外遮陽時,冬季可完全收起,外遮陽系數取為1,如果還有其他固定遮陽設施或遮擋構件,外遮陽系數應按附錄D另行計算。夏季如果能全部遮蔽,則可認為符合本標準3.2.4條夏季遮陽要求,不必進行SC的校核計算。
      玻璃的遮陽系數SCB和窗框面積比FK/FC,可根據產品說明確定,無資料時可參考附錄E,直接選用外窗本身的遮陽系數SCC。
    3.2.6 部分強制性條文。
      凸窗有以下缺點:
      1) 比平窗增加了玻璃面積和外圍護結構面積,增加了冬夏季的傳熱負荷,對節能不利,尤其是北向更不利。
      2) 作為必須設置活動外遮陽的東西向主要房間的凸窗,遮陽裝置安裝困難。
      3) 窗戶凸出較多時有安全隱患,且開關窗操作困難,使用不便。
      因此應該盡量少設凸窗,北向則不應采用。
      凸窗的凸出尺寸是從設置了保溫和外裝飾層以后的外墻外表面算起,500mm的限值是為了設置空調室外機的外挑樓板與凸窗齊平,即不影響建筑立面美觀,又能夠安裝室外機。3.2.7 陽臺和室外平臺的熱工設計
      1 陽臺
      由于冬季氣候寒冷的原因,在北京地區大部分陽臺都是封閉式的,存在以下幾種情況:
      1) 設計為敞開式陽臺,交工驗收后由使用單位或用戶自行封閉。這種情況建筑設計時,與房間相鄰的陽臺內側建筑外墻和陽臺門(窗)的設置和保溫要求、窗墻面積比的計算,應按敞開式陽臺對待。
      2) 設計為封閉式陽臺,且與其直接聯通的房間之間設置隔墻和門窗。
      陽臺內側的隔墻和門窗,或封閉陽臺與室外空氣接觸的圍護結構,只要有一處滿足第3.2.2條熱工性能要求即可。
      在陽臺內側設置的保溫隔墻和門窗應按外圍護結構對待:①傳熱系數限值不取“分隔供暖與非供暖空間”的隔墻和戶門的數值;②計算建筑外表面積和窗墻面積比時按陽臺內側面積計算;③陽臺面積不計入建筑面積內,也不計入建筑物體積內(見本標準第A.1節)。僅在計算傳熱時考慮溫差修正系數(見本標準第3.3.4條)。
      3) 設計為封閉式陽臺。
      如陽臺和與其直接聯通的房間之間不設門窗,為同一空間,陽臺外側與室外空氣接觸的圍護結構應按3.2.2條的規定保溫,內側墻體不要求保溫。
      開敞式陽臺如果自行對陽臺封閉,以及封閉式陽臺將保溫設在陽臺內側時,也不對圍護結構的保溫降低要求,對節能有利。
      實際工程中,即使在圖紙上設計了保溫隔墻和門窗,在施工中往往會取消了陽臺和房間之間的隔斷。這種情況使房間的外圍護結構沒有達到保溫要求,造成供暖能耗過大不節能,房間也有可能達不到設計溫度,陽臺的頂板、窗臺下部的欄板還可能結露。因此,本條規定封閉式陽臺內側的保溫門窗應與建筑工程同步設計、施工和驗收。
      應該注意的是,保溫設在陽臺外側的封閉式陽臺,與直接相通房間之間無論是不設置門窗,還是設置不保溫隔墻和門窗,均按冬季隔墻上門窗經常開敞,將陽臺作為所聯通房間的一部分考慮,涉及以下設計計算:①窗墻面積比按陽臺外側圍護結構計算(第3.1.6條);②計算單位時間通過建筑物外圍護結構的溫差傳熱量時,不考慮陽臺隔斷的溫差修正(第3.3.4條);③冬季太陽輻射得熱量按一層窗計算(第3.3.5條);④陽臺按采暖空間對待,陽臺的供暖耗熱量應計入房間中。
      2 室外平臺
      指建筑錯層時形成的室外平臺,其下面是采暖空間的情況。
    3.2.8 套外空間的熱工設計
      1 門窗能完全關閉指不能采用鏤空的單元外門等。
      2 建筑設計中常采用在住宅人員出入口設置過渡空間并在過渡空間內外均設置外門的做法,一般門禁設在內側,在此空間內設置信報箱等公共設施,不僅有利于安全,也可大大減少外門的冷空氣的侵入,因此推薦采用。
      3 從理論上講,如果樓梯間和外走廊等套外空間的外表面(包括墻、窗、門)的保溫性能和密閉性能與居室的外表面一樣好,那么樓梯間不需要供暖,這是最省能的,因此要求樓梯間和套外空間的外圍護結構應保溫。
    3.2.9 為了保證建筑節能,要求外窗具有良好的氣密性能,以避免冬季室外空氣過多地向室內滲漏。表1是國家標準《建筑外門窗氣密、水密、抗風壓性能分級及檢測方法》(GB/T 7106-2008)的建筑外窗氣密性能分級表!毒幼〗ㄖ澞茉O計標準》(DBJ 11-602-2006)中規定的《建筑外窗氣密性能分級及檢測方法》(GB/T 7107-2002)中的4級相當于GB/T 7106-2008中的6至7級的范圍。由于本標準的外窗的熱工性能提高了很多,其氣密性能也應相應的提高。故本標準規定了7級的指標。

    表1 建筑外窗氣密性能分級表

    71.png

    3.2.10 部分強制性條文。
      1 夏季東西窗太陽輻射負荷影響空調能耗。對一棟東西向6層板式住宅進行夏季能耗計算,采用的室內熱環境計算參數為:室外溫度26~29℃時開窗通風降溫,通風換氣次數取10次/h;室外溫度高于29℃時臥室起居室開啟空調,通風換氣次數取1.0次/h;建筑冷負荷指標東西向不設置活動外遮陽為3.12W/m2,設置外遮陽降至1.70W/m2,降低了1.42W/m2,節能率為45%?梢姈|西向設置有效的外遮陽裝置,是空調節能的主要環節之一。
      由于當太陽東升西落時其高度角比較低,設置在窗口上沿的水平遮陽幾乎不起遮擋作用,應設置展開或關閉后可以全部遮蔽窗戶的活動外遮陽。冬夏兩季透過窗戶進入室內的太陽輻射對降低建筑能耗和保證室內環境的舒適性所起的作用是截然相反的;顒油庹陉柤骖櫧ㄖ膬杉緦﹃柟獾牟煌枨,所以設置活動外遮陽更加合理。窗外側的卷簾、百葉窗等就屬于“展開或關閉后可以全部遮蔽窗戶的活動外遮陽”,雖然造價比一般固定外遮陽(例如窗口上部的外挑板等)高,但遮陽效果好,最能兼顧冬夏。
      北京市《居住建筑節能設計標準》(DBJ 11-602-2006)中,已有條文規定住宅的東西向主要房間應設置活動外遮陽,但由于不是強制性條文,未引起實施和審查的足夠重視,已經建成的住宅基本沒有實施。因此,根據北京市住房和城鄉建設委員會《關于進一步提高住宅節能標準的請示》的精神,本條強制要求東西向主要房間(設置空調設備的臥室、起居室等)設置外遮陽,并要求采用的遮陽裝置必須是可以全部遮蔽窗戶的活動外遮陽。
      對封閉式陽臺不做要求,是因為大型活動外遮陽產品需要固定在建筑的主體結構上,難以設置在陽臺板上。對于陽臺內側有保溫隔墻和保溫門窗的情況,門窗關閉后可用設在陽臺側(保溫門窗外側)的窗簾遮擋,遮陽效果相當于活動外遮陽。而對于陽臺與房間之間沒有門窗隔斷的最不利情況,則要求在開間窗墻面積大于0.3時,窗戶的綜合遮陽系數滿足本標準第3.2.4條的要求。
      東西向如設置了凸窗,凸窗頂板上也難以固定較大型的活動外遮陽裝置,需要在主體結構上另外設置固定構件。因此最好按本標準3.2.6條的建議,不在東西向設置凸窗。
      考慮到非主要房間(廚房、廁所等)一般不設置空調設施,太陽輻射對空調能耗的影響不大,也不做要求。
      本標準在編制過程中,與生產單位和有關專家對活動外遮陽裝置在建筑中使用的可行性和經濟性進行了研討,基本確定了一些外遮陽裝置的選擇原則。一般推薦采用織物遮陽和卷簾遮陽制品。對于高層住宅,則要考慮安全性、耐久性和易維修性,推薦采用固定框架的卷簾式活動外遮陽制品。對于中間遮陽窗等產品,有其窗戶和遮陽設施一體化、設在玻璃內的百葉不宜被室外空氣污染和損壞的優點,但因存在遮陽百葉吸收的太陽輻射熱有一部分仍然散入室內的缺點,阻擋太陽輻射熱的效果不如外遮陽;但如果中間遮陽窗為三玻,遮陽百葉靠外側設置,靠近室內的玻璃或窗扇為雙玻(中空),且關閉時可以全部遮蔽窗戶,冬季可以完全收起時,可等同于可以全部遮蔽窗戶的活動外遮陽。上述遮陽裝置的織物或卷簾全部遮蔽窗戶時,仍有光線透過,不會使房間黑暗。
      2 在南窗的上部設置外遮陽,夏季可減少太陽輻射熱進入室內。但由于夏季太陽高度角比較大,進入室內的太陽輻射熱影響不如東西向大。仍以上述6層板式住宅為例,朝向為南北向,南向設置活動外遮陽比不設置外遮陽的建筑物冷負荷指標約小1.1W/m2,如果采用水平遮陽,冷負荷指標降低的更少。因此,有條件最好在南窗也設置外遮陽,但不強制要求。
      3 外遮陽裝置尤其是大型裝置的使用,涉及到安全等重要問題,應通過專項結構設計、構造措施和機電設計完成,其設計、施工和驗收應嚴格遵循現行國家相關標準。為了保證本條規定的實施,本標準還強制性要求外遮陽裝置的設計、施工和驗收應與建筑工程同步進行。
    3.2.11 外窗開啟面積的規定主要是為了夏季通風降溫的要求,且春、夏、秋季加大通風量也可改善室內熱環境和空氣品質。以某棟6層南北向板式住宅為例,在不考慮設置外遮陽的條件下,按1次/h換氣量計算(夏季室外溫度高于26℃即開啟空調降溫),冷負荷指標高達7.45W/m2,按10次/h換氣量計算(室外溫度26~29℃時開窗通風降溫,高于29℃開啟空調降溫),冷負荷指標可降至1.85W/m2,降低了5.6W/m2,節能75%。
      在采用氣密性良好的外窗后,室外空氣的自然滲入量,不足以滿足人員所需的新風量,同時為了滿足供暖時適量換氣,而不是無控制地開窗,需采取可以調節換氣量的措施,例如采用帶有可以自由調節開度小扇的外窗、既可平開又可內倒的外窗以及在窗戶上部(或下部)設專門的可調式通風器或其他可行的換氣措施,以達到既滿足人員所需的新風量又顯著減少過量通風換氣導致的能耗。
    3.2.12 圍護結構的詳細構造設計
      1 在外保溫體系中,出挑、突出構件和窗框外側四周墻面和屋頂易形成“熱橋”,熱損失相當可觀,因此在建筑構造設計中應特別慎重。形成熱橋的出挑構件包括陽臺、雨罩、靠外墻陽臺欄板、空調室外機擱板、凸窗、裝飾線、靠外墻陽臺分戶隔墻,以及突出于屋頂的風道管道的構造、風機和太陽能集熱板等設備的基礎等。
      原則上應將這些出挑構件和突出物減少到最小程度,也可將面接觸改為點接觸,以減少“熱橋”面積。一些非承重的裝飾線條,盡可能采用輕質保溫材料。不可避免時應采取隔斷熱橋或保溫措施。
      2 為減小熱損失,外窗盡可能外移或與外墻主體結構面齊平,減少窗框四周的“熱橋”面積,存在熱橋的部位應做保溫。
      3 隨著外窗(門)本身保溫性能的不斷提高,窗(門)框與墻體之間縫隙成了保溫的一個薄弱環節,如果為圖省事,在安裝過程中采用水泥砂漿填縫,這道縫隙很容易形成熱橋,不僅大大抵消了門窗的良好保溫性能,而且容易引起室內側門窗周邊結露。
      4 變形縫墻應保溫,填充保溫材料時應填松散的材料,以保證墻體收縮等活動的需要。


    3.3 圍護結構熱工性能的權衡判斷


    3.3.1 本標準第3.2.6條1款、3.2.9條、3.2.10條1和3款對建筑熱工節能設計做出了強制性規定,第3.1.3和第3.1.5條對建筑的體形系數和窗墻比提出了明確的限值要求,第3.2.2和3.2.4條對建筑圍護結構提出了明確的熱工性能要求,如果這些要求全部得到滿足,則可認定設計的建筑滿足本標準的節能設計要求。
      但是,隨著住宅的商品化,建設開發單位和建筑師越來越關注居住建筑的個性化,有時會出現所設計建筑的熱工參數不能全部滿足本標準第3.1.3、3.1.5和3.2.2條要求的情況。在這種情況下,不能簡單地判定該建筑不滿足本標準的節能設計要求。某一個或某一部分的熱工性能差一些可以通過提高另一部分的熱工性能彌補回來。為了尊重建筑師的創造性工作,同時又使所設計的建筑能夠符合節能設計標準的要求,可采用權衡判斷法,通過計算達到本標準第3.3.2條的耗熱量指標規定即可。
      北京地區夏季空調降溫的需求和能耗都相對較小,經計算單位面積的冷負荷指標約為1~2W/m2,因此建筑圍護結構的總體熱工性能權衡判斷僅以建筑物冬季耗熱量指標為判據。對于本標準第3.2.4條,是為減少夏季透過外窗的輻射得熱量而制定的,必須無條件滿足,不能通過權衡判斷改變。
    上世紀90年代年及以前,北京市的住宅形式比較單一,各版《標準》對居住建筑圍護結構熱工性能的節能判斷一直采用唯一數值的耗熱量指標。隨著住宅形式的多樣化,唯一數值已經不能反映不同高度、不同體形系數建筑的耗熱量指標。因此2004版和2006版《標準》參照國外相關標準的方法,采用了“參照建筑對比法”進行圍護結構熱工性能的權衡判斷;但該方法計算較復雜,而且不能直觀表示建筑物的耗熱量指標。國家現行行業標準采用了按建筑物層數分類確定的“耗熱量指標法”,便于圍護結構熱工性能權衡判斷時進行直觀的比較。本版《標準》進行了大量的數據計算工作,確定了不同層數(不同體形系數)建筑的耗熱量指標,與國家現行行業標準采用的方法取得了一致。
    3.3.2 強制性條文。
      表3.3.2的建筑物耗熱量指標,是根據節能目標和一些典型住宅建筑的對比計算結果得出來的。表中數值為建筑物圍護結構的總體熱工性能權衡判斷的基準,并不反映建筑物的實際供暖能耗。耗熱量指標的計算條件和意義詳見本標準第1.0.3條的條文說明。
    3.3.3 建筑物耗熱量指標采用穩態傳熱的方法計算。
      本條注釋中外圍護結構內容為一般多層、高層住宅的項目。對于低層別墅建筑,情況比較復雜;例如地下室為供暖的人員活動室間,與不供暖的地下車庫有大面積隔墻相鄰時,外圍護結構還應包括地下室供暖空間和不供暖空間之間的隔墻;當別墅不供暖車庫設在地上且與供暖房間相鄰時,車庫側的外圍護結構應視外墻保溫位置確定。
    3.3.4 外圍護結構溫差傳熱量計算
      1 傳熱系數的修正系數ε1主要是考慮太陽輻射對傳熱的影響。
      2 由于土壤的巨大蓄熱作用,與土壤接觸的地面或墻面的傳熱是一個很復雜的非穩態傳熱過程,而且具有很強的二維或三維(墻角部分)特性。傳熱計算公式中的傳熱系數實際上是一個當量傳熱系數,無法簡單地通過地面的材料層構造計算確定,只能通過非穩態二維或三維傳熱計算程序確定。溫差(tn-te)也是為了計算方便取的,并沒有很強的物理意義。應注意小于4層的低層建筑地面傳熱量占整個外圍護結構傳熱的比重比其他多層、中高層、高層大,特別應詳細計算。
      3 應注意,對于凸窗,應按各朝向垂直面(不包括上下板)的實際面積計算溫差傳熱量,不能忽略側窗或側板的面積。
      4 公式中采用的室內計算溫度,是住宅類建筑室內熱環境質量指標體系中對人體舒適和供暖能耗影響最大的指標之一。室溫18℃的取值,基本達到熱舒適水平,但它既不是某棟住宅在建筑設計時采用數據,也不是某房間的實際參數,僅僅是在進行節能率分析,以及進行權衡判斷計算與本標準規定的冬季供暖耗熱量指標進行比較時采用的統一計算數據。建筑設計時采用的室內設計參數取值依據見本標準第4.1.2條。
      5 遇到樓梯間時,應計算樓梯間的外墻傳熱,不再計算房間與樓梯間的隔墻傳熱。計算樓梯間外墻傳熱,從理論上講室內溫度應取供暖設計溫度(供暖樓梯間)或樓梯間自然熱平衡溫度(非供暖樓梯間),比較復雜。為簡化計算,統一規定為直接取12℃。封閉外走廊也按此處理。
      6 不論是保溫設在內側的封閉式陽臺內的房間,還是通過保溫地板或隔墻與不供暖地下室接觸的房間,處于供暖房間和室外之間的非供曖空間,都起到了室內外溫差緩沖的作用,因此應進行溫差修正(ζi)。
      7 當封閉式陽臺的保溫做在外側時,內側不保溫陽臺門(窗)按經常開啟、陽臺與房間作為一個空間計算,不考慮溫差修正系數ζi。
    3.3.5 單位時間通過建筑物外圍護結構透明部分的太陽輻射得熱量公式分為兩部分:
      1 對于一般外窗、屋頂透明部分和與房間之間無門窗隔斷的封閉式陽臺,均按一層透明部分考慮。對于保溫設在外側的封閉式陽臺,即使與房間相鄰隔墻設置了不保溫門窗,實際白天太陽照射時門窗一般為開啟狀態,也按一層透明部分進行計算。根據本標準附錄A.1,凸窗面積可簡化按洞口面積計算,實際上是可忽略左右邊窗的太陽透射得熱。
      2 如果存在保溫設在內側的封閉式陽臺,太陽輻射得熱量應另行計算。保溫陽臺門(窗)冬季為關閉狀態,太陽輻射得熱為兩層窗的衰減。其中內側窗(即分隔封閉陽臺和室內的那層保溫窗或玻璃門)的綜合遮陽系數還應考慮封閉陽臺頂板的作用,可以看作水平遮陽板,按附錄D計算。
    3.3.6 空氣換氣換熱量計算公式中的“換氣次數”參數,也是住宅類建筑室內熱環境質量指標體系中對人體舒適和供暖能耗影響最大的指標之一,其用途與“室內計算溫度”參數相同(見本標準第3.3.4條條文說明)。雖然在關閉氣密性較高的外窗時室內冷風滲透量很小,但考慮衛生要求和寒冷地區冬季仍然需要少量開窗換氣,0.5次換氣的計算參數與實際情況基本相符。

     

    4.1.1 強制性條文。
      由于各種主客觀原因,在設計中常常利用單位建筑面積冷熱負荷指標進行估算,直接作為施工圖設計的依據。由于估算負荷偏大,從而出現裝機容量、管道規格(直徑)、水泵配置、末端設備(空氣處理機組、風機盤管機組、散熱器或地面輻射供暖加熱管等)偏大的現象,導致建設費用和能源的浪費,給國家和投資人造成巨大損失,因此必須做出嚴格規定。
      對于供暖,即使是采用戶用燃氣爐的分散式系統,也應對每個房間進行計算,才能正確選用散熱器、進行戶內管路平衡計算、確定管道管徑。而對于僅預留空調設施位置和條件(電源等)的情況,分散式空調設備經常由用戶自理,因此不做要求。


    4.1.2 室內和室外設計計算參數
      1 對于建筑設計,室內設計參數的選用應兼顧舒適和節能,不應過高、也不應過低,本條規定了建筑設計用的室內設計參數取值原則。為方便使用,將《民用建筑供暖通風與空氣調節設計規范》(GB 50736-2012)中適用于北京地區的室內設計參數整理摘錄如下,括號內為《住宅設計規范》(GB 50096)的規定值:
      1) 供暖室內設計溫度,嚴寒和寒冷地區主要房間應采用18~24℃(最低設計溫度:臥室、起居室(廳)和衛生間18℃,廚房15℃,設供暖的樓梯間和走廊14℃)。
      2) 人員長期逗留區域空氣調節室內設計溫度

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      注:Ⅰ級熱舒適度較高,Ⅱ級熱舒適度一般。
      3) 最小通風換氣次數

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      “其他相關規范”,指有關供熱計量、地板輻射供暖等的標準?紤]分戶熱計量的供暖間歇因素和輻射地板的等感溫度等,對室內計算溫度的取值,還有相應具體調整規定。
      2 根據1971~2000年的統計數據,《民用建筑供暖通風與空氣調節設計規范》(GB 50736-2012)附錄A對室外氣象參數進行了修訂,但僅給出了處于北京市區某氣象臺站的室外空氣計算參數,供暖室外計算溫度為-7.6℃。對于北部遠郊縣,其室外溫度更低,可以參照《采暖通風與空氣調節設計規范》(GB J19-87)提供的北京市各地區室外氣象參數的規律簡化確定。例如,供暖室外計算溫度密云地區可比城區低2℃,海拔較高的延慶地區可比城區低4℃。


    4.1.3 處于寒冷(B)區的北京地區,供暖設施是生活的必須設施。隨著生活水平的提高,北京地區夏季使用空調設備也已經非常普及。近年以來,由于能源結構的變化、供熱體制改革的前景和住宅的商品化,居住建筑供暖、空調技術出現多元化發展的趨向,包括采用何種能源、熱源和冷源的配置形式,以及相應的具體供暖、空調方式。多元化發展本身,就說明各自的相對合理性和可行性。應該從實際條件出發,揚長避短,合理選擇。
      對于供暖,根據建設部、國家發展和改革委員會等八部委局《關于進一步推進城鎮供熱體制改革的意見》(建城[005] 20號)中提出了選擇熱源方式的原則:“要堅持集中供熱為主,多種方式互為補充,鼓勵開發和利用地熱、太陽能等可再生能源及清潔能源供熱。”
      對于住宅空調,各用戶對夏季空調的運行時間和全日間歇運行要求差距很大,采用分室或分戶設置的分散式空調設備(包括分體式空調器、戶式冷水機組、風管機和多聯機等)時,其行為節能潛力較大;且機電一體化的分散式空調裝置自動控制水平較高,控制靈活;根據有關調查研究,分散式空調設備比集中空調更加節能。另外,當采用集中空調系統分戶計量時,還應考慮電價的因素:目前在我國大部分地區,住宅一戶一表的電價低于公共用電的電價,當采用集中空調系統分戶分攤用電量時,往往不能享受居民電價。因此從節能和經濟兩個角度,都不提倡住宅設置集中空調系統,實際目前住宅空調采用分散式空調裝置,尤其是分體式空調器的比例也是最高的。


    4.1.4 本條根據《關于進一步推進城鎮供熱體制改革的意見》(見第4.1.3條的條文說明),對居住建筑集中供熱的熱源型式進行了推薦。


    4.1.5 一些高檔住宅或集體宿舍等采用末端設置風機盤管等設備加新風系統等集中空調系統時,其設計方法和節能要求與公共建筑是一致的,冷熱源的選擇原則和空調系統的節能設計要求見現行規范的有關規定。


    4.1.6 條文說明
      熱水供暖系統對于熱源設備和輸送管網都具有良好的節能效益,在我國已經提倡了三十多年。因此,集中供暖系統,應優先發展和采用熱水作為熱媒,而不應是以蒸汽等介質作為熱媒。
      居住建筑采用連續供暖能夠提供一個較好的供熱品質。同時,在采用了相關的控制措施(例如散熱器恒溫閥等室溫自動調控裝置、供熱量自動控制裝置等)的條件下,連續供暖可以使得供熱系統的熱源參數、熱媒流量等實現按需供應和分配,不需要采用間歇式供暖的熱負荷附加,并可降低熱源的裝機容量,提高了熱源效率,減少了能源的浪費。
      對于居住區內的配套公共建筑,如果允許較長時間的間歇使用,在保證房間防凍的情況下,采用間歇供暖對于整個供暖期來說相當于降低了房間的平均供暖溫度,有利于節能。但應根據使用要求進行具體的分析確定。將公共建筑(不包括居住建筑中少量公共功能的區域)的系統與居住建筑分開,便于系統的調節、管理及收費。


    4.1.7 強制性條文。
      北京的電力生產主要依靠火力發電,其平均熱電轉換效率約為30%,輸配效率約為90%,遠低于達到節能要求的燃煤、燃油或燃氣鍋爐供暖系統的能源綜合效率,更低于熱電聯產供暖的能源綜合效率。因此采用電熱設備直接供暖,是高品位能源的低效率應用。直接供暖的電熱設備包括電散熱器、電暖風機、電熱水爐、加熱電纜等。
      北京地區供暖時間長,供暖能耗占有較高比例,應嚴格限制設計直接電熱集中供暖;但并不限制作為非主體熱源使用,例如:居住者在戶內自行配置過渡季使用的移動式電熱供暖設備,衛生間設置“浴霸”等臨時電供暖設施,遠離主體熱源的地下車庫值班室等預留的電熱供暖設備電源等。


    4.1.8 空氣源熱泵機組具有供冷和供熱功能,比較適合在不具備集中熱源的夏熱冬冷地區冬季供熱,以及寒冷地區集中熱源未運行時需要提前或延長供暖的情況使用。北京位于寒冷地區,冬季室外溫度過低會降低機組制熱量;因此必須校核冬季設計狀態下機組的COP,當熱泵機組失去節能上的優勢時就不宜在冬季采用。對于性能上相對較有優勢的空氣源熱泵冷熱水機組的COP限定為2.00;對于規格較小、直接膨脹的單元式空調機組限定為1.80。
      條文注釋中明確指出了空氣源熱泵機組冬季運行性能系數的定義,是為了避免選用時錯誤采用設備樣本給出的機組額定工況(室外溫度7℃)時的COP值。當空氣源熱泵機組冬季作為地面輻射供暖或散熱器供暖系統熱源時,室外設計工況為供暖計算溫度;作為風機盤管空調器等系統熱源時,室外設計工況為空調計算溫度。采用空氣源熱泵冷熱風機組或冷熱水機組時,設計工況還與設計室內溫度和出水溫度有關。


    4.1.9 集中供熱水質問題一直比較突出,熱水供熱系統中管道、閥門、散熱器經常出現被腐蝕、結垢和堵塞現象;尤其是設置熱計量裝置和恒溫閥等,對水質的要求更高;因此保證水質符合有關標準的要求是實施供熱節能設計和熱計量的前提。
      水質保證措施包括熱源和熱力站的水質處理、樓棟供暖入口和分戶系統入口設置過濾設備、采用塑料管材時對管材的阻氣要求、非供暖期間對集中供暖系統進行滿水保養等。有關系統水質要求的國家標準正在制定之中,目前可按北京市地方標準《供熱采暖系統水質及防腐技術規程》(DBJ 01-619)的要求進行設計。


    4.1.10 耗電輸熱比EHR和耗電輸冷(熱)比EC(H)R分別反應了供暖系統和空調水系統中循環水泵的耗電功率與建筑冷熱負荷的關系,對此值進行限制是為了保證水泵的選擇在合理的范圍,以降低水泵能耗。公式均引自《民用建筑供暖通風與空氣調節設計規范》(GB 50736-2012)。對于公式中的參數取值,本標準僅摘錄了適用于北京(寒冷)地區的數值。
      值得注意的是,EC(H)R公式右邊的限定值中溫差△T的確定,對于寒冷地區空調熱水溫差為15℃,與北京地區傳統常采用的10℃不同,主要是考慮到節省水泵能耗,而且實際證明采用此溫差,按夏季選用的風機盤管等末端設備的供熱能力能夠滿足房間負荷的需求;如果設計時必須采用傳統的10℃溫差,將需通過放大管徑等手段減少管網阻力,或采用高效率水泵,才能滿足限定值的要求。
      公式中A值是根據水泵效率等推算出的計算參數,由于流量不同,水泵效率存在一定的差距。根據國家標準《清水離心泵能效限定值及節能評價值》(GB 19762-2007)中水泵的性能參數,并滿足水泵工作在高效區的要求,當水泵水流量≤60m3/h時,水泵平均效率取63%;當水泵水流量>60m3/h,小于200m3/h時,水泵平均效率取69%;當水泵水流量>200m3/h時,水泵平均效率取71%。因此,A值按流量取值。
      公式中B值反映了機房和用戶的水流阻力。對于空調水系統,用戶阻力包括末端空調設備阻力和進入用戶區域或層面的管道阻力,其中“用戶管道”與“從冷熱機房至該系統最遠用戶的供回水干管”之間的界限需要根據實際情況確定。公式中B值是按用戶區末端采用風機盤管、連接管道不超過120m、用戶入口最大管道不超過DN100,末端采用空調箱、連接管道一般不超過20m、管徑不小于DN50的條件,進行估算定值的。因此,對于一般塔式建筑,公式中“從冷熱機房至該系統最遠用戶的供回水干管”長度∑L,一般計算至最高最遠層立管末端,見圖1的示意;當管道設于大面積單層或多層建筑時,各層管道也包含干管,且長度、管徑遠遠超過B值的定值范圍,此時,∑L“可按機房出口至最遠端空調末端的管道長度減去100m確定”。

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    圖1 從冷熱機房至該系統最遠用戶的供回水干管和用戶分界示意

      在原國家標準和北京市地方標準《公共建筑節能設計標準》的相關規定中,空調系統輸送干管和機房、用戶的總阻力統一用水泵的揚程H來代替;由于水系統的供冷半徑變化較大,如果用一個規定的水泵揚程(《標準》規定限值為36m)并不能完全反映實際情況,也會給實際工程設計帶來一些困難。因此,空調水系統EC(H)R與供暖系統的EHR的思路統一,系統半徑越大允許的EC(H)R限值也相應增大,并解決了管道比摩阻在不同長度時的連續性問題,使其可操作性得以提高。


    4.1.11 強制性條文。
      本條根據行業標準和地方標準的有關技術規定整理。根據《中華人民共和國節約能源法》的規定,新建建筑和既有建筑的節能改造應按照規定安裝熱量計量裝置。
      1 在鍋爐房和熱力站(包括換熱站和混水站)的熱計量儀表分為兩類:
      一類為貿易結算用表,用于產熱方與購熱方貿易結算的熱量計量,如果熱力站僅為某棟建筑供熱并按站內表結算熱費,此處必須采用經過檢定和符合《熱量表》(CJ 128)測量精度要求的產品。
      另一類為企業管理用熱量測量裝置,用于計算鍋爐燃燒效率、統計輸出能耗,結合樓棟計量計算管網熱損失等等,此處的測量裝置不用作熱量結算,采用的熱量測量裝置的計量精度可以放寬,例如采用孔板流量計或者彎管流量計等測量流量,結合溫度傳感器計算熱量。
      鍋爐房應裝設的監測儀表詳見國家質量監督檢驗檢疫總局頒布的特種設備安全技術規范《鍋爐節能技術監督管理規程》(TSG G002)。
      2 無論是居住建筑還是其他類型建筑,以樓棟作為熱量貿易結算點,是因為一個樓棟消耗的熱量不僅可以判斷建筑物圍護結構的保溫質量、熱力管網的熱損失和運行調節水平及水力失調情況等,而且可以反應一棟建筑物的真實熱量消耗,不受其他因素的影響。只有將整棟建筑物的熱量消耗作為貿易結算的基本單位,才能將復雜的熱計量問題簡單化,從而準確、合理地計量。
      北京市新編地方標準《供熱計量應用技術規程》(征求意見稿)采用的分戶熱計量方式是:以住宅的戶(套)為單位,以熱分攤計量方式計量每戶的供熱量。居住建筑的熱量結算點是在樓棟的各熱力入口處,該位置的熱量表是耗熱量的熱量結算依據,而住宅各住戶的熱計量應為熱分攤,當然每戶應該有相應的裝置對整棟樓的耗熱量實現戶間分攤。
      3 熱計量(熱分攤)裝置的設置,指熱量表的選擇、檢定、安裝位置,分戶熱計量的熱分攤方式的確定、熱分攤裝置的選擇、安裝等,現行國家行業標準《供熱計量應用技術規程》(JG J173)均有具體要求和規定。北京市地方標準目前已有征求意見稿,現將有關分戶熱計量的熱分攤方式的選擇內容介紹如下。
      住宅分戶熱計量(熱分攤)方法的選擇,應從技術、經濟、運行維護和推動節能效果等多個方面綜合考慮,并根據系統形式按以下原則確定:
      1) 共用立管分戶獨立式散熱器系統,當室溫為分戶總體控制時,宜采用通斷時間面積法;當戶內各房間要求分室控制溫度時,宜采用散熱器熱分配計法或戶用熱量表法。
      2) 既有居住建筑為豎向雙管散熱器系統時宜采用散熱器熱分配計法。
      3) 既有居住建筑為豎向單管散熱器系統時宜采用散熱器熱分配計法或流量溫度法。
      4) 地面輻射供暖系統,當戶內為總體溫度控制時,宜采用通斷時間面積法;當戶內室溫要求分環路控制溫度時,宜采用戶用熱量表法。
      5) 集中供熱采用按戶分環的風機盤管等空調末端設備供熱的系統,宜采用戶用熱量表法。


    4.1.12 強制性條文。
      按照《中華人民共和國節約能源法》第三十七條規定:使用空調供暖、制冷的公共建筑應當實行室內溫度控制制度。用戶能夠根據自身的用熱需求,利用供暖系統中的調節閥主動調節和控制室溫,是節能和實施供熱計量收費的重要前提條件。
      室內供暖、空調設施如果僅安裝手動調節閥、手動三速開關等,對供熱、供冷量能夠起到一定的調節作用,但因缺乏感溫元件及動作元件,無法對系統的供熱量進行自動調節,節能效果大打折扣。
      不同供暖、空調系統的形式,采用的室溫調控方式也不相同。對于散熱器系統,主要是設置自力式恒溫閥,見本標準第4.4.7、4.4.8條及其條文說明;對于地面輻射供暖系統和空調系統的調控方式,分別見本標準第4.4.10條和第4.5.8條及其條文說明。
      應設置室溫自動調控裝置的規定僅限于室內主要供暖、空調設施。對于作為值班供暖的散熱器和輻射供暖地面等,因其常設置在高大空間內,自力式恒溫閥位置不能正確反映室溫,難以在代表性的部位設置溫度傳感器,且獨立運行時室溫較低對節能影響不大,與空調系統聯合運行時室溫可由空調設備自動控制,因此非主要供暖、空調設施不必須設置室溫調控裝置。


    4.1.13 本條文為空調冷熱水管道絕熱計算的基本原則,也作為附錄F的引文。為方便設計人員選用,附錄F列出了管道最小絕熱層厚度或最小熱阻的取值。
      附錄中表F.0.1引自北京市地方標準《公共節能設計標準》(DB11/687-2009)中熱和冷熱合用管道的數值,與國家現行相關節能標準一致。表中數值是按經濟厚度的原則計算制定的,可使長度500m以內的供回水管路溫降或溫升不超過供回水溫差的6%,當管路過長時,應適當增加厚度。對于冷熱合用管道,原則上還應進行防結露驗算,與經濟厚度對比后取其大值;但因北京地區不屬于特別潮濕地區,可以直接采用。
      表F.0.2和表F.0.3根據國家標準《民用建筑供暖通風與空氣調節設計規范》(GB 50736-2012)整理得出。表F.0.2按經濟厚度進行計算,考慮到熱價的變化因素和節能要求,采用了按熱價為85元/GJ(相當于天然氣供熱)計算出的數值;表F.0.3的數值高于現行的其他相關規范,有利于節能。

    4.2 熱源和熱力站

    4.2.1 本條是針對一些暫時無市政熱網供熱條件的居住建筑小區,只能先建設過渡性的鍋爐房的情況制定的。有關標準有:《鍋爐房設計規范》(GB 50041)、《城鎮燃氣設計規范》(GB 50028)、《民用建筑設置鍋爐房消防設計規定》(DBJ 01-614)等。相關管理部門指環保、質監部門等。


    4.2.2 熱水管網熱媒輸送到各熱用戶的過程中包括下述損失:
      1) 管網向外散熱造成散熱損失。在保溫層厚度滿足要求的前提下,無論是地溝敷設還是直埋敷設,管網的保溫效率可以達到99%以上,考慮到施工等因素,分析中將管網的保溫效率取為98%。
      2) 管網上附件及設備漏水和用戶放水而導致的補水耗熱損失。系統的補水,一部分是設備的正常漏水,另一部分為系統失水。如果供暖系統中的閥門、水泵盤根、補償器等,經常維修且保證工作狀態良好,正常補水量可以控制在循環水量的0.5%,正常補水耗熱損失占輸送熱量的比例小于2%。
      3)通過管網送到各熱用戶的熱量由于網路失調而導致的各處室溫不等造成的多余熱損失。
      綜上所述,供暖系統平衡效率達到95.3%~96%時,則管網的輸送效率可以達到93%,是反映上述各個部分效率的綜合指標,高于《嚴寒和寒冷地區居住建筑節能設計標準》(JGJ 26-2010)的取值(92%),是考慮北京地區在技術及管理上應領先全國的平均水平。此數值僅為計算鍋爐容量時用,設計和運行管理應通過各種措施降低熱損失,提高管網輸送效率。


    4.2.3 強制性條文。
      中華人民共和國國家質量監督檢驗檢疫總局頒布的特種設備安全技術規范《鍋爐節能技術監督管理規程》(TSG G0002-2010)中,工業鍋爐熱效率指標分為目標值和限定值,達到目標值可以作為評價工業鍋爐節能產品的條件之一。表4.2.3為經整理得出的該規程規定的鍋爐額定工況下熱效率目標值和限定值。
      表中限定值是必須達到的最低要求,有條件時宜選用達到目標值的節能產品。
      由于目前北京地區集中供熱大型燃煤鍋爐房已普遍采用Ⅲ類煙煤,表4.2.3僅列出Ⅲ類煙煤的鍋爐效率要求!跺仩t節能技術監督管理規程》(TSG G0002-2010)中各類型鍋爐熱效率見表2。


    表2 鍋爐額定工況下熱效率(%)

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      注:1.括號外為限定值,括號內為目標值。
        2.燃料收到基低位發熱量Qnet,v,ar,(kJ/kg):Ⅰ類煙煤14400≤Qnet,v,ar<17700;Ⅱ類煙煤17700≤Qnet,v,ar≤21000;Ⅲ類煙煤Qnet,v,ar>21000;貧煤Qnet,v,ar≥17700,Ⅱ、Ⅲ類無煙煤Qnet,v,ar≥21000;褐煤Qnet,v,ar≥11500;燃油燃氣鍋爐按燃料實際化驗值。

    4.2.4 由于燃型煤的燃煤鍋爐其特性與燃散煤的鍋爐不同,因此不在本條規定的范圍內。
      從本標準表4.2.3可見,燃煤(燃散煤)鍋爐容量越大效率越高,所以燃煤鍋爐應采用大容量設備,鍋爐房的供熱規模也應相應擴大。同時,過多的鍋爐臺數會導致鍋爐房面積加大,控制相對復雜和投資增加等問題,因此推薦了鍋爐的臺數設置范圍。
      另外,燃煤鍋爐低負荷運行時效率低,如果負荷率為40%時,平均運行效率僅為38%,為保證鍋爐的平均運行效率較高,規定了單臺鍋爐的最低負荷率。
      因此,應在運行臺數和容量的合理組合,并提高單臺鍋爐負荷率的原則下,確定運行臺數。


    4.2.5 本標準只對燃氣鍋爐提出具體要求,未包括在北京用得很少的燃油鍋爐。燃油鍋爐的節能設計可參照對燃氣鍋爐的要求,并應符合燃油鍋爐的相關規定。
      1 燃氣鍋爐的效率與容量的關系不太大,有時,性能好的小容量鍋爐會比性能差的大容量鍋爐效率更高,關鍵是鍋爐的配置、自動調節負荷的能力等。燃氣鍋爐直接供熱規模不宜太大,是為了在保持鍋爐效率不降低的情況下,縮短直接供熱的小溫差系統的供熱半徑,有利于室外供熱管道的水力平衡,減少由于水力失調形成的無效熱損失,同時降低管道散熱損失和水泵的輸送能耗。
      2 調節性能好的燃氣鍋爐進行調試后,負荷率變化在30%~100%的范圍時,鍋爐效率可接近額定效率。因此規定單臺燃氣鍋爐的負荷率不應低于30%。
      3 由于燃氣鍋爐負荷調節能力較強,不需要采用很多臺數來滿足調節要求。鍋爐臺數過多,必然造成占用建筑面積過大,一次投資增大等問題。因此鍋爐的臺數不宜過多,只要具備較好滿足整個冬季的變負荷調節能力即可。
      4 模塊式組合鍋爐燃燒器的調節方式均采用一段火啟?刂,冬季變負荷只能依靠模塊數進行調節,為了盡量符合負荷變化曲線應采用合適的模塊數,模塊數過少易偏離負荷曲線,調節性能差,而采用8塊已可滿足調節的需要。
      模塊式鍋爐的燃燒器一般采用大氣式燃燒,燃燒效率較低,比非模塊式燃氣鍋爐效率低,對節能和環保均不利。以樓棟為單位來設置模塊式鍋爐房時,因為沒有室外供熱管道,彌補了燃燒效率低的不足,從總體上供熱效率沒有降低。反之則兩種不利條件同時存在,對節能環保非常不利。因此模塊式組合鍋爐只適合小面積供熱,供熱面積很大時不應采用模塊式組合鍋爐,應采用其他高效鍋爐。
      5 燃氣鍋爐燃燒器調節性能的優劣,依次為比例調節式、兩段滑動式、兩段式和一段式。比例調節式可以實現供熱量的無級調節,燃氣量和燃燒空氣量同時進行比例調節,可保持過量空氣系數的基本恒定,是提高鍋爐效率的有效措施。自動比例調節燃燒器價格較高,額定熱功率在2.1MW以上時,鍋爐廠可直接配備,整臺鍋爐價格并不增高。鍋爐廠一般不直接在小型鍋爐上配備,設計者應提出配置要求,整臺鍋爐價格會有所提高,但由于運行費的節約可觀,投資回收期較短,應該積極采用。


    4.2.6 一次水采用高溫水可加大供回水溫差,減小水流量,有利于降低水泵的動力消耗。另外可獲得較高的二次水溫度,滿足散熱器供暖的需要。


    4.2.7 燃氣鍋爐的余熱回收
      1 當熱水鍋爐直接為地面輻射供暖系統等供熱時,水溫較低,熱回收效率較高,技術經濟很合理,因此應設煙氣余熱回收裝置。
      2 散熱器供暖系統回水溫度比地面輻射供暖系統高,熱回收效率比后者低,因此僅推薦、不強制要求設置煙氣余熱回收裝置。
      3 熱水鍋爐的排煙溫度不超過160℃;當煙氣余熱回收裝置后的排煙溫度低于160℃,但高于100℃時,回收熱量較少,回收效率比較低,因此要求煙氣余熱回收裝置后的排煙溫度不高于100℃。
      4 冷凝式鍋爐價格高,對一次投資影響較大,但因熱回收效果好,鍋爐效率高,有條件時宜選用。

    4.2.8 熱力站包括換熱站和混水站。換熱站規模不宜太大,其理由與直接供熱的燃氣鍋爐房相同,因此供熱規模要求相同。
       地面輻射供暖系統供回水溫差較小,循環水量相對較大,長距離輸送能耗較高?稍跓崃θ肟谠O置混水站或組裝式熱交換機組,也可在分集水器前設置,以降低地面輻射供暖系統長距離輸送能耗。


    4.2.9 強制性條文。
      鍋爐房采用計算機自動監測與控制不僅可以提高系統的安全性,確保系統能夠正常運行,還可以取得以下效果:全面監測并記錄各運行參數,降低運行人員工作量,提高管理水平;對燃燒過程和熱水循環過程能進行有效的控制調節,使鍋爐在高效率運行,大幅度地節省運行能耗,并減少大氣污染;能根據室外氣候條件和用戶需求變化及時改變供熱量,提高并保證供暖質量,降低供暖能耗和運行成本。因此,在區域鍋爐房設計時,應采用計算機自動監測與控制。
    條文中提出的具體監控內容分別為:
      1 實時檢測:通過計算機自動檢測系統,全面、及時地了解鍋爐的運行狀況,例如運行的溫度、壓力、流量等參數,避免憑經驗調節和調節滯后。全面了解鍋爐運行工況,是科學地調節控制的基礎。監測室外溫度是為了對供熱量整體調節提供依據。
      2 預測供熱參數:計算機自動監測與控制系統可通過軟件開發,配置鍋爐系統熱特性識別和工況優化分析程序,根據前幾天的運行參數、室外溫度,預測該時段的最佳工況,進而實現對系統的運行指導,達到節能的目的。
      3 按需供熱:在運行過程中,隨室外氣候條件和用戶需求的變化,調節鍋爐房供熱量(例如改變出水溫度,或改變循環水量,或改變供汽量)是必不可少的,手動調節無法保證精度。計算機自動監測與控制系統,可隨時測量室外的溫度和整個熱網的供熱量需求(通過流量和供回水溫度等測得),按照預先設定的程序,通過調節投入燃料量(例如爐排轉速)等手段實現鍋爐供熱量調節,滿足整個熱網的熱量需求,保證供暖質量。
      4 在熱源進行耗電量分項計量有助于分析能耗構成、尋找節能途徑,選擇和采取節能措施。


    4.2.10 強制性條文。
      本條文對未采用計算機進行自動監控的小型鍋爐房(非區域供熱鍋爐房)和熱力站的節能控制提出了最基本的要求。設置供熱量自動控制裝置(例如氣候補償器等)的主要目的是對供熱系統進行總體調節,使鍋爐運行參數在保持室內溫度的前提下,隨室外空氣溫度的變化隨時進行調整,始終保持鍋爐房的供熱量與建筑物的需熱量基本一致,實現按需供熱,達到最佳的運行效率和最穩定的供熱質量。
      設置供熱量控制裝置后,還可以通過在時間控制器上設定不同時間段的不同室溫,節省供熱量;合理地匹配供水流量和供水溫度,節省水泵電耗,保證恒溫閥等調節設備正常工作;還能夠控制一次水回水溫度,防止回水溫度過低減少鍋爐壽命。
      由于不同企業生產的氣候補償器的功能和控制方法不完全相同,但必須具有能根據室外空氣溫度變化自動改變用戶側供(回)水溫度、對熱媒進行質調節的基本功能。
      氣候補償器正常工作的前提,是供熱系統已達到水力平衡要求,各戶供暖支路或各房間散熱器設備設置了室溫控制裝置,這樣才能使整個系統供熱均衡。
      在舊有鍋爐房供熱系統設置供熱量自動控制裝置時,必須首先進行系統調節,采取措施達到水力平衡后,方能將供熱量自動控制裝置投入使用。
      普通燃氣鍋爐直接供熱系統供熱量自動控制裝置的應用可參見本標準第4.3.1條條文說明的圖2,采用其他燃氣鍋爐(例如冷凝鍋爐等)時,應根據鍋爐的具體情況采用與其相適應的系統。


    4.2.11 戶式燃氣供暖爐包括熱風爐和熱水爐,因其存在煙氣低空排放對周圍環境的影響、產品質量等問題,不推薦在用量很大的高層建筑中使用。多層建筑和不具備集中供熱條件的高層建筑,如果建筑圍護結構熱工性能較好和產品選用得當,也是一種可供選擇的供暖方式。本條僅從節能角度提出了對戶式燃氣供暖爐選用的原則要求(不包括安全、環保等方面的要求)。
      1 采用戶式供暖爐供暖時,負荷計算應考慮戶間傳熱量,在基本耗熱量基礎上可以再適當留有余量。但是設備容量選擇過大,會因為經常在部分負荷條件下運行而大幅度地降低熱效率,并影響室內舒適度。
      2 燃氣供暖爐大部分時間只需要部分負荷運行,如果單純進行燃燒量調節而不相應改變燃燒空氣量,會由于過?諝庀禂翟龃笫篃嵝氏陆。因此宜采用具有自動同時調節燃氣量和燃燒空氣量功能的產品。具有室溫或水溫自動調控功能才能使室內環境舒適和節能。
      3 冷凝式燃氣供暖爐(熱水器)具有熱回收功能,效率較高,因此推薦采用。
      4 表3引自《家用燃氣快速熱水器和燃氣采暖熱水爐能效限定值及能效等級》(GB 20665-2006),該標準規定了熱水器和采暖爐節能評價值為表中能效等級的2級。


    表3 熱水器和采暖爐能效等級

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      5 燃氣爐配套的循環水泵的流量、揚程,是按一般散熱器供暖系統的系統特性配置的;當采用地面輻射供暖等系統時,應進行校核計算,必要時對配套水泵提出特殊要求。
      6 要求戶式供暖爐設置專用的進氣通道和排氣通道,不僅僅是為保證鍋爐運行安全。一些建筑由于房間密閉,如果沒有專用進風通道,可能會導致由于進風不良引起的燃燒效率低下的問題;目前戶式供暖爐設備本身配帶進氣管道(一般與排氣管道組合在一起,進氣管在排氣管外側),土建設計需將其接出室外。還有一些錯誤做法將戶式燃氣爐的排氣直接排進廚房等的排風道中,不但存在安全隱患,也直接影響到供暖爐的效率。因此本條文提出要設置專用的進氣通道和排煙通道。


    4.3 供熱水輸送系統和室外管網


    4.3.1 各種燃氣鍋爐對供回水溫度、流量等有不同的要求,運行中必須確保這些參數不超出允許范圍。燃天然氣的鍋爐,其煙氣的露點溫度約為58℃左右,當用戶側回水溫度低于58℃時,煙氣冷凝對碳鋼鍋爐有較大腐蝕性,影響鍋爐的使用壽命,北京很多燃氣鍋爐只使用了5年就被腐蝕破壞。采用二級泵混水系統可以使熱源側和用戶側分別按各自的要求調節水溫和流量,既滿足鍋爐防腐及安全要求,又滿足系統節能的需要。根據某些鍋爐的特性(例如冷凝鍋爐等),也可能不需設二級泵混水系統而采用一級泵直接供熱系統,設計人應向鍋爐廠技術部門了解清楚。
      普通燃氣鍋爐房直接供熱系統的二級泵水系統舉例見圖2。


    4.3.2 本條強調了供熱量總體調節中量調節的節能措施。
      1 供熱系統的量調節
      以往的供熱系統常僅采用質調節的方式,這種調節方式不能很好的節省水泵電能,因此,量調節正日益受到重視。同時,隨著雙管系統散熱器恒溫控制閥等室內流量控制手段的應用,水泵變頻調速控制成為不可或缺的控制手段,是系統動態控制、水泵節電的重要環節。

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    注:二次供水溫度傳感器和鍋爐回水溫度傳感器均可控制電動三通閥,其中回水溫度控制優先。
    圖2 燃氣鍋爐房直接供熱二級泵混水系統示例


      2 二級泵和二次泵的調速要求
      城市熱網、地區供熱廠和大型集中鍋爐房一般采用高溫水為熱媒并大溫差輸送,在熱力站通過換熱器產生二次水供熱。對于相對小型的燃氣集中鍋爐房則常采用直接供熱系統,為鍋爐側設置一級泵,為負荷側設置與一級泵直接串聯的二級泵作為混水泵,例如本標準第4.3.1條中,對供回水溫度、流量等有不同要求的各種燃氣鍋爐;還有當用戶有一種以上水溫需求時,水溫較低的系統可以通過設置二級泵混水獲得,比間接換熱減少換熱器阻力。
      由于直接串聯的一、二級泵之間平衡管的設置,二級泵變流量不會影響鍋爐的流量;另外,間接系統的換熱設備也不需要保持流量恒定;因此,當系統要求變流量運行時,要求直接串聯系統的二級泵和間接系統的二次泵應采用調速水泵。
      3 系統要求變流量運行及其控制措施
      系統要求變流量運行,指室內為雙管系統并在末端或并聯支環路設置兩通恒溫閥等室溫調控裝置時,由于恒溫閥等的頻繁動作,供暖系統具有變流量特征,需要熱源的供熱流量隨之相應改變,以保證末端調節的有效性。設置二級泵或二次泵時,上述要求可通過水泵變頻調速節能控制手段實現。當采用鍋爐直接供熱的一級泵系統時,鍋爐在一定范圍內需要流量恒定或保證最小流量,因此應采取在總供回水管道之間設置壓差控制的電動旁通閥的措施。
      調速水泵的性能曲線采用陡降型有利于調速節能。
      根據系統的規模和特性,可選擇以下三種變頻調速控制方式之一:
      1) 控制熱力站進出口壓差恒定:該方式簡便易行,但流量調節幅度相對較小,節能潛力有限。
      2) 控制管網最不利環路壓差恒定:該方式流量調節幅度相對較大,節能效果明顯;但需要在每個熱力入口都設置壓力傳感器,隨時檢測比較、控制,投資相對較高。
      3) 控制回水溫度:這種方式控制簡單,但響應較慢,滯后較長,節能效果相對較差,因此不推薦在大系統中采用。
      4 系統要求定流量運行時的量調節措施
      當室內或戶內為單管跨越式系統時,為定流量供暖系統?筛鶕彝鈿夂虻淖兓,分階段改變系統流量,節省水泵能耗?梢栽O置雙速或變速泵,也可設置兩臺或多臺水泵并聯運行,通過改變水泵轉數或運行臺數進行系統量調節。
      但后者多臺泵并聯時,如果停止的水泵較多,由于系統阻力減小,運行的水泵流量有可能超過額定流量較多,以至電機功率超過配置功率,因此必要時水泵可設置自力式流量控制閥,以防水泵超負荷運行。
      5 水泵臺數的確定
      考慮額定容量較大的水泵總體效率較高,臺數不宜過多。當系統較大、單臺水泵容量過大時,應通過合理的經濟技術分析增加水泵臺數。


    4.3.3 強制性條文。
      本條引自國家行業標準《供熱計量應用技術規程》(JGJ 173-2009)。近年來的試點驗證,供熱系統能耗浪費主要原因還是水力失調。水力平衡是供熱量總體調節、室溫調控等供熱系統節能技術實施的基礎。水力平衡首先應通過設計手段達到,應合理劃分和均勻布置環路,調整管徑,嚴格進行計算。室外供熱管網的水力平衡還是室內供暖系統水力平衡的前提,因此將室外供熱管網水力平衡計算定為強條。


    4.3.4 工程計算中常有僅計算最不利環路的壓力損失作為選擇循環泵的依據,忽略其他環路的計算現象。本條從節能和管網平衡的原則出發,提出了室外供熱管網水力計算的具體要求。
      1 供熱管網壓力損失包括熱源或熱力站內管網、室外管網和室內管網3部分。室外管網是壓力損失的重要組成部分,其數值與管網設計的合理性(管網規模和布置、管徑大小等)有很大關系。因此為控制供熱系統的動力消耗,管網最大壓力損失應按循環水泵耗電輸熱比(EHR)不大于限值的原則經計算確定。
      2 在最不利環路合理設計的基礎上,室外管網所有其它并聯環路管道的設計,均應通過調整管徑進行計算,力求達到管網水力平衡要求(平衡率達到15%)。
      3 室外供熱管網和室內供暖系統經常不是同時或不由同一設計單位設計,因此室外管網設計圖紙應標注出管網在每一建筑熱力入口的資用壓差;室內設計應在圖紙上標注室內系統的供回水壓差和所需流量,并根據室外管網在建筑熱力入口的計算資用壓差,對應室內系統的壓力損失,確定入口調節裝置(靜態平衡閥、流量控制閥或壓差控制閥)的規格。


    4.3.5 實際工程的室外供熱管網很復雜,往往通過環路布置和調整管徑難以達到平衡要求(指各并聯環路之間的壓力損失差值不大于15%),且實際管網也有可能存在設計計算未估計到的不平衡因素,因此應借助于熱力入口設置調節裝置并通過調試達到系統水力平衡。
      水力平衡調控的閥門主要有靜態水力平衡閥、自力式流量控制閥和自力式壓差控制閥。
      靜態水力平衡閥具備開度顯示、壓差和流量測量、限定開度等功能,且閥門調節性能較好(根據產品標準規定,當閥門開度在50%時,流量應在40%~70%)。通過操作平衡閥對系統調試,能夠實現設計工況的水力平衡。
      安裝靜態水力平衡閥是解決水力失調的有效措施,平衡閥與普通調節閥相比價格提高不多,且安裝平衡閥可以取代一個檢修閥,整體投資增加不多。因此無論規模大小、是否經計算達到水力平衡,一并要求安裝使用。
      實踐證明,系統第一次調試平衡后,在設置了供熱量自動控制裝置進行質調節的情況下,室內散熱器恒溫閥的動作引起系統壓差的變化不會太大。因此,靜態水力平衡閥是最基本的平衡元件,只在某些條件下需要設置自力式流量控制閥或自力式壓差控制閥,且應正確選擇,見本標準第4.3.6條的規定。


    4.3.6 本條具體說明了水力平衡閥的選擇和設置要求,重點一是應以每個熱力入口環路的流量、壓差的水力計算結果選擇閥門規格,二是正確選擇閥門類型。
      1 每種閥門都有其特定的使用壓差范圍要求,設計時,閥兩端的壓差不能超過產品的規定。
      2 靜態水力平衡閥是用于消除環路剩余壓頭、限定環路設計工況的水流量用的,在設計水系統時,一定首先進行管網各支路的水力平衡計算,根據計算數據合理地選擇平衡閥的規格。對于舊系統改造,由于資料不全并為方便施工安裝,可按管徑尺寸配用同樣口徑的平衡閥,但需要作壓降校核計算,以避免原有管徑過于富裕使流經平衡閥時產生的壓降過小,造成儀表調試時產生較大的誤差。校核步驟如下:按該平衡閥管轄的供熱面積估算出設計流量,按管徑求出設計流量時管內的流速v(m/s),由該型號平衡閥全開時的ζ值,按公式△P=ζ(v2·ρ/2)(Pa),求得壓降值△P(式中ρ=1000kg/m3),如果△P小于2~3kPa,可改選用小口徑型號平衡閥,重新計算v及△P,直到所選平衡閥在流經設計水量時的壓降△P≥2~3KPa時為止。
      3 自力式流量控制閥的水流阻力較大、價格較高,因此即使是針對定流量系統,應首先采用設置靜態水力平衡閥通過初調試來實現水力平衡的方式;當同一定流量系統供熱的建筑物有可能分期建設時,也可以在熱力入口設置自力式流量控制閥,既能夠保證管網在初期運行中環路的水力平衡,后期增加熱用戶后仍能在一定范圍內自動穩定環路流量。
      4 設置雙管供暖系統的變流量系統
      1) 當用戶室內恒溫閥進行調節而改變了末端工況時,自力式流量控制閥具有定流量特性,對改變工況的用戶作用相抵觸,因此變流量系統不應設置自力式流量控制閥。
      2) 自力式壓差控制閥可以在一定范圍內動態地穩定環路壓差,保證散熱器恒溫閥的閥權度和調節性能,但自力式壓差控制閥價格較高,可經技術經濟比較后確定是否設置。當供暖系統壓差不大時,一般壓差變化達不到恒溫閥的最大允許壓差,可以設置靜態平衡閥;但當系統壓差很大時,如果壓差變化超過恒溫閥的最大允許壓差,以至在關閉過程中產生噪音,則應設置自力式壓差控制閥。
      3) 壓差控制閥的壓差測點應在供水和回水管分別設置,因此在安裝自力式壓差控制閥的供水或回水管路的另一側設置靜態平衡閥,可以方便地作為壓差測點和測量系統流量。
      5 對于以居住小區供熱為主的熱力站而言,由于管網作用距離較長,系統阻力較大,如果采用動態自力式控制閥設置在總管上,由于調節性能要求需要較大的閥權度(S=0.3~0.5),即該閥門的全開阻力較大,增加了水泵能耗。因為設計的重點是考慮建筑內末端設備的可調性,如果需要自動控制流量或壓差,可以將自動控制閥設置于每個熱力入口(建筑內的水阻力比整個管網小得多,這樣在保證同樣的閥權度情況下閥門的水流阻力可以大為降低),同樣可以達到基本相同的使用效果和控制品質。因此,本條第5款規定在熱力站出口總管上不應設置自力式流量控制閥或自力式壓差控制閥。
      6 當熱力出口為多個環路時,下列情況可以設置靜態水力平衡閥:
      1) 各熱力入口設置靜態平衡閥時,熱力出口分環路設置各環路總靜態平衡閥,滿足初調試的要求。
      2) 當各熱力入口設置自力式流量控制閥或自力式壓差控制閥時,如果各分環路阻力相差過大,使阻力較小的分環路的自力式控制閥需要調節的壓差大于產品的壓差范圍時,則需在分環路設置靜態平衡閥,通過初調節使各分環路達到設計工況的水力平衡,保證建筑物熱力入口自力式控制閥能夠正常工作,否則則不需設置。因此設計時應進行校核計算,確定是否需要在分環路總管上設置靜態平衡閥,以避免重復設置水力平衡閥門,造成經濟和能源浪費。
      7 靜態水力平衡閥經調試后具有開度限定功能,檢修關閉后再打開不需重新調試,因此可以作為檢修閥使用,不需再重復設置檢修閥,否則既不經濟又增加阻力。


    4.3.7 熱水管網的敷設方式,直接影響供熱系統的總投資及運行費用,應合理選取。對于管網分支較少和管道數量較少的情況,采用直埋管敷設,投資較小,運行管理也比較方便。直埋管道的埋設深度在冰凍線以下可以減少熱水管道的散熱。


    4.4 室內供暖系統


    4.4.1 推薦采用的雙管式系統包括住宅的共用立管、戶內水平雙管和集體宿舍等常采用的垂直雙管等。
      1 推薦雙管系統基于以下幾點:
      1) 跨越管減小1號的的單管系統,流經散熱器的流量僅為總流量的30%左右,因此單管系統散熱器總片數多于雙管系統,尤其是垂直系統的底層或水平系統的末端房間,散熱器數量過多、占據空間過大。
      2) 雙管系統各組散熱器的進出口溫差大,恒溫控制閥的調節性能好(接近線性);而單管系統串連的散熱器越多,各組散熱器的進出口溫差越小,恒溫控制閥的調節性能越差(接近快開閥);見圖3。

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    圖3 散熱器流量和散熱量的關系曲線

      3) 單管系統相對雙管系統,恒溫閥口徑大、價格高,且目前適合單管系統并且調節性能好的低阻力兩通恒溫閥和三通恒溫閥產品較少。
      4) 雙管系統能形成變流量水系統,循環水泵可采用變速調節,有利于節能。
      5) 對于垂直雙管系統,由于采用了室溫自動控制裝置,可以克服一些豎向失調帶來的影響。
      2 單管系統設置跨越管是為了能夠對各組散熱器進行調節。
      3 串聯的散熱器不宜超過6組,是為了避免閥門對散熱器的調節性能過差。


    4.4.2 共用立管的分戶獨立系統能夠滿足住宅分戶管理、檢修、調節的使用需求;且具有公共功能的共用立管、總體調節和檢修的閥門、系統排氣裝置等可以方便地設置在公共空間內,不占據套內空間,不需入戶維護管理。此種系統型式經多年實踐,證明使用情況良好,已取得許多有益經驗。


    4.4.3 本條規定主要為了有利于系統的水力平衡和實現分戶熱計量(分攤)。共用立管的分戶獨立系統,由于各并聯的戶內系統阻力較大,相對于傳統的雙管系統,實現水力平衡的條件較好,但仍應重視管道布置和環路劃分,并進行水力平衡計算。北京市已有地方標準《新建集中供暖住宅分戶熱計量設計技術規程》(DBJ 01-605-2000),且目前正在新編制的北京市地方標準《供熱計量應用技術規程》(征求意見稿),對共用立管和入戶裝置的布置均有較詳細的具體規定。


    4.4.4 熱水地面輻射供暖分別為每個主要房間或區域配置獨立環路的目的,是能夠對主要房間進行分室調節和溫控。即使住宅采用分戶總體控制室溫的方式,也可對各主要房間水路進行手動調節和開關。對一些面積較小的次要房間,例如廚房、衛生間等,可以采用合用環路的方式。


    4.4.5 由于有外網的水力平衡為基礎(見本標準第4.3.3~4.3.6條及其條文說明),且住宅的共用立管系統或地面輻射供暖系統戶內支路阻力較高,有條件通過設計手段基本達到的水力平衡要求(各并聯環路間的壓力損失差額不大于15%)。因此首先應合理劃分和均勻布置環路,調整管徑,嚴格進行計算。只有在計算結果不滿足要求時,才規定采用閥門調節等其他措施,但沒有嚴格限定設置靜態平衡閥一種措施。對于以散熱器或地面輻射供暖為主的系統,主要指在并聯環路(例如住宅分戶支路)設置靜態平衡閥或采用具有良好調節性能的調節閥,并通過調試達到要求。一些以集中空調為主的居住建筑,根據技術經濟比較,也常采用其他調控閥門。當設置靜態或自力式平衡閥時,均應滿足本標準4.3.6條的要求。


    4.4.6 室內供暖系統的水力計算
      1款提出了戶內系統的計算壓力損失的最大建議值,有利于系統水力平衡,也大體上與分戶獨立熱源相適應。
      2款限定了應計算重力水頭的系統僅為供回水溫差較大的散熱器供暖系統,且高差也有限定;是考慮到空調和地面輻射供暖系統,以及與其合用管網的散熱器供暖管道均為小溫差供熱,重力水頭數值較小,且這些系統末端空調設備、地暖埋地管網或散熱器恒溫閥等阻力較大,重力水頭對水力平衡影響不大;而且高差較小時重力水頭數值也較;為減少設計工作量,可不計算。在整個供暖期內,重力水頭是變量,取設計條件值的2/3,大體上是整個供暖期內的平均值。
      計算系統的總壓力損失,是為了與本標準第4.3.4條相對應,達到統籌進行室內外系統整體設計的目的。


    4.4.7 散熱器恒溫控制閥的設置
      1 散熱器恒溫控制閥在北京地區已經使用多年,實踐證明起到維持房間舒適溫度和節能的以下作用,因此一般均應設置:
      1) 集中熱源總體調節的供熱量僅是根據室外溫度確定的,實際運行中當某些房間由于太陽照射和人員聚會、使用家電等,產生較大的發熱量時,恒溫閥能動態調節閥門開度,維持房間溫度恒定,充分利用“自由熱”。
      2) 當人員對室溫有不同的需求時,可通過手動改變恒溫閥的室溫設定值。尤其是在采用分戶熱計量收費時,起到了顯著的節能作用。
      3) 由于恒溫閥的調節作用,可減少鍋爐等集中熱源的供熱量。在采用雙管供暖系統時,恒溫閥的調節作用改變了系統的總壓差,當供暖循環泵采用變速調節時,可節省水泵耗能。
      工程中常在主要房間設置恒溫閥,衛生間廚房等次要房間不設置。此時,由于恒溫閥阻力較大,戶內各房間水路嚴重不平衡,造成主要房間不熱或次要房間過熱現象。因此如果設置恒溫控制閥,每組散熱器均應設置。
      但是在采用通斷時間面積法進行分戶熱計量(熱分攤)時,戶內的用熱情況是通過戶內系統總管上電動閥的調節(通斷)動作進行測量的,因此不能再在散熱器上設置其他調節(溫控)裝置;同時,電動閥通斷控制實現了戶內室溫的總體調節。當采用戶用燃氣爐的分散式供暖系統時,燃氣爐設備自帶溫度控制器,可實現分戶控溫,因此也可不設置散熱器恒溫控制閥。
      2 對于散熱器恒溫控制閥的選用和設置的具體要求:
      1) 雙管系統采用高阻力恒溫控制閥是為了有利于水力平衡。
      2) 單管系統各組散熱器之間無水力平衡問題,而且為了使跨越管支路和散熱器支路獲得合理的流量分配,采用兩通恒溫控制閥時應采用低阻力型。


    4.4.8 散熱器罩影響散熱器的散熱量、散熱器恒溫閥對室內溫度的調節、熱分配表分配計的正常工作,因此散熱器應明裝。
       當必須設置散熱器罩(例如幼兒園),應采用感溫元件外置式的恒溫閥。


    4.4.9 要求選用內腔無砂的鑄鐵散熱器,是為了避免恒溫閥等堵塞。


    4.4.10 室溫分環路控制的具體做法是在一次分水器或集水器處,分路設置自動調節閥,使房間或區域保持各自的設定溫度值?傮w控制是在一次分水器或集水器總管上設置一個自動調節閥,控制整個用戶或區域的室內溫度。


    4.4.11 對于地面墊層內或鑲嵌在踢腳板內的管道的選擇和埋設要求、管材的允許工作壓力和塑料管材壁厚的確定等,內容較全面的為北京市地方標準《地面輻射供暖技術規范》(DB11/806)和新編制的北京市地方標準《供熱計量應用技術規程》(征求意見稿),本標準不做贅述。


    4.4.12 施工圖標注房間熱負荷是為了與負荷計算書對照,并便于散熱器等末端設備訂貨與圖紙不符時提供準確的選型數據。單體建筑供暖工程熱力入口標注供暖系統數據是為了與室外管網工程配合,并選擇靜態平衡閥、流量控制閥或壓差控制閥的規格,見本標準第4.3.4條及其條文說明。


    4.5 通風和空氣調節系統


    4.5.1 居住建筑充分利用自然通風是減少能耗和改善室內熱舒適的有效手段,在過渡季室外氣溫低于26℃、高于18℃時,由于住宅室內發熱量小,這段時間完全可以通過自然通風來消除室內發熱量,改善室內熱舒適狀況。即使是室外氣溫高于26℃,但只要低于30~31℃,多數人在自然通風的條件下仍然會感覺到舒適。保證自然通風量及其室內氣流組織設計的關鍵,是建筑設計的外窗符合本標準第3.2.11條的規定。


    4.5.2 北京地區供暖期較長、室外溫度較低,回收排風熱,能效和經濟效益都很明顯,如果設置集中新風系統,應設置排風熱回收裝置。當供暖或空調設施運行時,采用帶熱回收功能的雙向換氣裝置有利于改善室內環境或節省供暖空調能耗,因此推薦在住宅中使用。


    4.5.3 采用分散式房間空調器(以分體式空調器為主)進行空調和供暖時,如果統一設計和建設單位統一安裝,應按本條規定采用能效比高的產品。如果由用戶自行采購,也要指導用戶購買能效比高的節能型產品。
      為了方便應用,表4和表5分別列出了現行國家標準《房間空氣調節器能效限定值及能源效率等級》(GB 12021.3-2010)和《轉速可控型房間空氣調節器能效限定值及能源效率等級》(GB 21455-2008)中,房間空調器能源效率等級指標(能效等級2級為節能型產品)和轉速可控型房間空氣調節器能源效率等級第2級指標(節能評價值)。

    表4 房間空調器能源效率等級指標(W/W)

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    表5 房間空氣調節器能源效率2級對應的制冷季節能源消耗效率(SEER)指標[W·h/(W·h)]80.png

    4.5.4 強制性條文。
      戶式集中空調指采用一套空調主機(戶式中央空調機組或多聯式空調(熱泵)機組等)向一套住宅提供空調冷熱源(冷熱水、冷熱媒或冷熱風)進行空調、供暖的方式。
      現行國家標準《單元式空氣調節機能效限定值及能源效率等級》(GB 19576-2004)(名義制冷量大于7100W)中,機組名義工況時的能效比(EER)4級數值見表6。
      現行國家標準《多聯式空調(熱泵)機組綜合性能系數限定值及能源效率等級》(GB 21454-2008)中規定的第3級制冷綜合性能系數見表7。
      現行國家標準《風管送風式空調(熱泵)機組》(GB/T 18836-2002)中規定的最低能效比和性能系數見表8。
      現行國家標準《冷水機組能效限定值及能源效率等級》(GB 19577-2004)中,風冷或蒸發冷卻的戶用冷水(熱泵)機組制冷性能系數4級的數值見本標準第4.5.5條條文說明表9。


    表6 單元式機組能效比EER第4級指標

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    表7 多聯式空調(熱泵)機組制冷綜合性能系數IPLV(C)

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    表8 風管送風式空調(熱泵)機組能效比EER和性能系數COP

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      注:1.帶*號者,僅為制冷能效比(EER)。
        2.名義制熱量為熱泵制熱量。

    4.5.5 部分強制性條文。
      采用集中式空調供暖系統,一般指采用電力驅動或吸收式冷(熱)水機組,由空調冷熱源站向多套住宅、多棟住宅樓、甚至整個住宅小區(包括配套公共建筑)提供空調、供暖冷熱源(冷熱水)。對于集中空調、供暖系統的居民小區,其冷源能效的要求應該等同于公共建筑的規定。
      為了方便應用,表9和表10列出北京市地方標準《公共建筑節能設計標準》(DB11/687-2009)中對冷水(熱泵)機組制冷性能系數COP和綜合性能系數SCOP值、溴化鋰吸收式機組性能參數、冷水(熱泵)機組綜合制冷性能系數的限值。
      表9性能系數COP的依據為現行國家標準《冷水機組能效限定值及能源效率等級》(GB 19577-2004)。產品的強制性國家能效標準將產品根據機組的能源效率劃分為5個等級,目的是配合我國能效標識制度的實施。能效等級的含義:1等級是企業努力的目標;2等級代表節能型產品的門檻(按最小壽命周期成本確定);3、4等級代表我國的平均水平;5等級產品是未來淘汰的產品?紤]國家的節能政策、我國產品現有與發展水平、鼓勵國產機組盡快提高技術水平,同時考慮到不同壓縮方式的技術特點,水冷離心式采用第3級,其余均采用第4級。
      表9中名義工況制冷機綜合制冷性能系數SCOP是考慮了冷源側冷卻水泵、冷卻塔等的能源消耗后的性能系數,對各種冷源的實際性能進行比較時更為明確,對能源的合理利用有很好的指導作用。SCOP的計算方法詳北京市地方標準《公共建筑節能設計標準》(DB11/687-2008)。

    表9 冷水(熱泵)機組制冷性能系數COP和綜合制冷性能系數SCOP84.png

      表10中的參數引自國家標準《蒸汽和熱水型溴化鋰吸收式冷水機組》(GB/T 18431-2001)和《直燃型溴化鋰吸收式冷(溫)水機組》 (GB/T 18362-2008)。


    表10 溴化鋰吸收式機組性能參數

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      注:直燃機的性能系數為:制冷量(供熱量)/[加熱源消耗量(以低位熱值計)+電力消耗量(折算成一次能)]。

    4.5.6 分體式空調器的能效除與空調器的性能有關外,同時也與室外機合理的布置有很大關系。為了保證空調器室外機功能和能力的發揮,應將它設置在通風良好的地方,不應設置在通風不良的建筑豎井或封閉的或接近封閉的空間內,例如內走廊等地方。如果室外機設置在陽光直射的地方,或有墻壁等障礙物使進排風不暢和短路,都會影響室外機功能和能力的發揮,而使空調器能效降低。實際工程中,因清洗不便,室外機換熱器被灰塵堵塞,造成能效下降甚至不能運行的情況很多。因此,在確定安裝位置時,要保證室外機有清洗的條件。


    4.5.7 地源熱泵系統包括土壤源熱泵系統、淺層地下水源熱泵系統、地表水源熱泵系統、污水水源熱泵系統。根據地熱能交換系統形式的不同,地源熱泵系統又分為地埋管地源熱泵系統、地下水地源熱泵系統和地表水地源熱泵系統。
      2006年9月4日由財政部、建設部共同發文“關于印發《可再生能源建筑應用專項資金管理暫行辦法》的通知”(財建[2006] 460號)中第四條專項資金支持的重點領域:1)與建筑一體化的太陽能供應生活熱水、供熱制冷、光電轉換、照明;2)利用土壤源熱泵和淺層地下水源熱泵技術供熱制冷;3)地表水豐富地區利用淡水源熱泵技術供熱制冷;4)沿海地區利用海水源熱泵技術供熱制冷;5)利用污水水源熱泵技術供熱制冷;6)其他經批準的支持領域。
      要說明的是在應用地源熱泵系統,不能破壞地下水資源。這里引用《地源熱泵系統工程技術規范》(GB 50366-2005)的強制性條文:即“地源熱泵系統方案設計前,應進行工程場地狀況調查,并對淺層地熱能資源進行勘察”;“地下水換熱系統應根據水文地質勘察資料進行設計,并必須采取可靠回灌措施,確保置換冷量或熱量后的地下水全部回灌到同一含水層,不得對地下水資源造成浪費及污染。系統投入運行后,應對抽水量、回灌量及其水質進行監測”。
      如果地源熱泵系統采用地下埋管式換熱器,要進行土壤溫度平衡模擬計算,應注意并進行長期應用后土壤溫度變化趨勢的預測,以避免長期應用后土壤溫度發生變化,出現機組效率降低甚至不能制冷或供熱。


    4.5.8 空調末端設備的室溫控制
      1 對于風機盤管,要求具有一定的冷、熱量調控能力,既有利于室內的正常使用,也有利于節能。
      三速開關是常見的風機盤管的調節方式,由使用人員根據自身的體感需求進行手動的高、中、低速控制。對于大多數居住建筑來說,這是一種比較經濟可行的方式,可以在一定程度上節省冷、熱量消耗。
      采用人工手動的方式,無法做到實時控制,也不滿足本標準第4.1.12條對自控的強制性要求。集中冷源的空調系統,風機盤管常采用溫度自動控制水路電動兩通閥開閉的方式,也有采用溫度自動控制風機啟停方式的。由于以下原因,規定采用前者:
      1) 后者不能保證房間的氣流組織,溫控精度相對較差。
      2) 空調末端設備如果不裝設水路調節閥或設水路分流三通調節閥(已經很少采用),而空調冷(熱)水循環泵通過臺數調節或變頻調節流量減少時,系統總流量減少很多,但仍按比例流入不需供冷(熱)的末端設備或流過三通閥的旁路,會造成供冷(熱)需求較大的末端設備的供冷(熱)不滿足要求。當水泵為定流量運行時,由于水泵運行臺數減少、盡管總水量減小,但無電動兩通閥的系統其管網曲線基本不發生變化,運行的水泵還有可能發生單臺超負荷情況,嚴重時還會出現事故,因此規定應設置溫控水路兩通電動閥。
      對于用戶采用獨立戶式冷水機組時,由于僅運行一臺循環水泵,且系統較小,常間斷運行,對節能等影響不大,溫控方式不做強行規定。
      2 戶式冷水機組、直接膨脹風管式空調機組和其他機電一體化的分體式空調器、多聯式空調機組的房間室內機等,設備均附帶有溫控裝置,符合本標準4.1.12條對自控的強制性要求,且機組本身的自控不在建筑設計的范疇內,因此不在本條提出。

    5.1.1 城市管網供水和建筑物的加壓供水,無論是水的凈化處理還是輸送,都需要耗費電能等能源,因此廣義上節水就是節能。但國家的相關規定已經對給排水系統設計和節水進行了詳細的規定,因此本標準僅對涉及節約建筑物自身用于給排水系統的水泵能耗、生活熱水加熱能耗等做出相應規定,其余均應按相關標準的規定執行。


    5.1.2 用水點尤其是淋浴設施處冷、熱水供水壓力平衡和穩定,能夠減少水溫初調節時間,避免洗浴過程中的忽冷忽熱,對節能節水有利。其保證措施包括冷水、熱水供應系統分區一致,減少熱水管網和加熱設備的系統阻力(見本標準第5.3.10條),淋浴器處設置能自動調節水溫功能的混合器、混合閥等。
    5.1.3 節水器材、器具指衛生器具、水嘴、淋浴器等。計量裝置的設置指居住小區內各類生活供水系統(包括給水、中水、熱水、直飲水等)的住宅入戶管、各棟單體建筑引入管上設計量水表,小區內其他建筑根據不同使用性質及計費標準分類分別設置計量水表。具體要求見現行行業標準《節水型生活用水器具》(CJ 164)和北京市地方標準《用水器具節水技術條件》(DB11/343)。


    5.2 建筑給水排水


    5.2.1 設有市政或小區給水、中水等供水管網的建筑,充分利用供水管網的水壓直接供水,可以減少二次加壓水泵的能耗,還可以減少居民生活飲用水水質污染。
    5.2.2 建筑的各類供水系統包括給水、中水、熱水、直飲水等(下同)。
      給水系統的水壓,既要滿足衛生器具所需要的最低水壓,又要考慮系統和給水配件可承受的最大水壓和使用時的節水節能要求。
      各分區的最低衛生器具配水點指同一立管的每層各戶分支處,其靜水壓力要求與現行相關國家標準一致。但在工程設計時,為簡化系統,常按最高區水壓要求設置一套供水加壓泵,然后再將低區的多余水壓采用減壓或調壓設施加以消除,顯然,被消除的多余水壓是無效的能耗。對于高層居住建筑,尤其是供洗浴和飲用的給水系統用量較大,完全有條件按分區設置加壓泵,避免或減少無效能耗。
      對于用水點供水壓力的限制,是為了節約用水,同時降低了加壓水泵的流量和功率,并節省了生活熱水的加熱能耗。
    5.2.3 常用的加壓供水方式包括高位水箱供水、氣壓供水、變頻調速供水和管網疊壓供水等,從節能節水的角度比較,這四種常用的供水方式中,高位水箱和管網疊壓供水占有優勢。但在工程設計中,在考慮節能節水的同時,還需兼顧其他因素,例如頂層用戶的水壓要求、市政水壓等供水條件、供水的安全性、用水的二次污染等問題。
    5.2.4 給水泵的能耗在給排水系統的能耗中占有很大的比重,因此給水泵的選擇應在管網水力計算的基礎上進行,從而保證水泵選型正確,工作在高效區。變頻調速泵在額定轉速時的工作點,應位于水泵高效區的末端(右側),以使水泵大部分時間均在高效區運行。
       選擇具有隨流量增大,揚程逐漸下降特性的供水加壓泵,能夠保證水泵工作穩定、并聯使用可靠,有利于節水節能。
    5.2.5 水泵房宜設置在建筑物或建筑小區的中心部位是為了減少輸送管網長度。
      當水泵和吸水池設置在建筑物地下室時,吸水池(箱)宜設在最接近地面上用水點的地下室上部位置,盡量減少水泵的提升高度;但要注意給水泵房位置還必須滿足隔聲和隔振等要求,避免在貼鄰居室的正下方設置水泵;必要時可將吸水池盡量設置在地下室上部,水泵設置在遠離居室的地下室下部。5.2.6 此條是針對有些工程將部分或全部地面以上的污廢水先排入地下污水泵房,再用污水提升泵排入室外管網而提出的。這種做法既浪費能源又不安全。


    5.3 生活熱水


    5.3.1 生活熱水供應系統包括集中系統和分戶獨立系統。根據北京市居民生活水平的現狀,不論建筑標準的高低、無論生活熱水集中供應或分散加熱,都是住宅建筑的必需,系統形式和熱源的選擇均應在建筑設計階段以節能為原則統一考慮,避免用戶自行解決時采用直接電加熱等不節能的形式。通過與北京市有關部門和專家的研討,確定了北京地區生活熱水熱源的選擇原則。
      1 首選熱源
      利用工業余熱和廢熱相對于太陽能,因不需根據天氣陰晴消耗大量其他輔助熱源的能量,無疑是最節能的;由于北京不是工業城市,目前采用較少,但如果有條件應優先采用。
      考慮對北京地區地下水資源的保護和使用較少等因素,沒有將地熱作為首選熱源。
      北京市目前的能源結構主要以燃氣和電力為主,且電的來源主要也是火力發電,所以北京市的主要能源結構是化石能源,且化石能源總有用盡的時候,且不可再生。而太陽能則是取之不盡,用之不竭的可再生能源,因此,利用好太陽能,對于緩解用能緊張的現狀是大有作用的。如果能夠合理采用太陽能熱水系統,采用高效率輔助熱源,太陽能的加熱量即為節省的能量,應為首選熱源。
      2 其他宜采用的熱源
      城市熱網為建筑供熱的首選熱源。當建設開發單位要求集中供應生活熱水時,采用城市熱網供暖的小區常在熱力站采用城市熱網為一次熱源制備生活熱水。北京市的城市熱網基本上為熱電聯產的熱源形式,其能源使用效率比直接燃氣加熱高,更高于直接電加熱,因此這種形式符合建設部、國家發展和改革委員會等八部委局《關于進一步推進城鎮供熱體制改革的意見》(建城[2005] 220號)中提出的“要堅持集中供熱為主”的要求。因此當無采用首選熱源條件時,宜采用城市熱網供熱熱源。
      3 限制使用的熱源形式
      1) 蒸汽的能量品位比熱水要高得多,采用燃氣或燃油鍋爐將水由低溫狀態加熱至蒸汽,再通過熱交換轉化為生活熱水是能量的高質低用,能源浪費很大,除非有其它用汽要求,應避免采用。
      2) 采用電加熱是對高品質二次能源的降級使用,相同熱值的電能換算成耗費的標煤量約是燃氣相當標煤量的約3.3倍,因此限制使用電能作為生活熱水系統的主體熱源(不包括居民自行設置的僅在集中熱源檢修期使用的備用電熱水器)。
      4 其他熱源
      本條正文給出了①首選熱源、②無條件采用首選熱源時宜采用的熱源、③限制使用的熱源,在前二者都無條件采用時,還有燃氣、空氣源熱泵等熱源形式。
      空氣源熱泵熱水機是運用熱泵工作原理,以電能為動力,吸收空氣中的低位熱量,經過中間介質對水加熱的產品。該產品的優點是熱效率高于直接電加熱;因不需要電加熱元件與水接觸,沒有電熱水器漏電的危險;無燃氣熱水器的安全隱患,也沒有燃油熱水器排放廢氣造成的空氣污染;因此在一定條件下,是一種可供選擇采用的安全、節能產品。但目前推廣使用也還存在一些問題:目前空氣源熱泵熱水機產品還較難滿足集中供熱水的要求,各戶分散設置時成為用戶自理的家用電器產品;對于寒冷地區的北京,空氣源熱泵冬季放在室外難以滿足供熱要求且效率很低,不適宜采用;放在室內占據面積較大,消費者不易接受,冬季還使室溫降低增加供暖負荷。因此,暫未將空氣源熱泵列入首選或推薦熱源。
    5.3.2 部分強制性條文。
      1 北京市住房和城鄉建設委員會《關于進一步提高住宅節能標準的請示》中,要求北京地區在住宅中強制采用太陽能熱水系統。
      經過有關設計單位、使用單位、建筑開發單位、產品研究生產單位等專家的研討論證,認為目前太陽能制備生活熱水是一項比較成熟的技術,已有多項工程采用,產品質量和生產能力能夠滿足北京市住宅大量采用的要求,系統設計也已經有了標準圖集、相關的國家行業標準和地方標準。但也存在一些問題,例如:沒有嚴格控制采用的產品質量的機制,目前的標準圖集還沒有完全針對北京地區高層住宅建筑太陽能生活熱水系統等的設計參考資料,設計院過于依賴生產單位而不能合理進行系統設計,以及在系統設計過程中需要在招標后生產單位與設計單位配合進行二次深化設計等。
      但上述存在的問題不是太陽能制備生活熱水的特有問題,住宅建筑設計和設備選用過程中存在很多其他類似問題,是可以解決的,而且大量采用對促進此項技術發展有利。因此從技術角度,太陽能制備生活熱水應該具備了推廣條件,因此進行了部分強制性規定。
      2 強制要求采用太陽能制備生活熱水的建筑形式,是考慮以下因素確定的:
      1)建筑物能夠設置集熱器的有效面積
       住宅設置太陽能集熱器的位置主要為屋面和南向或偏南向的陽臺,考慮到建筑立面處理、各戶朝向的限制、對室內裝修的影響、集熱器的集熱效率、節水和避免采用電輔助熱源等因素,強制性規定中僅考慮屋面面積,對陽臺不強制要求。
      條文中的“計算集熱器總面積Ajz”定義,見本標準第2.0.28條術語,確定方法見本標準第5.3.3條。北京市地方標準《民用建筑太陽能熱水系統應用技術規程》(DB11/T 461-2010)計算集熱器面積時,推薦最低太陽能保證率為0.5。根據對不同類型住宅的統計計算,如果為全樓所有用戶供應生活熱水,當建筑層數不超過12層時,能夠設置太陽能集熱器的屋面有效面積都能夠使太陽能保證率達到或超過0.5,因此不高于12層的住宅建筑不需通過計算,都應全樓采用太陽能熱水系統。當建筑層數超過12層時,需要通過計算確定建筑物屋面設置集熱器的有效面積是否滿足供應全樓用戶時太陽能保證率達到0.5,如果達到也必須采用太陽能熱水系統。實例計算結果表明,對于戶型面積為90m2的一般建筑,16層及其以下住宅屋面集熱器太陽能保證率可以達到0.5;對于大戶型建筑,由于建筑物內人員密度較少,單位面積的用水量也較少,有很多20層以上的高層住宅屋面集熱器太陽能保證率可以達到0.5,則必須設置太陽能熱水系統。因此,對于大部分北京市新建住宅,都會被強制要求設置供應樓內所有用戶的太陽能熱水系統。
      2)系統的運行能耗和系統的復雜程度等因素
      對于過于超高的建筑物僅在屋面設置集熱器供全樓使用的情況:當貯熱水箱設在住宅地下機房時,與集熱器之間的循環管路很長,阻力和循環泵能耗較大;當貯熱水箱設在屋頂時,補水系統阻力較大,尤其為節省造價常采用開式系統,較低區域的補水也要求提升到貯熱水箱高度,用熱水時再進行減壓,不符合本標準第5.2.1條充分利用城鎮供水管網水壓和第5.2.2條避免供水加壓后再減壓的要求。因此,超高的建筑物集中設置太陽能熱水系統,循環泵、加壓給水泵的運行能耗均較大;相反,超高的建筑相對于用水量,屋面面積小,單位用水量的集熱器面積小,太陽能保證率就低,相對節能量也降低;因此,水泵等運行能耗抵消太陽能的節能量的份額較大,降低了節能效果。
      高層建筑中給水的壓力分區有一定的要求。如果超高的建筑物也強制要求必須設置供應全樓的集中熱水供應系統,閉式系統需要增加分區,貯熱(加熱)設施、生活熱水供水系統均需分別設置;如果采用開式系統,會出現各區都使用高區給水加壓補水后又減壓的不節能設計(加壓水泵每增加5m揚程,電機功率就會提高一檔),以及冷水、熱水供應系統分區不一致的不合理現象,難以實現本標準第5.1.2條冷熱水壓力平衡和穩定的要求。多套設備和多根管道的復雜系統相對于很低的太陽能保證率和節能量,對系統的經濟性有一定影響。
      如果在超高的建筑中,一部分采用屋頂集熱器集中供應的太陽能熱水系統,其他住戶采用其他熱源集中供應生活熱水,或用戶自備分散式熱水器等,由于一棟樓內出現不同的熱源價格和系統形式,則會給系統設計、物業管理、收費等帶來很多麻煩。
      3 建筑屋面面積滿足設置集熱器的面積要求,就必須采用供應全樓所有用戶的太陽能熱水系統的規定是最低條件。當不符合面積條件時,雖然不強制,但仍應克服上述系統設計、運行、管理復雜等困難,宜設置太陽能熱水系統。
      首先應盡量在屋面集中設置集熱器;產生的一次熱源可供全樓所有用戶使用,系統的太陽能保證率可小于0.5;也可以按太陽能保證率為0.5的原則供應部分用戶,例如屋頂系統可為高區用戶服務,低區可采用其他生活熱水供應系統。
      當工程有條件在陽臺設置分戶獨立的太陽能熱水系統時,屋頂系統可為不具備陽臺設置集熱器的朝向用戶服務。應該注意的是,垂直安裝太陽能集熱器,由于偏離當地緯度,在相同太陽能保證率條件下,面積比同樣朝向時設在屋面的需要量大,應根據有關標準和設計資料計算確定。
      總之,設計人員應充分考慮系統的合理性(管道系統不應過于復雜,應盡量減少水泵輸送能耗等)和物業管理要求等因素,根據工程實際情況確定設計方案。
    5.3.3 判定住宅是否必須采用供應全樓用戶的太陽能熱水系統計算參數的確定
      1 屋面能夠設置集熱器的有效面積占屋面總投影面積40%的比值,是對不同類型的住宅建筑實例的平屋面進行統計后得出的,各棟建筑具體情況不同,此數值僅作為判定住宅是否必須設置供應全樓所有用戶的太陽能熱水系統用。
      建筑設計時,如果設置太陽能熱水系統,應使屋面建筑設計滿足設置集熱器的要求,詳見本標準第5.3.4條及其條文說明。
      2 建筑物采用太陽能熱水系統時的計算集熱器總面積Ajz的簡化公式,是根據北京市地方標準《民用建筑太陽能熱水系統應用技術規程》(DB11/T 461-2010)的計算方法得出的:
      1) 基本計算公式為:

     86.png


      2) 計算平均日用熱水量Qp時,平均日熱水用水定額qrp考慮節水因素按30L/人取值;因需要計算的均為高層普通住宅(大戶型的別墅等低層建筑不需計算直接判定為必須設置太陽能熱水系統),每戶用水人數大致按2.8人計。
      3) 確定計算集熱器總面積Ajz時,各項如下取值:
      ①水的比熱C為4.187kJ/(kg·℃),熱水密度ρr大致取1kg/L。
      ②熱水計算溫度tr取60℃,冷水計算溫度t1按北京市地表水取4℃。
      ③太陽能保證率f取0.5。
      ④集熱器年平均太陽輻照量Jt取17000kJ/(m2/d)。
      ⑤集熱器年平均集熱效率ηj取0.4。
      ⑥管路和貯水箱的熱損失率η1取0.2。
      4) 按間接系統考慮,將上述計算結果再增加10%的面積。
      簡化公式僅作為判定住宅是否必須設置太陽能熱水系統用。
    5.3.4 本條是5.3.2條必須設置太陽能熱水系統的具體保證條件。
      太陽能集熱器應按照北京地區緯度安裝,無南向遮擋的平屋面或南向坡屋面才能滿足要求。當為錯層平屋面時,較低的平臺屋面如在北側,會受到建筑物較高部分的遮擋,其面積不能計算在內。在采用坡屋面時應經過測算,南向坡屋面應保證集熱器的安裝面積,一般做法舉例:
      1) 一般主體屋面不應設計為東西向坡屋面;
      2) 根據測算,平屋面的12層及其以下住宅均能夠滿足設置太陽能集熱器的屋面面積要求,因此6層及其以下住宅即使采用南北雙坡屋面或錯層屋面,占50%的南向坡頂和錯層屋面最上部面積也可以滿足設置太陽能集熱器的屋面面積要求;
      3) 6層以上的建筑采用平屋面(不包括有南向遮擋的錯層平臺)或南向坡屋面,則能夠保證面積要求。
      實體女兒墻過高也影響太陽能集熱器的采光條件。當由于建筑立面要求實體女兒墻必須超過1.1m時,則需抬高集熱器安裝高度,并需采取確保安全的技術措施,對經濟性也有一定影響,因此本條文規定不宜超過1.1m。
    5.3.5 無論從節能和經濟性,電能與其他輔助熱源相比都是不利的。
      從能源綜合效率進行比較,熱電聯產的城市熱網應該是最高的,理應成為首選的輔助熱源。對于住宅的集中熱水供應系統,太陽能貯熱水箱一般設在每棟樓中,而供熱機房往往在小區集中設置,由于高溫熱水換熱由熱力集團統一管理,一般不允許分散設在每棟樓中,因此較難在樓內直接利用城市熱網高溫熱水作為輔助熱源;由于冬季的集中供暖系統是按氣候調節水溫的,與生活熱水加熱需要存在矛盾,需要在供熱機房再設置一套換熱設備和循環水泵,并另鋪設二次室外管網,用專用的二次水對樓內太陽能生活熱水進行輔助加熱。除樓內的太陽能生活熱水系統外,需另設集中供熱設備和外網,建設單位投資較高,因此目前這種做法在住宅建筑采用的極少。
      在建筑安全允許的情況下,相比直接電加熱,可采用燃氣作為集中輔助熱源。不僅綜合效率高于電加熱,從經濟角度,按目前民用天然氣和民用電的價格計算,相同熱量的輔助熱源費用,采用電能的價格是燃氣的2.3倍左右。
      雖然使用燃氣作為集中輔助熱源有一定的安全限制,但大量住宅還是可以采用的。例如根據北京市的有關規定,禁止在頂層和中間層安裝設置有壓鍋爐,但可以用無壓或負壓鍋爐代替;超過100m的高層建筑屋頂不應設燃氣冷熱源,但可以在100m以下的建筑中采用;地下燃氣冷熱源的容量有限制,但一棟樓的生活熱水用量一般不會超過限制。
      如本標準第1.0.3條條文說明所述,采用電輔助加熱與燃氣相比,可再生能源節約量為負值。因此限制直接采用電能作為生活熱水的主體熱源和太陽能生活熱水系統的輔助熱源。當沒有其他熱源條件,必須采用單一電價的電能直接作為輔助熱源時,如果采用集中輔助加熱系統,按商業用電收費,增加運行費用更多,因此宜采用集中集熱,分戶貯熱和輔助加熱(集中——分散式)系統,層數較少的建筑也可采用分戶集熱、貯熱、輔助加熱(分散式)系統,以減少電加熱費用。
    5.3.6 強制性條文。
      為了避免建設開發單位為節省投資將太陽能制備生活熱水交由用戶自理,發生不能真正節能,住戶無序安裝太陽能熱水設施,影響建筑物外觀、功能,甚至不能保證建筑安全等現象的發生,要求太陽能熱水系統必須與建筑設計和施工統一同步進行。
    5.3.7 本標準僅對應設置太陽能熱水器的建筑物和輔助熱源的選用作出規定和推薦,不涉及具體系統和設備的選擇設計和其他有關的規劃和建筑設計內容。設計中應遵循的標準為現行國家標準《民用建筑太陽能熱水系統應用規范》(GB 50364)和北京市地方標準《民用建筑太陽能熱水系統應用規程》(DB11/T 461)。
    5.3.8 為避免使用熱水時需要放空大量冷水而造成水和能源的浪費,集中生活熱水系統應設循環加熱系統。為保證無循環的供水支管長度不超過8m,宜就近在用水點處設置供回水立管,熱水表宜采用在戶內安裝的遠傳電子計量或IC卡儀表。當熱水用水點距水表或熱水器較遠時,需采取其他措施,例如:集中熱水供水系統在用水點附近增加熱水和回水立管并設置熱水表;戶內采用設在廚房的燃氣熱水器時,設戶內熱水循環系統,循環水泵控制可以采用用水前手動開閉或定時關閉方式。
    5.3.9 集中生活熱水的供水溫度越高,管內外溫差和熱損失越大。同時也為防止結垢,因此給出最高設計溫度的限制。在保證配水點水溫的前提下,可根據熱水供水管線長短、管道保溫等情況確定合適的供水溫度,以縮小管內外溫差,減少熱損失,節約能源。
    5.3.10 本條包括太陽能熱水系統輔助熱源的加熱設備。選擇低阻力的加熱設備,是為了保證冷熱水用水點的壓力平衡。安全可靠、構造簡單、操作維修方便是為了保證設備正常運行和保持較高的換熱效率。設置自動溫控裝置是為了保證水溫恒定,提高熱水供水品質并有利于節能節水。

     
    6 電氣節能設計

    6.1 一般規定

    6.1.3 本條參考了電網公司的相關規定“關于印發《國家電網公司電力系統無功補償配置技術原則》的通知(國家電網生[2004] 435號)”等文件,應根據電力負荷性質采用適當的無功補償方式和容量,實施分散就地補償與變電站集中補償相結合、電網補償與用戶補償相結合,在變壓器低壓側設置集中無功補償裝置,在低壓配電系統宜結合無功主要產生地點就地補償。無功補償裝置不應引起諧波放大,不應向電網反送無功電力,保證用戶在電網負荷高峰時不從電網吸收無功電力,滿足電網安全和經濟運行的需要。


    6.2 電能計量與管理


    6.2.1、6.2.2 居住小區的能源管理,除了《用能單位能源計量器具配備和管理通則》(GB 17167-2006)規定的五類用戶需要設置計費電能表之外,對于每戶設置的分戶計費電能表只能實現該戶總耗電量的計量,對于公用設施一般也不可能過多設置計費電能表。如果建設面向的用戶需要細致區分諸如照明、空調、廚衛等項能耗,建設面向的物業管理需要做到更細致地把握不同公用設施用電項目和用電行為的能耗情況,除了設置計費電能表之外,還需要設置能源管理用的電能表。例如:為電供暖或太陽能熱水器輔助電加熱支路的斷路器配1個導軌式電能表,用戶就能掌握其實際運行耗能情況,從而做出適當的調整。
      對于居住建筑而言,這類表宜與配電箱內的斷路器導軌安裝方式相適應,適合直接接入,簡化配電箱內的接線,減少元件數和接點數。
    6.2.3 如果居住小區設有能源監測中心,可以準確及時地獲得公用設施及典型項目的能耗監測數據,并準確及時地傳送到社區服務中心的綜合管理平臺,就可以更好地實現社區節能管理。社區內的能耗數據可以按樓或按項目比對,社區之間可以互相借鑒節能運行方法;社區服務中心可將數據上傳到市級的能耗監測管理平臺上,為科學決策提供數據;并可及時發現監測中的每個社區的異常情況或潛在的風險,為供電搶修、電力系統規劃等諸多領域提供支持。


    6.3 用電設施


    6.3.1 此條是對裝修設計的規定,是為了限制建設單位在住宅精裝修設計時配套耗能大的燈具,對于用戶自行配置燈具,也指導推薦采用節能產品。
      根據《建筑照明設計標準》(GB 50034-2004)第6.1節的規定,居住建筑每戶在達到各種房間規定的照度值要求的同時,照明功率密度現行值不宜大于7W/m2,目標值不宜大于6W/m2,詳見表11。


    表11 居住建筑每戶照明功率密度值

    87.png

      當房間或場所的照度值高于或低于表11規定的對應照度值時,其照明功率密度值應按比例提高或折減。在一般情況下,設計照度值與照度標準值相比較,可有-10%~+10%的偏差;照明場所安裝的燈具小于10個時,在滿足照度均勻度要求的前提條件下,允許設計照度值適當超過此偏差。
      裝修設計執行本條規定的關鍵在于選擇燈具須注意照明系統總效率不低于E/LPD的比值,即滿足ηηUK≥E/LPD,該比值的量綱是1m/W。


    6.3.2 此條是對裝修設計的規定,是為了限制建設單位在住宅精裝修設計時配套耗能大的家電產品,對于用戶自行配置家用電器,也指導推薦采用節能產品。
      本條不包括房間空氣調節器的選用,應執行本標準4.5節。中國能效標識2級以上產品為節能產品,以下列出部分家用電器依據的國家標準:
      《家用電冰箱電耗限定值及能源效率等級》(GB 12021.2)
      《房間空氣調節器能效限定值及能效等級》(GB 12021.3)
      《電動洗衣機能耗限定值及能源效率等級》(GB 12021.4)
      《自動電飯鍋能效限定值及能效等級》(GB 12021.6)
      《家用電磁爐能效限定值及能效等級》(GB 21456)
      《儲水式電熱水器能效限定值及能效等級》(GB 21519)
      《家用和類似用途微波爐能效限定值及能效等級》(GB 24849)
      《平板電視能效限定值及能效等級》(GB 24850)


    6.3.3 戶型面積很大的高級住宅中的照明燈具相對普通住宅而言數量大、種類多,如果僅靠手動控制各種燈具的開關,很難做到節能控制。高級住宅的建設投資相對較充裕,因此在條件具備時宜采用智能照明控制系統,從而可以方便地對各照明支路上的燈具編程預設多種照明場景、設置定時和延時、聯動控制窗簾、采用遙控或感應控制方式,在滿足高級住宅使用要求的同時,也實現節能控制。


    6.3.4 此條主要是對小區地下建筑照明、室外照明設計及室內裝修設計提出的規定。上述場所如果大量使用高諧波的設備,將導致無功電流增大,增加損耗,影響電源質量。本條規定明確了諧波含量應該達到的標準。
       電子式鎮流器線路電流為非正弦量,功率因數用PF或λ表示而不用cosφ。對電子鎮流器來說,功率因數與諧波含量相關,諧波越低,功率因數越高,線路電流越小,線路損耗也就越小,更加節能。目前,國內25W以下的電子式鎮流器功率因數普遍較低,一般只在0.5~0.6左右,這種功率因數很低的產品不宜在工程中大量使用。而對于28W的T5管或36W的T8管所采用的電子式鎮流器,由于生產標準較高,功率因數達到0.95是很普遍的,甚至較好的產品能接近0.99,類似這樣的高功率因數的熒光燈產品適合在工程中大量使用。
      在《電磁兼容限值 諧波電流發射限值》(GB 17625.1)的設備分類中,將照明設備列為C類,將家用電器(不包括列入D類的設備)列為A類,將個人計算機、顯示器和電視機列為D類,并相應地規定了諧波電流限值。見表12、13、14。

    表12 A類設備的限值
    88.png 

    表13 C類設備的限值

    89.png

      注:l為電路功率因數

    表14 D類設備的限值

    90.png

      注:以上各表中A類、C類、D類設備的限值等同于《電磁兼容限值 諧波電流發射限值》(GB 17625.1)的要求,其中D類設備的限值表達方式更加明確化。

    6.3.5 關于照明產品能效的相關國標舉例如下:
      《管形熒光燈鎮流器能效限定值及節能評價值》(GB 17896)
      《單端熒光燈能效限定值及節能評價值》(GB 19415)
      《高壓鈉燈用鎮流器能效限定值及節能評價值》(GB 19574)
      《金屬鹵化物燈用鎮流器能效限定值及能效等級》(GB 20053)
      《金屬鹵化物燈能效限定值及能效等級》(GB 20054)
      關于照明的節能控制措施,人體移動感應加光控延時自熄開關被誤觸發的可能性較小,光源啟動次數較少、開燈時間占空比很低,利于節能,且人體移動感應通常采用紅外探測方式時的靈敏度、可靠性也滿足工程應用。而對于一般的聲、光控延時自熄開關,則會經常被多種聲響誤觸發,實際光源啟動次數較多、開燈時間占空比增加,如果使用,須配合能承受較頻繁開關的節能光源,例如:高頻預熱型熒光燈、LED光源,避免因為局部場所的狹義節能而增加社會成本。


    6.3.6 一般裝有2臺電梯時,宜選擇并聯控制方式,3臺及以上宜選擇群控控制方式,可以自動調度提高交通能力、減少候梯時間,還可自動控制照明、通風,降低電梯系統能耗。


    6.3.7 在設計居住小區的道路照明時,應根據實際投資情況和小區道路照明需求情況,選擇采用自然光感應控制、時間繼電器定時開關控制、靈活分組切換控制等多種方式,在需要的時間、地點提供適用的照度,減少白天不必要的開燈時間,控制路燈夜間輸出適合的光通量。

     

     

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