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    嚴寒和寒冷地區居住建筑節能設計標準

    點擊目錄可直接跳轉到相應章節 加入收藏 規范號JGJ 26-2010

    目錄

    一、總則

    二、術語和符號

    三、嚴寒和寒冷地區氣候子區與室內熱環境計算參數

    四、建筑與圍護結構熱工設計

    五、采暖、通風和空氣調節節能設計

                                                                                                                                        

                                                                                                              中華人民共和國行業標準

                                                                                                       嚴寒和寒冷地區居住建筑節能設計標準

                                                                                   Design standard for energy efficiency of residential buildings in severe cold and cold zones

                                                                                                                 JGJ 26-2010


    批準部門:中華人民共和國住房和城鄉建設部
    施行日期:2 0 1 0 年 8 月 1 日


     

    中華人民共和國住房和城鄉建設部
    公 告

    第522號

    關于發布行業標準《嚴寒和寒冷地區居住建筑節能設計標準》的公告

    現批準《嚴寒和寒冷地區居住建筑節能設計標準》為行業標準,編號為JGJ 26-2010,自2010年8月1日起實施。其中,第 4.1.3、 4.1.4、 4.2.2、 4.2.6、 5.1.1、 5.1.6、 5.2.4、5.2.9、5.2.13、5.2.19、5.2.20、5.3.3、5.4.3、5.4.8條為強制性條文,必須嚴格執行。原《民用建筑節能設計標準(采暖居住建筑部分)》JGJ 26-95同時廢止。
    本標準由我部標準定額研究所組織中國建筑工業出版社出版發行。


    中華人民共和國住房和城鄉建設部
    2010年3月18日

    前言

    根據原建設部《關于印發〈2005年度工程建設國家標準制訂、修訂計劃〉的通知》(建標函[2005]84號)的要求,標準編制組經廣泛調查研究,認真總結實踐經驗,參考有關國際標準和國外先進標準,并在廣泛征求意見的基礎上,對《民用建筑節能設計標準(采暖居住建筑部分)》JGJ 26—95進行了修訂,并更名為《嚴寒和寒冷地區居住建筑節能設計標準》。
    本標準的主要技術內容是:總則,術語和符號,嚴寒和寒冷地區氣候子區與室內熱環境計算參數,建筑與圍護結構熱工設計,采暖、通風和空氣調節節能設計等。
    本標準修訂的主要技術內容是:根據建筑節能的需要,確定了標準的適用范圍和新的節能目標;采用度日數作為氣候子區的分區指標,確定了建筑圍護結構規定性指標的限值要求,并注意與原有標準的銜接;提出了針對不同保溫構造的熱橋影響的新評價指標,明確了使用適應供熱體制改革需求的供熱節能措施;鼓勵使用可再生能源。
    本標準中以黑體字標志的條文為強制性條文,必須嚴格執行。
    本標準由住房與城鄉建設部負責管理和對強制性條文的解釋,由中國建筑科學研究院負責具體技術內容的解釋。執行過程中如有意見或建議,請寄送中國建筑科學研究院(地址:北京市北三環東路30號,郵政編碼100013)。
    本標準主編單位:中國建筑科學研究院
    本標準參編單位:中國建筑業協會建筑節能專業委員會 哈爾濱工業大學 中國建筑西北設計研究院 中國建筑設計研究院 中國建筑東北設計研究院有限責任公司 吉林省建筑設計院有限責任公司 北京市建筑設計研究院 西安建筑科技大學 哈爾濱天碩建材工業有限公司 北京振利高新技術有限公司 BASF(中國)有限公司 歐文斯科寧(中國)投資有限公司 中國南玻集團股份有限公司 秦皇島耀華玻璃股份有限公司 樂意涂料(上海)有限公司
    本標準主要起草人員:林海燕 郎四維 涂逢祥 方修睦 陸耀慶 潘云鋼 金麗娜 吳雪嶺 卜一秋 閆增峰 周輝 董宏 朱清宇 康玉范 林燕成 王稚 許武毅 李西平 鄧威
    本標準主要審查人員:吳德繩 許文發 徐金泉 楊善勤 李娥飛 屈兆煥 陶樂然 欒景陽 劉振河
     

                                                                                            1 總則

    1.0.1 為貫徹國家有關節約能源、保護環境的法律、法規和政策,改善嚴寒和寒冷地區居住建筑熱環境,提高采暖的能源利用效率,制定本標準。


    1.0.2 本標準適用于嚴寒和寒冷地區新建、改建和擴建居住建筑的節能設計。


    1.0.3 嚴寒和寒冷地區居住建筑必須采取節能設計,在保證室內熱環境質量的前提下,建筑熱工和暖通設計應將采暖能耗控制在規定的范圍內。


    1.0.4 嚴寒和寒冷地區居住建筑的節能設計,除應符合本標準的規定外,尚應符合國家現行有關標準的規定。
     

                                                                                               2 術語和符號

    2. 1 術語

    2.1.1 采暖度日數 heating degree day based on 18℃
    一年中,當某天室外日平均溫度低于18℃時,將該日平均溫度與18℃的差值乘以1d,并將此乘積累加,得到一年的采暖度日數。


    2.1.2 空調度日數 cooling degree day based on 26℃
    一年中,當某天室外日平均溫度高于26℃時,將該日平均溫度與26℃的差值乘以1d,并將此乘積累加,得到一年的空調度日數。


    2.1.3 計算采暖期天數 heating period for calculation
    采用滑動平均法計算出的累年日平均溫度低于或等于5℃的天數。計算采暖期天數僅供建筑節能設計計算時使用,與當地法定的采暖天數不一定相等。


    2.1.4 計算采暖期室外平均溫度 mean outdoor temperature during heating period
    計算采暖期室外日平均溫度的算術平均值。


    2.1.5 建筑體形系數 shape factor
    建筑物與室外大氣接觸的外表面積與其所包圍的體積的比值。外表面積中,不包括地面和不采暖樓梯間內墻及戶門的面積。


    2.1.6 建筑物耗熱量指標 index of heat loss of building
    在計算采暖期室外平均溫度條件下,為保持室內設計計算溫度,單位建筑面積在單位時間內消耗的需由室內采暖設備供給的熱量。


    2.1.7 圍護結構傳熱系數 heat transfer coefficient of building envelope
    在穩態條件下,圍護結構兩側空氣溫差為1℃,在單位時間內通過單位面積圍護結構的傳熱量。


    2.1.8 外墻平均傳熱系數 mean heat transfer coefficient of external wall
    考慮了墻上存在的熱橋影響后得到的外墻傳熱系數。


    2.1.9 圍護結構傳熱系數的修正系數 modification coefficient of building envelope
    考慮太陽輻射對圍護結構傳熱的影響而引進的修正系數。


    2.1.10 窗墻面積比 window to wall ratio
    窗戶洞口面積與房間立面單元面積(即建筑層高與開間定位線圍成的面積)之比。


    2.1.11 鍋爐運行效率 efficiency of boiler
    采暖期內鍋爐實際運行工況下的效率。


    2.1.12 室外管網熱輸送效率 efficiency of network
    管網輸出總熱量與輸入管網的總熱量的比值。


    2.1.13 耗電輸熱比 ratio of electricity consumption to transferied heat quantity
    在采暖室內外計算溫度下,全日理論水泵輸送耗電量與全日系統供熱量比值。
     

    2. 2 符號

    2. 2. 1 氣象參數
    HDD18——采暖度日數,單位:℃·d;
    CDD26——空調度日數,單位:℃·d;
    Z——計算采暖期天數,單位:d;
    te——計算采暖期室外平均溫度,單位:℃。


    2.2.2 建筑物
    S——建筑體形系數,單位:1/m;
    qH——建筑物耗熱量指標,單位:W/m2;
    K——圍護結構傳熱系數,單位:W/(m2·K);
    Km——外墻平均傳熱系數,單位:W/(m2·K);
    εi——圍護結構傳熱系數的修正系數,無因次。


    2.2.3 采暖系統
    η1——室外管網熱輸送效率,無因次;
    η2——鍋爐運行效率,無因次;
    EHR——耗電輸熱比,無因次。


                                                                                         3 嚴寒和寒冷地區氣候子區與室內熱環境計算參數

    3.0.1 依據不同的采暖度日數(HDD18)和空調度日數(CDD26)范圍,可將嚴寒和寒冷地區進一步劃分成為表3.0.1所示的5個氣候子區。

    1.JPG

    3.0.2 室內熱環境計算參數的選取應符合下列規定:
    1 冬季采暖室內計算溫度應取18℃;
    2 冬季采暖計算換氣次數應取0.5h-1。

     

                                                                                            4 建筑與圍護結構熱工設計

    4.1 一般規定

    4.1.1 建筑群的總體布置,單體建筑的平面、立面設計和門窗的設置,應考慮冬季利用日照并避開冬季主導風向。

    4.1.2 建筑物宜朝向南北或接近朝向南北。建筑物不宜設有三面外墻的房間,一個房間不宜在不同方向的墻面上設置兩個或更多的窗。

    4.1.3 嚴寒和寒冷地區居住建筑的體形系數不應大于表4.1.3規定的限值。當體形系數大于表4.1.3規定的限值時,必須按照本標準第4.3節的要求進行圍護結構熱工性能的權衡判斷。

     

    4.1.4 嚴寒和寒冷地區居住建筑的窗墻面積比不應大于表4.1.4規定的限值。當窗墻面積比大于表4.1.4規定的限值時,必須按照本標準第4.3節的要求進行圍護結構熱工性能的權衡判斷,并且在進行權衡判斷時,各朝向的窗墻面積比最大也只能比表4.1.4中的對應值大0.1。

     

     


    注:1 敞開式陽臺的陽臺門上部透明部分應計入窗戶面積,下部不透明部分不應計入窗戶面積。
    2 表中的窗墻面積比應按開間計算。表中的“北”代表從北偏東小于60°至北偏西小于60°的范圍;“東、西”代表從東或西偏北小于等于30°至偏南小于60°的范圍;“南”代表從南偏東小于等于30°至偏西小于等于30°的范圍。


    4.1.5 樓梯間及外走廊與室外連接的開口處應設置窗或門,且該窗和門應能密閉。嚴寒(A)區和嚴寒(B)區的樓梯間宜采暖,設置采暖的樓梯間的外墻和外窗應采取保溫措施。
    4.2 圍護結構熱工設計

    4.2.1 我國嚴寒和寒冷地區主要城市氣候分區區屬以及采暖度日數(HDD18)和空調度日數(CDD26)應按本標準附錄A的規定確定。

    4.2.2 根據建筑物所處城市的氣候分區區屬不同,建筑圍護結構的傳熱系數不應大于表4.2.2—1~表4.2.2—5規定的限值,周邊地面和地下室外墻的保溫材料層熱阻不應小于表4.2.2—1~表4.2.2—5規定的限值,寒冷(B)區外窗綜合遮陽系數不應大于表4.2.2—6規定的限值。當建筑圍護結構的熱工性能參數不滿足上述規定時,必須按照本標準第4.3節的規定進行圍護結構熱工性能的權衡判斷。

    4.2.4 寒冷(B)區建筑的南向外窗(包括陽臺的透明部分)宜設置水平遮陽或活動遮陽。東、西向的外窗宜設置活動遮陽。外遮陽的遮陽系數應按本標準附錄D確定。當設置了展開或關閉后可以全部遮蔽窗戶的活動式外遮陽時,應認定滿足本標準第4.2.2條對外窗的遮陽系數的要求。


    4.2.5 居住建筑不宜設置凸窗。嚴寒地區除南向外不應設置凸窗,寒冷地區北向的臥室、起居室不得設置凸窗。
    當設置凸窗時,凸窗凸出(從外墻面至凸窗外表面)不應大于400mm;凸窗的傳熱系數限值應比普通窗降低15%,且其不透明的頂部、底部、側面的傳熱系數應小于或等于外墻的傳熱系數。當計算窗墻面積比時,凸窗的窗面積和凸窗所占的墻面積應按窗洞口面積計算。


    4.2.6 外窗及敞開式陽臺門應具有良好的密閉性能。嚴寒地區外窗及敞開式陽臺門的氣密性等級不應低于國家標準《建筑外門窗氣密、水密、抗風壓性能分級及檢測方法》GB/T7106—2008中規定的6級。寒冷地區1~6層的外窗及敞開式陽臺門的氣密性等級不應低于國家標準《建筑外門窗氣密、水密、抗風壓性能分級及檢測方法》GB/T7106—2008中規定的4級,7層及7層以上不應低于6級。


    4.2.7 封閉式陽臺的保溫應符合下列規定:
    1 陽臺和直接連通的房間之間應設置隔墻和門、窗。
    2 當陽臺和直接連通的房間之間不設置隔墻和門、窗時,應將陽臺作為所連通房間的一部分。陽臺與室外空氣接觸的墻板、頂板、地板的傳熱系數必須符合本標準第4.2.2條的規定,陽臺的窗墻面積比必須符合本標準第4.1.4條的規定。
    3 當陽臺和直接連通的房間之間設置隔墻和門、窗,且所設隔墻、門、窗的傳熱系數不大于本標準第4.2.2條表中所列限值,窗墻面積比不超過本標準表4.1.4的限值時,可不對陽臺外表面作特殊熱工要求。
    4 當陽臺和直接連通的房間之間設置隔墻和門、窗,且所設隔墻、門、窗的傳熱系數大于本標準第4.2.2條表中所列限值時,陽臺與室外空氣接觸的墻板、頂板、地板的傳熱系數不應大于本標準第4.2.2條表中所列限值的120%,嚴寒地區陽臺窗的傳熱系數不應大于2.5W/(m2·K),寒冷地區陽臺窗的傳熱系數不應大于3.1W/(m2·K);陽臺外表面的窗墻面積比不應大于60%,陽臺和直接連通房間隔墻的窗墻面積比不應超過本標準表4.1.4的限值。當陽臺的面寬小于直接連通房間的開間寬度時,可按房間的開間計算隔墻的窗墻面積比。


    4.2.8 外窗(門)框與墻體之間的縫隙,應采用高效保溫材料填堵,不得采用普通水泥砂漿補縫。


    4.2.9 外窗(門)洞口室外部分的側墻面應做保溫處理,并應保證窗(門)洞口室內部分的側墻面的內表面溫度不低于室內空氣設計溫、濕度條件下的露點溫度,減小附加熱損失。


    4.2.10 外墻與屋面的熱橋部位均應進行保溫處理,并應保證熱橋部位的內表面溫度不低于室內空氣設計溫、濕度條件下的露點溫度,減小附加熱損失。


    4.2.11 變形縫應采取保溫措施,并應保證變形縫兩側墻的內表面溫度在室內空氣設計溫、濕度條件下不低于露點溫度。


    4.2.12 地下室外墻應根據地下室不同用途,采取合理的保溫措施。
    4.3 圍護結構熱工性能的權衡判斷

    4.3.1 建筑圍護結構熱工性能的權衡判斷應以建筑物耗熱量指標為判據。

     

                                                                               5 采暖、通風和空氣調節節能設計

    5.1 一般規定

    5.1.1 集中采暖和集中空氣調節系統的施工圖設計,必須對每一個房間進行熱負荷和逐項逐時的冷負荷計算。


    5.1.2 位于嚴寒和寒冷地區的居住建筑,應設置采暖設施,位于寒冷(B)區的居住建筑,還宜設置或預留設置空調設施的位置和條件。


    5.1.3 居住建筑集中采暖、空調系統的熱、冷源方式及設備的選擇,應根據節能要求,考慮當地資源情況、環境保護、能源效率及用戶對采暖運行費用可承受的能力等綜合因素,經技術經濟分析比較確定。


    5.1.4 居住建筑集中供熱熱源形式的選擇,應符合下列規定:
    1 以熱電廠和區域鍋爐房為主要熱源;在城市集中供熱范圍內時,應優先采用城市熱網提供的熱源。
    2 技術經濟合理情況下,宜采用冷、熱、電聯供系統。
    3 集中鍋爐房的供熱規模應根據燃料確定,當采用燃氣時,供熱規模不宜過大,采用燃煤時供熱規模不宜過小。
    4 在工廠區附近時,應優先利用工業余熱和廢熱,
    5 有條件時應積極利用可再生能源。


    5.1.5 居住建筑的集中采暖系統,應按熱水連續采暖進行設計。居住區內的商業、文化及其他公共建筑的采暖形式,可根據其使用性質、供熱要求經技術經濟比較確定。公共建筑的采暖系統應與居住建筑分開,并應具備分別計量的條件。


    5.1.6 除當地電力充足和供電政策支持,或者建筑所在地無法利用其他形式的能源外,嚴寒和寒冷地區的居住建筑內,不應設計直接電熱采暖。
    5.2 熱源、熱力站及熱力網

    5.2.1 當地沒有熱電聯產、工業余熱和廢熱可資利用的嚴寒、寒冷地區,應建設以集中鍋爐房為熱源的供熱系統。


    5.2.2 新建鍋爐房時,應考慮與城市熱網連接的可能性。鍋爐房宜建在靠近熱負荷密度大的地區,并應滿足該地區環保部門對鍋爐房的選址要求。


    5.2.3 獨立建設的燃煤集中鍋爐房中,單臺鍋爐的容量不宜小于7.0MW;對于規模較小的居住區,鍋爐的單臺容量可適當降低,但不宜小于4.2MW。


    5.2.4 鍋爐的選型,應與當地長期供應的燃料種類相適應。鍋爐的設計效率不應低于表5.2.4中規定的數值。
     

    5.2.6 燃煤鍋爐房的鍋爐臺數,宜采用(2~3)臺,不應多于5臺。當在低于設計運行負荷條件下多臺鍋爐聯合運行時,單臺鍋爐的運行負荷不應低于額定負荷的60%。


    5.2.7 燃氣鍋爐房的設計,應符合下列規定:
    1 鍋爐房的供熱半徑應根據區域的情況、供熱規模、供熱方式及參數等條件來合理地確定。當受條件限制供熱面積較大時,應經技術經濟比較確定,采用分區設置熱力站的間接供熱系統。
    2 模塊式組合鍋爐房,宜以樓棟為單位設置;數量宜為(4~8)臺,不應多于10臺;每個鍋爐房的供熱量宜在1.4MW以下。當總供熱面積較大,且不能以樓棟為單位設置時,鍋爐房應分散設置。
    3 當燃氣鍋爐直接供熱系統的鍋爐的供、回水溫度和流量限定值,與負荷側在整個運行期對供、回水溫度和流量的要求不一致時,應按熱源側和用戶側配置二次泵水系統。

    5. 2.8 鍋爐房設計時應充分利用鍋爐產生的各種余熱,并應符合下列規定:
    1 熱媒供水溫度不高于60℃的低溫供熱系統,應設煙氣余熱回收裝置。
    2 散熱器采暖系統宜設煙氣余熱回收裝置。
    3 有條件時,應選用冷凝式燃氣鍋爐;當選用普通鍋爐時,應另設煙氣余熱回收裝置。


    5.2.9 鍋爐房和熱力站的總管上,應設置計量總供熱量的熱量表(熱量計量裝置)。集中采暖系統中建筑物的熱力入口處,必須設置樓前熱量表,作為該建筑物采暖耗熱量的熱量結算點。


    5.2.10 在有條件采用集中供熱或在樓內集中設置燃氣熱水機組(鍋爐)的高層建筑中,不宜采用戶式燃氣供暖爐(熱水器)作為采暖熱源。當必須采用戶式燃氣爐作為熱源時,應設置專用的進氣及排煙通道,并應符合下列規定:
    1 燃氣爐自身必須配置有完善且可靠的自動安全保護裝置。
    2 應具有同時自動調節燃氣量和燃燒空氣量的功能,并應配置有室溫控制器。
    3 配套供應的循環水泵的工況參數,應與采暖系統的要求相匹配。


    5.2.11 當系統的規模較大時,宜采用間接連接的一、二次水系統;熱力站規模不宜大于100000m2;一次水設計供水溫度宜取115℃~130℃,回水溫度應取50℃~80℃。


    5.2.12 當采暖系統采用變流量水系統時,循環水泵宜采用變速調節方式;水泵臺數宜采用2臺(一用一備)。當系統較大時,可通過技術經濟分析后合理增加臺數。


    5.2.13 室外管網應進行嚴格的水力平衡計算。當室外管網通過閥門截流來進行阻力平衡時,各并聯環路之間的壓力損失差值,不應大于15%。當室外管網水力平衡計算達不到上述要求時,應在熱力站和建筑物熱力入口處設置靜態水力平衡閥。


    5.2.14 建筑物的每個熱力入口,應設計安裝水過濾器,并應根據室外管網的水力平衡要求和建筑物內供暖系統所采用的調節方式,決定是否還要設置自力式流量控制閥、自力式壓差控制閥或其他裝置。


    5.2.15 水力平衡閥的設置和選擇,應符合下列規定;
    1 閥門兩端的壓差范圍,應符合其產品標準的要求。
    2 熱力站出口總管上,不應串聯設置自力式流量控制閥;當有多個分環路時,各分環路總管上可根據水力平衡的要求設置靜態水力平衡閥。
    3 定流量水系統的各熱力入口,可按照本標準第5.2.13、5.2.14條的規定設置靜態水力平衡閥,或自力式流量控制閥。
    4 變流量水系統的各熱力入口,應根據水力平衡的要求和系統總體控制設置的情況,設置壓差控制閥,但不應設置自力式定流量閥。
    5 當采用靜態水力平衡閥時,應根據閥門流通能力及兩端壓差,選擇確定平衡閥的直徑與開度。
    6 當采用自力式流量控制閥時,應根據設計流量進行選型。
    7 當采用自力式壓差控制閥時,應根據所需控制壓差選擇與管路同尺寸的閥門,同時應確保其流量不小于設計最大值。
    8 當選擇自力式流量控制閥、自力式壓差控制閥、電動平衡兩通閥或動態平衡電動調節閥時,應保持閥權度S=0.3~0.5。


    5.2.16 在選配供熱系統的熱水循環泵時,應計算循環水泵的耗電輸熱比(EHR),并應標注在施工圖的設計說明中。循環水泵的耗電輸熱比應符合下式要求:

    5.2.17 設計一、二次熱水管網時,應采用經濟合理的敷設方式。對于庭院管網和二次網,宜采用直埋管敷設。對于一次管網,當管徑較大且地下水位不高時,或者采取了可靠的地溝防水措施時,可采用地溝敷設。


    5.2.18 供熱管道保溫厚度不應小于本標準附錄G的規定值,當選用其他保溫材料或其導熱系數與附錄G的規定值差異較大時,最小保溫厚度應按下式修正:

    5.2.19 當區域供熱鍋爐房設計采用自動監測與控制的運行方式時,應滿足下列規定:
    1 應通過計算機自動監測系統,全面、及時地了解鍋爐的運行狀況。
    2 應隨時測量室外的溫度和整個熱網的需求,按照預先設定的程序,通過調節投入燃料量實現鍋爐供熱量調節,滿足整個熱網的熱量需求,保證供暖質量。
    3 應通過鍋爐系統熱特性識別和工況優化分析程序,根據前幾天的運行參數、室外溫度,預測該時段的最佳工況。
    4 應通過對鍋爐運行參數的分析,作出及時判斷。
    5 應建立各種信息數據庫,對運行過程中的各種信息數據進行分析,并應能夠根據需要打印各類運行記錄,儲存歷史數據。
    6 鍋爐房、熱力站的動力用電、水泵用電和照明用電應分別計量。


    5.2.20 對于未采用計算機進行自動監測與控制的鍋爐房和換熱站,應設置供熱量控制裝置。
    5.3 采暖系統

    5.3.1 室內的采暖系統,應以熱水為熱媒。


    5.3.2 室內的采暖系統的制式,宜采用雙管系統。當采用單管系統時,應在每組散熱器的進出水支管之間設置跨越管,散熱器應采用低阻力兩通或三通調節閥。


    5.3.3 集中采暖(集中空調)系統,必須設置住戶分室(戶)溫度調節、控制裝置及分戶熱計量(分戶熱分攤)的裝置或設施。


    5.3.4 當室內采用散熱器供暖時,每組散熱器的進水支管上應安裝散熱器恒溫控制閥。


    5.3.5 散熱器宜明裝,散熱器的外表面應刷非金屬性涂料。


    5.3.6 采用散熱器集中采暖系統的供水溫度(t)、供回水溫差(△t)與工作壓力(P),宜符合下列規定:
    1 當采用金屬管道時,t≤95℃、△t≥25℃。
    2 當采用熱塑性塑料管時,t≤85℃;△t≥25℃,且工作壓力不宜大于1.0MPa。
    3 當采用鋁塑復合管-非熱熔連接時,t≤90℃、△t≥25℃。
    4 當采用鋁塑復合管-熱熔連接時,應按熱塑性塑料管的條件應用。
    5 當采用鋁塑復合管時,系統的工作壓力可按表5.3.6確定。

    5.3.7 對室內具有足夠的無家具覆蓋的地面可供布置加熱管的居住建筑,宜采用低溫地面輻射供暖方式進行采暖。低溫地面輻射供暖系統戶(樓)內的供水溫度不應超過60℃,供回水溫差宜等于或小于10℃;系統的工作壓力不應大于0.8MPa。


    5.3.8 采用低溫地面軸射供暖的集中供熱小區,鍋爐或換熱站不宜直接提供溫度低于60℃的熱媒。當外網提供的熱媒溫度高于60℃時,宜在各戶的分集水器前設置混水泵,抽取室內回水混入供水,保持其溫度不離于設定值,并加大戶內循環水量;混水裝置也可以設置在樓棟的采暖熱力入口處。


    5.3.9 當設計低溫地面輻射供暖系統時,宜按主要房間劃分供暖環路,并應配置室溫自動調控裝置。在每戶分水器的進水管上,應設置水過濾器,并應按戶設置熱量分攤裝置。


    5.3.10 施工圖設計時,應嚴格進行室內供暖管道的水力平衡計算,確保各并聯環路間(不包括公共段)的壓力損失差額不大于15%;在水力平衡計算時,要計算水冷卻產生的附加壓力,其值可取設計供、回水溫度條件下附加壓力值的2/3。


    5.3.11 在寒冷地區,當冬季設計狀態下的采暖空調設備能效比(COP)小于1.8時,不宜采用空氣源熱泵機組供熱;當有集中熱源或氣源時,不宜采用空氣源熱泵。

    5.4 通風和空氣調節系統

    5.4.1 通風和空氣調節系統設計應結合建筑設計,首先確定全年各季節的自然通風措施,并應做好室內氣流組織,提高自然通風效率,減少機械通風和空調的使用時間。當在大部分時間內自然通風不能滿足降溫要求時,宜設置機械通風或空氣調節系統,設置的機械通風或空氣調節系統不應妨礙建筑的自然通風。

    5.4.2 當采用分散式房間空調器進行空調和(或)采暖時,宜選擇符合國家標準《房間空氣調節器能效限定值及能源效率等級》GB12021.3和《轉速可控型房間空氣調節器能效限定值及能源效率等級》GB 21455中規定的節能型產品(即能效等級2級)。

    5.4.3 當采用電機驅動壓縮機的蒸氣壓縮循環冷水(熱泵)機組或采用名義制冷量大于7100W的電機驅動壓縮機單元式空氣調節機作為住宅小區或整棟樓的冷熱源機組時,所選用機組的能效比(性能系數)不應低于現行國家標準《公共建筑節能設計標準》GB 50189中的規定值;當設計采用多聯式空調(熱泵)機組作為戶式集中空調(采暖)機組時,所選用機組的制冷綜合性能系數不應低于國家標準《多聯式空調(熱泵)機組能效限定值及能源效率等級》GB 21454-2008中規定的第3級。

    5.4.4 安裝分體式空氣調節器(含風管機、多聯機)時,室外機的安裝位置必須符合下列規定:
    1 應能通暢地向室外排放空氣和自室外吸入空氣。
    2 在排出空氣與吸入空氣之間不應發生明顯的氣流短路。
    3 可方便地對室外機的換熱器進行清掃。
    4 對周圍環境不得造成熱污染和噪聲污染。

    5.4.5 設有集中新風供應的居住建筑,當新風系統的送風量大于或等于3000m3/h時,應設置排風熱回收裝置。無集中新風供應的居住建筑,宜分戶(或分室)設置帶熱回收功能的雙向換氣裝置。

    5.4.6 當采用風機盤管機組時,應配置風速開關,宜配置自動調節和控制冷、熱量的溫控器。

    5.4.7 當采用全空氣直接膨脹風管式空調機時,宜按房間設計配置風量調控裝置。

    5.4.8 當選擇土壤源熱泵系統、淺層地下水源熱泵系統、地表水(淡水、海水)源熱泵系統、污水水源熱泵系統作為居住區或戶用空調(熱泵)機組的冷熱源時,嚴禁破壞、污染地下資源。

    5.4.9 空氣調節系統的冷熱水管的絕熱厚度,應按現行國家標準《設備及管道絕熱設計導則》GB/T 8175中的經濟厚度和防止表面凝露的保冷層厚度的方法計算。建筑物內空氣調節系統冷熱水管的經濟絕熱厚度可按表5.4.9的規定選用。

     

    附錄A 主要城市的氣候區屬、氣象參數、耗熱量指標

    A.0.1 根據采暖度日數和空調度日數,可將嚴寒和寒冷地區細分為五個氣候子區,其中主要城市的建筑節能計算用氣象參數和建筑物耗熱量指標應按表A.0.1—1和A.0.1—2的規定確定。


    A.0.2 嚴寒地區的分區指標是HDD18≥3800,氣候特征是冬季嚴寒,根據冬季嚴寒的不同程度,又可細分成嚴寒(A)、嚴寒(B)、嚴寒(c)三個子區:
    1 嚴寒(A)區的分區指標是6000≤HDD18,氣候特征是冬季異常寒冷,夏季涼爽;
    2 嚴寒(B)區的分區指標是5000≤HDD18<6000,氣候特征是冬季非常寒冷,夏季涼爽;
    3 嚴寒(C)區的分區指標是3800≤HDD18<5000,氣候特征是冬季很寒冷,夏季涼爽。


    A.0.3 寒冷地區的分區指標是2000≤HDD18<3800,0<CDD26,氣候特征是冬季寒冷,根據夏季熱的不同程度,又可細分成寒冷(A),寒冷(B)兩個子區:
    1 寒冷(A)區的分區指標是2000≤HDD18<3800,0<CDD26≤90,氣候特征是冬季寒冷,夏季涼爽;
    2 寒冷(B)區的分區指標是2000≤HDD18<3800,90<CDD26,氣候特征是冬季寒冷,夏季熱。

    附錄B 平均傳熱系數和熱橋線傳熱系數計算

    B. 0. 1 一個單元墻體的平均傳熱系數可按下式計算:

    B.0.10 單元屋頂的平均傳熱系數等于其主斷面的傳熱系數。當屋頂出現明顯的結構性熱橋時,屋頂平均傳熱系數的計算方法與墻體平均傳熱系數的計算方法相同,也應按本標準中式(B. 0. 1)計算。


    B.0.11 對于一般建筑,外墻外保溫墻體的平均傳熱系數可按下式計算:

     

     附錄C 地面傳熱系數計算

    C.0.1 地面傳熱系數應由二維非穩態傳熱計算程序計算確定。


    C.0.2 地面傳熱系數應分成周邊地面和非周邊地面兩種傳熱系數,周邊地面應為外墻內表面2m以內的地面,周邊以外的地面應為非周邊地面。


    C.0.3 典型地面(圖C.0.3)的傳熱系數可按表C.0.3—1~表C.0.3—4確定。

    附錄D 外遮陽系數的簡化計算

    D. 0. 1 外遮陽系數應按下列公式計算:

     

    D.0.2 各種組合形式的外遮陽系數,可由參加組合的各種形式遮陽的外遮陽系數的乘積來確定,單一形式的外遮陽系數應按本標準式(D.0.1—1)、式(D.0.1—2)計算。


    D.0.3 當外遮陽的遮陽板采用有透光能力的材料制作時,應按下式進行修正:

    附錄E 圍護結構傳熱系數的修正系數ε和封閉陽臺溫差修正系數ζ

    E.0.1 太陽輻射對外墻、屋面傳熱系數的影響可采用傳熱系數的修正系數ε計算。

    E.0.2 外墻、屋面傳熱系數的修正系數ε可按表E.0.2確定。

     


    附錄F 關于面積和體積的計算

    F.0.1 建筑面積(A0),應按各層外墻外包線圍成的平面面積的總和計算,包括半地下室的面積,不包括地下室的面積。


    F.0.2 建筑體積(V0),應按與計算建筑面積所對應的建筑物外表面和底層地面所圍成的體積計算。


    F.0.3 換氣體積(V),當樓梯間及外廊不采暖時,應按V=0.60V0計算;當樓梯間及外廊采暖時,應按V=0.65V0計算。


    F.0.4 屋面或頂棚面積,應按支承屋頂的外墻外包線圍成的面積計算。


    F.0.5 外墻面積,應按不同朝向分別計算。某一朝向的外墻面積,應由該朝向的外表面積減去外窗面積構成。


    F.0.6 外窗(包括陽臺門上部透明部分)面積,應按不同朝向和有無陽臺分別計算,取洞口面積。


    F.0.7 外門面積,應按不同朝向分別計算,取洞口面積。


    F.0.8 陽臺門下部不透明部分面積,應按不同朝向分別計算,取洞口面積。


    F.0.9 地面面積,應按外墻內側圍成的面積計算。


    F.0.10 地板面積,應按外墻內側圍成的面積計算,并應區分為接觸室外空氣的地板和不采暖地下室上部的地板。


    F.0.11 凹凸墻面的朝向歸屬應符合下列規定:
    1 當某朝向有外凸部分時,應符合下列規定:
    1)當凸出部分的長度(垂直于該朝向的尺寸)小于或等于1.5m時,該凸出部分的全部外墻面積應計入該朝向的外墻總面積;
    2)當凸出部分的長度大于1.5m時,該凸出部分應按各自實際朝向計入各自朝向的外墻總面積。
    2 當某朝向有內凹部分時,應符合下列規定:
    1)當凹入部分的寬度(平行于該朝向的尺寸)小于5m,且凹入部分的長度小于或等于凹入部分的寬度時,該凹入部分的全部外墻面積應計入該朝向的外墻總面積;
    2)當凹入部分的寬度(平行于該朝向的尺寸)小于5m,且凹入部分的長度大于凹入部分的寬度時,該凹入部分的兩個側面外墻面積應計入北向的外墻總面積,該凹入部分的正面外墻面積應計入該朝向的外墻總面積;
    3)當凹入部分的寬度大于或等于5m時,該凹入部分應按各實際朝向計入各自朝向的外墻總面積。


    F.0.12 內天井墻面的朝向歸屬應符合下列規定:
    1 當內天井的高度大于等于內天井最寬邊長的2倍時,內天井的全部外墻面積應計入北向的外墻總面積。
    2 當內天井的高度小于內天井最寬邊長的2倍時,內天井的外墻應按各實際朝向計入各自朝向的外墻總面積。

     

    附錄G 采暖管道最小保溫層厚度(δmin)

    G.0.1 當管道保溫材料采用玻璃棉時,其最小保溫層厚度應按表G.0.1—1、表G.0.1—2選用。玻璃棉材料的導熱系數應按下式計算:

     

                                                                                        本標準用詞說明

    1 為便于在執行本標準條文時區別對待,對要求嚴格程度不同的用詞說明如下:
    1)表示很嚴格,非這樣做不可的:
    正面詞采用“必須”,反面詞采用“嚴禁”;
    2)表示嚴格,在正常情況下均應這樣做的:
    正面詞采用“應”,反面詞采用“不應”或“不得”,
    3)表示允許稍有選擇,在條件許可時首先應這樣做的:
    正面詞采用“宜”,反面詞采用“不宜”;
    4)表示有選擇,在一定條件下可以這樣做的,采用“可”。


    2 條文中指明應按其他有關標準執行的寫法為:“應符合……的規定”或“應按……執行”。
                                                                                       引用標準名錄

    1 《公共建筑節能設計標準》GB 50189

    2 《建筑外門窗的氣密、水密、抗風壓性能分級及檢測方法》GB/T 7106

    3 《設備及管道絕熱設計導則》GB/T 8175

    4 《房間空氣調節器能效限定值及能源效率等級》GB 12021.3

    5 《多聯式空調(熱泵)機組能效限定值及能源效率等級》GB 21454

    6 《轉速可控型房間空氣調節器能效限定值及能源效率等級》GB 21455
     

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    嚴寒和寒冷地區居住建筑節能設計標準

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    目錄

    一、總則

    二、術語和符號

    三、嚴寒和寒冷地區氣候子區與室內熱環境計算參數

    四、建筑與圍護結構熱工設計

    五、采暖、通風和空氣調節節能設計

     

                                                                                             中華人民共和國行業標準

                                                                                    嚴寒和寒冷地區居住建筑節能設計標準

                                                                                              JGJ 26-2010

     條文說明

    修訂說明

    《嚴寒和寒冷地區居住建筑節能設計標準》JGJ 26-2010經住房和城鄉建設部2010年3月18日以第522號公告批準發布。
    本標準是在《民用建筑節能設計標準(采暖居住建筑部分)》JGJ 26-95的基礎上修訂而成,上一版的主編單位是中國建筑科學研究院,參編單位是中國建筑技術研究院、北京市建筑設計研究院、哈爾濱建筑大學、遼寧省建筑材料科學研究所,主要起草人員是楊善勤、郎四維、李惠茹、朱文鵬、許文發、朱盈豹、歐陽坤澤、黃鑫、謝守穆。本次修訂的主要技術內容是:1.“嚴寒和寒冷地區氣候子區及室內熱環境計算參數”按采暖度日數細分了我國北方地區的氣候子區,規定了冬季采暖計算溫度和計算換氣次數。2.“建筑與圍護結構熱工設計”規定了體形系數和窗墻面積比限值,并按新分的氣候子區規定了圍護結構熱工參數限值;規定了圍護結構熱工性能的權衡判斷的方法和要求;采用穩態計算方法,給出該地區居住建筑的采暖耗熱量指標。3.“采暖、通風和空氣調節節能設計”提出對熱源、熱力站及熱力網、采暖系統、通風與空氣調節系統設計的基本規定,并與當前我國北方城市的供熱改革相結合,提供相應的指導原則和技術措施。
    為便于廣大設計、施工、科研、學校等單位有關人員在使用本標準時能正確理解和執行條文規定,《嚴寒和寒冷地區居住建筑節能設計標準》編制組控章、節、條順序編制了本標準的條文說明,對條文規定的目的、依據以及執行中需注意的有關事項進行了說明,還著重對強制性條文的強制性理由作了解釋。但是,本條文說明不具備與標準正文同等的法律效力,僅供使用者作為理解和把握標準規定的參考。
     

                                                                                                         1 總則

    1.0.1 節約能源是我國的基本國策,是建設節約型社會的根本要求。我國國民經濟和社會發展第十一個五年規劃規定,2010年單位國內生產總值能源消耗要比2005年降低20%左右,這是一個約束性的、必須實現的指標,任務相當艱巨。我國建筑用能已達到全國能源消費總量的1/4左右,并將隨著人民生活水平的提高逐步增加。居住建筑用能數量巨大,并且具有很大的節能潛力。因此,抓緊居住建筑節能已是當務之急。根據形勢發展的迫切需要,將1995年發布的行業標準《民用建筑節能設計標準(采暖居住建筑部分)》JGJ 26-95進行修訂補充,提高節能目標,并更名為《嚴寒和寒冷地區居住建筑節能設計標準》。認真實施修改補充后的標準,必將有利于改善我國北方嚴寒和寒冷地區居住建筑的室內熱環境,進一步提高采暖系統的能源利用效率,降低居住建筑的能源消耗,為實現國家節約能源和保護環境的戰略,貫徹有關政策和法規作出重要貢獻。


    1.0.2 2007年末,我國嚴寒和寒冷地區城市實有住宅建筑面積共51.2億m2,規模十分巨大,而且每年新增的住宅建筑數量仍相當可觀,F在我國人均國內生產總值已超過2000美元,正是人民生活消費加快升級的階段,廣大居民對居住熱環境的要求日益提高,采暖和空調的使用越來越普遍。因此新建的居住建筑必須嚴格執行建筑節能設計標準,這樣才能在滿足人民生活水平提高的同時,減輕建筑耗能對國家的能源供應的壓力。
    當其他類型的既有建筑改建為居住建筑時,以及原有的居住建筑進行擴建時,都應該按照本標準的要求采取節能措施,必須符合本標準的各項規定。
    本標準適用于各類居住建筑,其中包括住宅、集體宿舍、住宅式公寓、商住樓的住宅部分、托兒所、幼兒園等;采暖能源種類包括煤、電、油、氣或可由再生能源,系統則包括集中或分散方式供熱。
    近年來。為了落實既定的建筑節能目標,很多地方都開始了成規模的既有居住建筑節能改造。由于既有居住建筑的節能改造在經濟和技術兩個方面與新建居住建筑有很大的不同,因此,本標準并不涵蓋既有居住建筑的節能改造。


    1.0.3 各類居住建筑的節能設計,必須根據當地具體的氣候條件,首先要降低建筑圍護結構的傳熱損失,提高采暖、通風和照明系統的能源利用效率,達到節約能源的目的,同時也要考慮到不同地區的經濟、技術和建筑結構與構造的實際情況。
    居住建筑的能耗系指建筑使用過程中的能耗,主要包括采暖、空調、通風、熱水供應、照明、炊事、家用電器、電梯等的能耗。對于地處嚴寒和寒冷地區的居住建筑,采暖能耗是建筑能耗的主體,盡管寒冷地區一些城市夏季也有空調降溫需求,但是,對于有三四個月連續采暖的需求來說,仍然是采暖能耗占主導地位。因此,圍護結構的熱工性能主要從保溫出發考慮。本條文只指出將建筑物耗熱量指標控制在規定的范圍內,至于空調節能內容,在第5章有所反映。
    此外,在居住建筑的能源消耗中,照明能耗也占一定比例。對于照明節能,在《建筑照明設計標準》GB 50034-2004中已另有規定。
    我國北方城市建筑供熱在二三十年前還是以燒火爐采暖為主,一些城市的集中供熱也是以小型鍋爐供熱為主,而現在已逐步轉變為以集中供熱為主,區域供熱已經有了很大的發展。1996年全國各城市集中供熱面積共計只有7.3億m2,到2005年各地區城市集中供熱面積已達25.2億m2,采用不同燃料的分散鍋爐供熱也迅速增加。1997年城鎮居民家庭平均每百戶空調器擁有量北京為27.20臺,到2005年已迅速增加到146.47臺。由此可以看出,采暖和空調的日益普及,更需要建筑節能工作必須迅速跟上。由于居住建筑的照明往往由住戶自行安排,難以由設計標準控制,只能通過宣傳引導使居住者自覺采用節能燈具,因此,本標準未包括照明節能內容。
    為了合理設定節能目標的基準值,并便于銜接與對比,本標準提出的節能目標的基準仍基本上沿用《民用建筑節能設計標準(采暖居住建筑部分)》JGJ 26-95的規定。即嚴寒地區和寒冷地區的建筑,以各地1980—1981年住宅通用設計、4個單元6層樓,體形系數為0.30左右的建筑物的耗熱量指標計算值,經線性處理后的數據作為基準能耗。在此能耗值的基礎上,本標準將居住建筑的采暖能耗降低65%左右作為節能目標,再按此目標對建筑、熱工、采暖設計提出節能措施要求。
    當然,這種全年采暖能耗計算,只可能采用典型建筑按典型模式運算,而實際建筑是多種多樣、十分復雜的,運行情況也是千差萬別。因此,在做節能設計時按照本標準的規定去做就可以滿足要求,沒有必要再花時間去計算分析所設計建筑物的節能率。
    本標準的實施,既可節約采暖用能,又有利于提高建筑熱舒適性,改善人們的居住環境。


    1.0.4 本標準對居住建筑的建筑、圍護結構以及采暖、通風設計中應該控制的、與能耗有關的指標和應采取的節能措施作出了規定。但居住建筑節能涉及的專業較多,相關專業均制定有相應的標準。因此,在進行居住建筑節能設計時,除應符合本標準外,尚應符合國家現行有關標準的規定。
     

                                                                                                   2 術語和符號

    2.1 術語

    2.1.1 本標準的采暖度日數以18℃為基準,用符號HDD18表示。某地采暖度日數的大小反映了該地寒冷的程度。


    2.1.2 本標準的空調度日數以26℃為基準,用符號CDD26表示。某地空調度日數的大小反映了該地熱的程度。


    2.1.3 計算采暖期天數是根據當地多年的平均氣象條件計算出來的,僅供建筑節能設計計算時使用。當地的法定采暖日期是根據當地的氣象條件從行政的角度確定的。兩者有一定的聯系,但計算采暖期天數和當地法定的采暖天數不一定相等。


    2.1.9 建筑圍護結構的傳熱主要是由室內外溫差引起的,但同時還受到太陽輻射、天空輻射以及地面和其他建筑反射輻射的影響,其中太陽輻射的影響最大。天空輻射、地面和其他建筑的反射輻射在此未予考慮。圍護結構傳熱量因受太陽輻射影響而改變,改變后的傳熱量與未受太陽輻射影響原有傳熱量的比值,定義為圍護結構傳熱系數的修正系數(εi)。
                                                                                               3 嚴寒和寒冷地區氣候子區與室內熱環境計算參數

    3.0.1 將嚴寒和寒冷地區進一步細分成5個子區,目的是使得依此而提出的建筑圍護結構熱工性能要求更合理一些。我國地域遼闊,一個氣候區的面積就可能相當于歐洲幾個國家,區內的冷暖程度相差也比較大,客觀上有必要進一步細分。
    衡量一個地方的寒冷的程度可以用不同的指標,從人的主觀感覺出發,一年中最冷月的平均溫度比較直接地反映了當地的寒冷的程度,以前的幾本相關標準用的基本上都是溫度指標。但是本標準的著眼點在于控制采暖的能耗,而采暖的需求除了溫度的高低這個因素外,還與低溫持續的時間長短有著密切的關系。比如說,甲地最冷月平均溫度比乙地低,但乙地冷的時間比甲地長,這樣兩地采取需求的熱量可能相同。劃分氣候分區的最主要目的是針對各個分區提出不同的建筑圍護結構熱工性能要求。由于上述甲乙兩地采暖需求的熱量相同,將兩地劃入一個分區比較合理。采暖度日數指標包含了冷的程度和持續冷的時間長度兩個因素,用它作為分區指標可能更反映采暖需求的大小。對上述甲乙兩地的情況,如用最冷月的平均溫度作為分區指標容易將兩地分入不同的分區,而用采暖度日數作為分區指標則更可能分入同一個分區。因此,本標準用采暖度日數(HDD18)結合空調度日數(CCD26)作為氣候分區的指標更為科學。
    歐洲和北美大部分國家的建筑節能規范都是依據采暖度日數作為分區指標的。
    本標準寒冷地區的(HDD18)取值范圍是2000~3800,嚴寒地區(HDD18)取值范圍分三段,C區3800~5000,B區5000~6000,A區大于6000。從上述這4段分區范圍看,嚴寒C區和B區分得比較細,這其中的原因主要有兩個:一是嚴寒地區居住建筑的采暖能耗比較大,需要嚴格地控制;二是處于嚴寒C區和B區的城市比較多。至于嚴寒A區的(HDD18)跨度大,是因為處于嚴寒A區的城市比較少,而且最大的(HDD18)也不超過8000,沒必要再細分了。
    采用新的氣候分區指標并進一步細分氣候子區在使用上不會給設計者新增任何麻煩。因為一棟具體的建筑總是坐落在—個地方,這個地方一定只屬于一個氣候子區,本標準對一個氣候子區提供一張建筑圍護結構熱工性能表格,換言之每一棟具體的建筑,在設計或審查過程中,只要查一張表格即可。
    如何確定表3.0.1中各氣候子區(HDD18)的取值范圍,只能是相對合理。無論如何取值,總有一些城市靠近相鄰分區的邊界,如將分界的(HDD18)值一調整,這些城市就會被劃入另一個分區,這種現象也是不可避免的。有時候這種情況的存在會帶來一些行政管理上的麻煩,例如有一些省份由于一兩個這樣的城市的存在,建筑節能工作的管理中就多出了一個氣候區,對這樣的情況可以在地方性的技術和管理文件中作一些特殊的規定。
    本標準采暖度日數(HDD18)計算步驟如下:
    1 計算近10年每年365天的日平均溫度。日平均溫度取氣象臺站每天4次的實測值的平均值。
    2 逐年計算采暖度日數。當某天的日平均溫度低于18℃時,用該日平均溫度與18℃的差值乘以1天,并將此乘積累加,得到一年的采暖度日數(HDD18)。
    3 以上述10年采暖度日數(HDD18)的平均值為基礎,計算得到該城市的采暖度日數(HDD18)值。
    本標準空調度日數(CDD26)計算步驟如下:
    1 計算近10年每年365天的日平均溫度。日平均溫度取氣象臺站每天4次的實測值的平均值。
    2 逐年計算空調度日數。當某天的日平均溫度高于26℃時,用該日平均溫度與26℃的差值乘以1天,并將此乘積累加,得到一年的空調度日數(CDD26)。
    3 以上述10年空調度日數(CDD26)的平均值為基礎,計算得到該城市的空調度日數(CDD26)值。
    目前,我國大部分氣象臺站提供每日4次的溫度實測值,少量氣象臺站逐時記錄溫度變化。本標準作過比對,氣象臺站每天4次的實測值的平均值與每天24次的實測值的平均值之間差異不大,因此采用每天4次的實測值的平均值作為日平均氣溫。


    3.0.2 室內熱環境質量的指標體系包括溫度、濕度、風速、壁面溫度等多項指標。本標準只提了溫度指標和換氣次數指標,原因是考慮到一般住宅極少配備集中空調系統,濕度、風速等參數實際上無法控制。另一方面,在室內熱環境的諸多指標中,對人體的舒適以及對采暖能耗影響最大的也是溫度指標,換氣指標則是從人體衛生角度考慮的一項必不可少的指標。
    冬季室溫控制在18℃,基本達到了熱舒適的水平。
    本條文規定的18℃只是一個計算能耗時所采用的室內溫度,并不等于實際的室溫。在嚴寒和寒冷地區,對一棟特定的居住建筑,實際的室溫主要受室外溫度的變化和采暖系統的運行狀況的影響。
    換氣次數是室內熱環境的另外一個重要的設計指標。冬季室外的新鮮空氣進入室內,一方面有利于確保室內的衛生條件,另一方面又要消耗大量的能量,因此要確定一個合理的換氣次數。
    本條文規定的換氣次數也只是一個計算能耗時所采用的換氣次數數值,并不等于實際的換氣次數。實際的換氣量是由住戶自己控制的。在北方地區,由于冬季室內外溫差很大,居民很注意窗戶的密閉性,很少長時間開窗通風。

                                                                                           4 建筑與圍護結構熱工設計
    4.1 一般規定
    4.1.1 建筑群的布置和建筑物的平面設計合理與否與建筑節能關系密切。建筑節能設計首先應從總體布置及單體設計開始,應考慮如何在冬季最大限度地利用自然能來取暖,多獲得熱量和減少熱損失,以達到節能的目的。具體來說,就是要在冬季充分利用日照,朝向上應盡量避開當地冬季主導風向。


    4.1.2 太陽輻射得熱對建筑能耗的影響很大,冬季太陽輻射得熱可降低采暖負荷。由于太陽高度角和方位角的變化規律,南北朝向的建筑冬季可以增加太陽輻射得熱。計算證明,建筑物的主體朝向如果由南北改為東西向,耗熱量指標明顯增大。從本標準表E.0.2圍護結構傳熱系數的修正系數ε值可見,南向外墻的ε值,遠低于其他朝向。根據嚴寒和寒冷各地區夏季的最多頻率風向,建筑物的主體朝向為南北向,也有利于自然通風。因此南北朝向是最有利的建筑朝向。但由于建筑物的朝向還要受到許多其他因素的制約,不可能都做到南北朝向,所以本條用了“宜”字。
    各地區特別是嚴寒地區,外墻的傳熱耗熱量占圍護結構耗熱量的28%以上,外墻面越多則耗熱量越大,越容易產生結露、長毛的現象。如果一個房間有三面外墻,其散熱面過多,能耗過大,對建筑節能極為不利。當一個房間有兩面外墻時,例如靠山墻拐角的房間,不宜在兩面外墻上均開設外窗,以避免增強冷空氣的滲透,增大采暖耗熱量。


    4.1.3 本條文是強制性條文。
    建筑物體形系數是指建筑物的外表面積和外表面積所包圍的體積之比。
    建筑物的平、立面不應出現過多的凹凸,體形系數的大小對建筑能耗的影響非常顯著。體形系數越小,單位建筑面積對應的外表面積越小,外圍護結構的傳熱損失越小。從降低建筑能耗的角度出發,應該將體形系數控制在一個較小的水平上。
    但是,體形系數不只是影響外圍護結構的傳熱損失,它還與建筑造型、平面布局、采光通風等緊密相關。體形系數過小,將制約建筑師的創造性,造成建筑造型呆板,平面布局困難,甚至損害建筑功能。因此,如何合理確定建筑形狀,必須考慮本地區氣候條件,冬、夏季太陽輻射溫度、風環境、圍護結構構造等各方面因素。應權衡利弊,兼顧不同類型的建筑造型,盡可能地減少房間的外圍護面積,使體形不要太復雜,凹凸面不要過多,以達到節能的目的。
    表4.1.3中的建筑層數分為四類,是根據目前大量新建居住建筑的種類來劃分的。如(1~3)層多為別墅、托幼、療養院,(4~8)層的多為大量建造的住宅,其中6層板式樓最常見,(9~13)層多為高層板樓,14層以上多為高層塔樓?紤]到這四類建筑本身固有的特點,即低層建筑的體形系數較大,高層建筑的體形系數較小,因此,在體形系數的限值上有所區別。這樣的分層方法與現行《民用建筑設計通則》GB 50352—2005有所不同。在《民用建筑設計通則》中,(1~3)為低層,(4~6)為多層,(7~9)為中高層,10層及10層以上為高層。之所以不同是由于兩者考慮如何分層的依據不同,節能標準主要考慮體形系數的變化,《民用建筑設計通則》則主要考慮建筑使用的要求和防火的要求,例如6層以上的建筑需要配置電梯,高層建筑的防火要求更嚴等。從使用的角度講,本標準的分層與《民用建筑設計通則》的分層不同并不會給設計人員帶來任何新增的麻煩。
    體形系數對建筑能耗影響較大,依據嚴寒地區的氣象條件,在0.3的基礎上每增加0.01,能耗約增加2.4%~2.8%;每減少0.01,能耗約減少2.3%~3%。嚴寒地區如果將體形系數放寬,為了控制建筑物耗熱量指標,圍護結構傳熱系數限值將會變得很小,使得圍護結構傳熱系數限值在現有的技術條件下實現有難度,同時投入的成本太大。本標準適當地將低層建筑的體形系數放大到0.50左右,將大量建造的6(4~8)層建筑的體形系數控制在0.30左右,有利于控制居住建筑的總體能耗。同時經測算,建筑設計也能夠做到。高層建筑的體形系數一般在0.23左右。為了給建筑師更大的設計靈活空間,將嚴寒地區體形系數限值控制在0.25(≥14層)。寒冷地區體形系數控制適當放寬。
    本條文是強制性條文,一般情況下對體形系數的要求是必須滿足的。一旦所設計的建筑超過規定的體形系數時,則要求提高建筑圍護結構的保溫性能,并按照本章第4.3節的規定進行圍護結構熱工性能的權衡判斷,審查建筑物的采暖能耗是否能控制在規定的范圍內。

    4.1.4 本條文是強制性條文。
    窗墻面積比既是影響建筑能耗的重要因素,也受建筑日照、采光、自然通風等滿足室內環境要求的制約。一般普通窗戶(包括陽臺的透明部分)的保溫性能比外墻差很多,而且窗的四周與墻相交之處也容易出現熱橋,窗越大,溫差傳熱量也越大。因此,從降低建筑能耗的角度出發,必須合理地限制窗墻面積比。
    不同朝向的開窗面積,對于上述因素的影響有較大差別。綜合利弊,本標準按照不同朝向,提出了窗墻面積比的指標。北向取值較小,主要是考慮居室設在北向時減小其采暖熱負荷的需要。東、西向的取值,主要考慮夏季防曬和冬季防冷風滲透的影響。在嚴寒和寒冷地區,當外窗K值降低到一定程度時,冬季可以獲得從南向外窗進入的太陽輻射熱,有利于節能,因此南向窗墻面積比較大。由于目前住宅客廳的窗有越開越大的趨勢,為減少窗的耗熱量,保證節能效果,應降低窗的傳熱系數,目前的窗框和玻璃技術也能夠實現。因此,將南向窗墻面積比嚴寒地區放大至0.45,寒冷地區放大至0.5。
    在嚴寒地區,南偏東30°~南偏西30°為最佳朝向,因此建筑各朝向偏差在30°以內時,按相應朝向處理;超過30°時,按不利朝向處理。比如:南偏東20°時,則認為是南向;南偏東30°時,則認為是東向。
    本標準中的窗墻面積比按開間計算。之所以這樣做主要有兩個理由:一是窗的傳熱損失總是比較大的,需要嚴格控制;二是建筑節能施工圖審查比較方便,只需要審查最可能超標的開間即可。
    本條文是強制性條文,一般情況下對窗墻面積比的要求是必須滿足的。一旦所設計的建筑超過規定的窗墻面積比時,則要求提高建筑圍護結構的保溫隔熱性能(如選擇保溫性能好的窗框和玻璃,以降低窗的傳熱系數,加厚外墻的保溫層厚度以降低外墻的傳熱系數等),并按照本章第4.3節的規定進行圍護結構熱工性能的權衡判斷,審查建筑物耗熱量指標是否能控制在規定的范圍內。
    一般而言,窗戶越大可開啟的窗縫越長,窗縫通常都是容易熱散失的部位,而且窗戶的使用時間越長,縫隙的滲漏也越厲害。再者,夏天透過玻璃進入室內的太陽輻射熱是造成房間過熱的一個重要原因。這兩個因素在本章第4.3節規定的圍護結構熱工性能的權衡判斷中都不能反映。因此,即使是采用權衡判斷,窗墻面積比也應該有所限制。從節能和室內環境舒適的雙重角度考慮,居住建筑都不應該過分地追求所謂的通透。


    4.1.5 嚴寒和寒冷地區冬季室內外溫差大,樓梯間、外走廊如果敞開肯定會增強樓梯間、外走廊隔墻和戶門的散熱,造成不必要的能耗,因此需要封閉。
    從理論上講,如果樓梯間的外表面(包括墻、窗、門)的保溫性能和密閉性能與居室的外表面一樣好,那么樓梯間不需要采暖,這是最節能的。
    但是,嚴寒地區(A)區冬季氣候異常寒冷,該地區的居住建筑樓梯間習慣上是設置采暖的。嚴寒地區(B)區冬季氣候也非常寒冷,該地區的有些城市的居住建筑樓梯間習慣上設置采暖。有些城市的居住建筑樓梯間習慣上不設置采暖。本標準尊重各地的習慣。設置采暖的樓梯間采暖設計溫度應該低一些,樓梯間的外墻和外窗的保溫性能對保持樓梯間的溫度和降低樓梯間采暖能耗很重要,考慮到設計和施工上的方便,一般就按居室的外墻和外窗同樣處理。
    4.2 圍護結構熱工設計

    4.2.1 采用采暖度日數(HDD18)作為我國嚴寒和寒冷地區氣候分區指標的理由已經在第3.0.1條的條文說明中陳述,空調度日數(CDD26)只是作為寒冷地區細分子區的輔助指標。附錄A中一共列出了211個城市,尚不夠全,各地在編制地方標準中,可以依據當地的氣象數據,用本標準規定的方法計算統計出當地一些城市的采暖度日數和空調度日數,并根據這些度日數確定這些城市的氣候分區區屬。


    4.2.2 本條文是強制性條文。
    建筑圍護結構熱工性能直接影響居住建筑采暖和空調的負荷與能耗,必須予以嚴格控制。由于我國幅員遼闊,各地氣候差異很大。為了使建筑物適應各地不同的氣候條件,滿足節能要求,應根據建筑物所處的建筑氣候分區,確定建筑圍護結構合理的熱工性能參數。本標準按照5個子氣候區,分別提出了建筑圍護結構的傳熱系數限值以及外窗玻理遮陽系數的限值。
    確定建筑圍護結構傳熱系數的限值時不僅應考慮節能率,而且也從工程實際的角度考慮了可行性、合理性。
    嚴寒地區和寒冷地區的圍護結構傳熱系數限值,是通過對氣候子區的能耗分析和考慮現階段技術成熟程度而確定的。根據各個氣候區節能的難易程度,確定了不同的傳熱系數限值。我國嚴寒地區,在第二步節能時圍護結構保溫層厚度已經達到(6~10)cm厚,再單純靠通過加厚保溫層厚度,獲得的節能收益已經很小。因此需通過提高采暖管網輸送熱效率和提高鍋爐運行效率來減輕對圍護結構的壓力。理論分析表明,達到同樣的節能效果,鍋爐效率每增加1%,則建筑物的耗熱量指標可降低要求1.5%左右,室外管網輸送熱效率每增加1%,則建筑物的耗熱量指標可降低要求1.0%左右,并且當鍋爐效率和室外管網輸送熱效率都提高時,總能耗的降低和鍋爐效率、室外管網輸送熱效率的提高呈線性關系?紤]到各地節能建筑的節能潛力和我國的圍護結構保溫技術的成熟程度,為避免各地采用統一的節能比例的做法,而采取同一氣候子區,采用相同的圍護結構限值的做法。對處于嚴寒和寒冷氣候區的50個城市的多層建筑的建筑物耗熱量指標的分析結果表明,采用的管網輸送熱效率為92%,鍋爐平均運行效率為70%時,平均節能率約為65%左右。此時,最冷的海拉爾的節能率為58%,伊春的節能率為61%。這對于經濟不發達且到目前建筑節能剛剛起步的這些地區來講,該指標是合適的。
    為解決以往節能標準中高層和中高層居住建筑容易達到節能標準要求,而低層居住建筑難于達到節能標準要求的狀況,分析中將建筑物分別按照≤3層建筑、(4~8)層的建筑、(9~13)層的建筑和≥14層建筑進行建筑物耗熱量指標計算,分析中所采用的典型建筑條件見表1及表2。由于本標準室內計算溫度與原標準JGJ 26—95有所不同,在本標準分析中,已經將原標準規定的1980~1981年通用建筑的耗熱量指標按照下式進行了折算。

     


    嚴寒和寒冷地區冬季室內外溫差大,采暖期長,提高圍護結構的保溫性能對降低采暖能耗作用明顯。
    各個朝向窗墻面積比是指不同朝向外墻面上的窗、陽臺門的透明部分的總面積與所在朝向外墻面的總面積(包括該朝向上的窗、陽臺門的透明部分的總面積)之比。
    窗墻面積比的確定要綜合考慮多方面的因素,其中最主要的是不同地區冬、夏季日照情況(日照時間長短、太陽總輻射強度、陽光入射角大小),季風影響、室外空氣溫度、室內采光設計標準以及外窗開窗面積與建筑能耗等因素。一般普通窗戶(包括陽臺門的透明部分)的保溫隔熱性能比外墻差很多,而且窗和墻連接的周邊又是保溫的薄弱環節,窗墻面積比越大,采暖和空調能耗也越大。因此,從降低建筑能耗的角度出發,必須限制窗墻面積比。本條文規定的圍護結構傳熱系數和遮陽系數限值表中,窗墻面積比越大,對窗的熱工性能要求越高。
    窗(包括陽臺門的透明部分)對建筑能耗高低的影響主要有兩個方面:一是窗的傳熱系數影響冬季采暖、夏季空調時的室內外溫差傳熱;另外就是窗受太陽輻射影響而造成室內得熱。冬季,通過窗戶進入室內的太陽輻射有利于建筑節能,因此,減小窗的傳熱系數抑制溫差傳熱是降低窗熱損失的主要途徑之一;而夏季,通過窗口進入室內的太陽輻射熱成為空調降溫的負荷,因此,減少進入室內的太陽輻射熱以及減少窗或透明幕墻的溫差傳熱都是降低空調能耗的途徑。
    在嚴寒和寒冷地區,采暖期室內外溫差傳熱的熱量損失占主要地位。因此,對窗的傳熱系數的要求較高。
    本標準對窗的傳熱系數要求與窗墻面積比的大小聯系在一起,由于窗墻面積比是按開間計算的,一棟建筑肯定會出現若干個窗墻面積比,因此就會出現一棟建筑要求使用多種不同傳熱系數窗的情況。這種情況的出現在實際工程中處理起來并沒有大的困難。為簡單起見可以按最嚴的要求選用窗戶產品,當然也可以按不同要求選用不同的窗產品。事實上,同樣的玻璃,同樣的框型材,由于窗框比的不同,整窗的傳熱系數本身就是不同的。另外,現在的玻璃選擇也非常多,外觀完全相同的窗,由于玻璃的不同,傳熱系數差別也可以很大。
    與土壤接觸的地面的內表面,由于受二維、三維傳熱的影響,冬季時比較容出現溫度較低的情況,一方面造成大量的熱量損失,另一方面也不利于底層居民的健康,甚至發生地面結露現象,尤其是靠近外墻的周邊地面更是如此。因此要特別注意這一部分圍護結構的保溫、防潮。
    在嚴寒地區周邊地面一定要增設保溫材料層,在寒冷地區周邊地面也應該增設保溫材料層。
    地下室雖然不作為正常的居住空間,但也常會有人的活動,也需要維持一定的溫度。另外增強地下室的墻體保溫,也有利于減小地面房間和地下室之間的傳熱,特別是提高一層地面與墻角交接部位的表面溫度,避免墻角結露。因此本條文也規定了地下室與土壤接觸的墻體要設置保溫層。
    本標準中表4.2.2—1~表4.2.2—5中周邊地面和地下室墻面的保溫層熱阻要求,大致相當于(2~6)cm厚的擠壓聚苯板的熱阻。擠壓聚苯板不吸水,抗壓強度高,用在地下比較適宜。


    4.2.4 居住建筑的南向房間大都是起居室、主臥室,常常開設比較大的窗戶,夏季通過窗戶進入室內的太陽輻射熱構成了空調負荷的主要部分,在南窗的上部設置水平外遮陽,夏季可減少太陽輻射熱進入室內,冬季由于太陽高度角比較小,對進入室內的太陽輻射影響不大,有條件最好在南窗設置卷簾式或百葉窗式的外遮陽。
    東西窗也需要遮陽,但由于當太陽東升西落時其高度角比較低,設置在窗口上沿的水平遮陽基本不起遮擋作用,宜設置展開或關閉后可以全部遮蔽窗戶的活動式外遮陽。
    冬夏兩季通過窗戶進入室內的太陽輻射對降低建筑能耗和保證室內環境的舒適性所起的作用是截然相反的;顒邮酵庹陉柸菀准骖櫧ㄖ膬杉緦﹃柟獾牟煌枨,所以設置活動式的外遮陽更加合理。窗外側的卷簾、百葉窗等就屬于“展開或關閉后可以全部遮蔽窗戶的活動式外遮陽”,雖然造價比一般固定外遮陽(如窗口上部的外挑板)高,但遮陽效果好,且能兼顧冬夏,應當鼓勵使用。


    4. 2. 5 從節能的角度出發,居住建筑不應設置凸窗,但節能并不是居住建筑設計所要考慮的唯一因素,因此本條文提“不宜設置凸窗”。設置凸窗時,凸窗的保溫性能必須予以保證,否則不僅造成能源浪費,而且容易出現結露、淌水、長霉等問題,影響房間的正常使用。
    嚴寒地區冬季室內外溫差大,凸窗更容易發生結露現象,寒冷地區北向的房間冬季凸窗也容易發生結露現象,因此本條文提“不應設置凸窗”。


    4. 2. 6 本條文是強制性條文
    為了保證建筑節能,要求外窗具有良好的氣密性能,以避免冬季室外空氣過多的向室內滲漏!督ㄖ忾T窗氣密、水密、抗風壓性能分級及檢測方法》GB/T 7106—2008中規定在10Pa壓差下,每小時每米縫隙的空氣滲透量q1和每小時每平方米面積的空氣滲透量q2作為外門窗的氣密性分級指標,6級對應的性能指標是:0.5m3/(m·h)<q1≤1.5m3/(m·h),1.5m3/(m2·h)<q2≤4.5m3/(m2·h),4級對應的性能指標是:2.0m3/(m2·h)<q1≤2.5m3/(m2·h),6.0m3/(m2·h)<q2≤7.5m3/(m2·h)。


    4.2.7 由于氣候寒冷的原因,在北方地區大部分陽臺都是封閉式的。封閉式陽臺和直接聯通的房間之間理應有隔墻和門、窗。有些開發商為了增大房間的面積吸引購買者,常常省去了陽臺和房間之間的隔斷,這種做法不可取。一方而容易造成過大的采暖能耗,另一方面如若處理不當,房間可能達不到設計溫度,陽臺的頂板、窗臺下部的欄板還可能結露。因此,本條文第1款規定,陽臺和房間之間的隔墻不應省去。本條文第2款則規定,如果省去了陽臺和房間之間的隔墻,則陽臺的外表面就必須當作房間的外圍護結構來對待。
    北方地區,也常常有些封閉式陽臺作為冬天的儲物空間,本條文的第3款就是針對這種情況提出的要求。
    朝南的封閉式陽臺,冬季常常像一個陽光間,本條文的第4款就是針對這種情況提出的要求。在陽臺的外表面保溫,白天有陽光時,即使打開隔墻上的門窗,房間也不會多散失熱量。晚間關上隔墻上的門窗,陽臺上也不會發生結露。陽臺外表面的窗墻面積比放寬到0.60,相當于考慮3m層高、1.8m窗高的情況。


    4.2.8 隨著外窗(門)本身保溫性能的不斷提高,窗(門)框與墻體之間的縫隙成了保溫的一個薄弱環節,如果為圖省事,在安裝過程中就采用水泥砂漿填縫,這道縫隙很容易形成熱橋,不僅大大抵消了窗(門)的良好保溫性能、而且容易引起室內側窗(門)周邊結露,在嚴寒地區尤其要注意。


    4.2.9 通常窗、門都安裝在墻上洞口的中間位置,這樣墻上洞口的側面就被分成了室內和室外兩部分,室外部分的側墻面應進行保溫處理。否則洞口側面很容易形成熱橋,不僅大大抵消門窗和外墻的良好保溫性能,而且容易引起周邊結露,在嚴寒地區尤其要注意。


    4.2.10 居住建筑室內表面發生結露會給室內環境帶來負面影響,給居住者的生活帶來不便。如果長時間的結露則還會滋生霉菌,對居住者的健康造成有害的影響,是不允許的。
    室內表面出現結露最直接的原因是表面溫度低于室內空氣的露點溫度。
    一般說來,居住建筑外圍護結構的內表面大面積結露的可能性不大,結露大都出現在金屬窗框、窗玻璃表面、墻角、墻面、屋面上可能出現熱橋的位置附近。本條文規定在居住建筑節能設計過程中,應注意外墻與屋面可能出現熱橋的部位的特殊保溫措施,核算在設計條件下可能結露部位的內表面溫度是否高于露點溫度,防止在室內溫、濕度設計條件下產生結露現象。
    外墻的熱橋主要出現在梁、柱、窗口周邊、樓板和外墻的連接等處,屋頂的熱橋主要出現在檐口、女兒墻和屋頂的連接等處,設計時要注意這些細節。
    另一方面,熱橋是出現高密度熱流的部位,加強熱橋部位的保溫,可以減小采暖負荷。
    值得指出的是,要徹底杜絕內表面的結露現象有時也是非常困難的。例如由于某種特殊的原因,房間內的相對濕度非常高,在這種情況下就很容易結露。本條文規定的是在“室內空氣設計溫、濕度條件下”不應出現結露。“室內空氣溫、濕度設計條件下”就是一般的正常情況,不包括室內特別潮濕的情況。


    4.2.11 變形縫是保溫的薄弱環節,加強對變形縫部位的保溫處理,避免變形縫兩側墻出現結露問題,也減少通過變形縫的熱損失。
    變形縫的保溫處理方式多種多樣。例如在寒冷地區的某些城市,采取沿著變形縫填充一定深度的保溫材料的措施,使變形縫形成一個與外部空氣隔絕的密閉空腔。在嚴寒地區的某些城市,除了沿著變形縫填充一定深度的保溫材料外,還采取將縫兩側的墻做內保溫的措施,顯然,后一種做法保溫性能更好。


    4.2.12 地下室或半地下室的外墻,雖然外側有土壤的保護,不直接接觸室外空氣,但土壤不能完全代替保溫層的作用,即使地下室或半地下室少有人活動,墻體也應采取良好的保溫措施,使冬季地下室的溫度不至于過低,同時也減少通過地下室頂板的傳熱。
    在嚴寒和寒冷地區,即使沒有地下室,如果能將外墻外側的保溫延伸到地坪以下,也會有利于減少周邊地面以及地面以上幾十厘米高的周邊外墻(特別是墻角)熱損失,提高內表面溫度,避免結露。

     

    4.3 圍護結構熱工性能的權衡判斷

    4.3.1 第4.1.3條和第4.1.4條對嚴寒和寒冷地區各子氣候區的建筑的體形系數和窗墻面積比提出了明確的限值要求,第4.2.2條對建筑圍護結構提出了明確的熱工性能要求,如果這些要求全部得到滿足,則可認定設計的建筑滿足本標準的節能設計要求。但是,隨著住宅的商品化,開發商和建筑師越來越關注居住建筑的個性化,有時會出現所設計建筑不能全部滿足第4.1.3條、第4.1.4條和第4.2.2條要求的情況。在這種情況下,不能簡單地判定該建筑不滿足本標準的節能設計要求。因為第4.2.2條是對每一個部分分別提出熱工性能要求,而實際上對建筑物采暖負荷的影響是所有建筑圍護結構熱工性能的綜合結果。某一部分的熱工性能差一些可以通過提高另一部分的熱工性能彌補回來。例如某建筑的體形系數超過了第4.1.3條提出的限值,通過提高該建筑墻體和外窗的保溫性能,完全有可能使傳熱損失仍舊得到很好的控制。為了尊重建筑師的創造性工作,同時又使所設計的建筑能夠符合節能設計標準的要求,故引入建筑圍護結構總體熱工性能是否達到要求的權衡判斷法。權衡判斷法不拘泥于建筑圍護結構各局部的熱工性能,而是著眼于總體熱工性能是否滿足節能標準的要求。
    嚴寒和寒冷地區夏季空調降溫的需求相對很小,因此建筑圍護結構的總體熱工性能權衡判斷以建筑物耗熱量指標為判據。


    4.3.2 附求A中表A.0.1—2的嚴寒和寒冷地區各城市的建筑物耗熱量指標限值,是根據低層、多層、高層一些比較典型的建筑計算出來的,這些建筑的體形系數滿足表4.1.3的要求,窗墻面積比滿足表4.1.4的要求,圍護結構熱工性能參數滿足第4.2.2條對應表中提出的要求,因此作為建筑圍護結構的總體熱工性能權衡判斷的基準。


    4.3.3 建筑物耗熱量指標相當于一個“功率”,即為維持室內溫度,單位建筑面積在單位時間內所需消耗的熱量,將其乘上采暖的時間,就得到單位建筑面積需要供熱系統提供的熱量。嚴寒和寒冷地區的建筑物耗熱量指標采用穩態傳熱的方法來計算。


    4.3.4 在設計階段,要控制建筑物耗熱量指標,最主要的就是控制折合到單位建筑面積上單位時間內通過建筑圍護結構的傳熱量。


    4.3.5 外墻傳熱系數的修正系數主要是考慮太陽輻射對外墻傳熱的影響。
    外墻設置了保溫層之后,其主斷面上的保溫性能一般都很好,通過主斷面流到室外的熱量比較小,與此同時通過梁、柱、窗口周邊的熱橋流到室外的熱量在總熱量中的比例越來越大,因此一定要用外墻平均傳熱系數來計算通過墻的傳熱量。由于外墻上可能出現的熱橋情況非常復雜,沿用以前標準的面積加權法不能準確地計算,因此在附錄B中引入了一種基于二維傳熱的計算方法,這與現行ISO標準是一致的。
    附錄B中引入的基于二維傳熱的計算方法比以前標準規定的面積加權計算方法復雜得多,但這是為了提高居住建筑的節能設計水平不得不付出的一個代價。
    對于嚴寒和寒冷地區居住建筑大量使用的外保溫墻體,如果窗口等節點處理得比較合理,其熱橋的影響可以控制在一個相對較小的范圍。為了簡化計算方便設計,針對外保溫墻體附錄B中也規定了修正系數,墻體的平均傳熱系數可以用主斷面傳熱系數乘以修正系數來計算,避免復雜的線傳熱系數計算。
    遇到樓梯間時,計算樓梯間的外墻傳熱,不再計算房間與樓梯間的隔墻傳熱。計算樓梯間外墻傳熱,從理論上講室內溫度應取采暖設計溫度(采暖樓梯間)或樓梯間自然熱平衡溫度(非采暖樓梯間),比較復雜。為簡化計算起見,統一規定為直接取12℃。封閉外走廊也按此處理。


    4.3.6 屋頂傳熱系數的修正系數主要是考慮太陽輻射對屋頂傳熱的影響。
    與外墻相比,屋頂上出現熱橋的可能性要小得多。因此,計算中屋頂的傳熱系數就采用屋頂主斷面的傳熱系數。如果屋頂確實存在大量明顯的熱橋,應該用屋頂的平均傳熱系數代替屋頂的傳熱系數參與計算。附錄B中的計算方法同樣可以用于計算屋頂的平均傳熱系數。


    4.3.7 由于土壤的巨大蓄熱作用,地面的傳熱是一個很復雜的非穩態傳熱過程,而且具有很強的二維或三維(墻角部分)特性。式(4.3.7)中的地面傳熱系數實際上是一個當量傳熱系數,無法簡單地通過地面的材料層構造計算確定,只能通過非穩態二維或三維傳熱計算程序確定。式(4.3.7)中的溫差項(tn-tε)也是為了計算方便取的,并沒有很強的物理意義。
    在本標準中,地面當量傳熱系數是按如下方式計算確定的:按地面實際構造建立一個二維的計算模型,然后由一個二維非穩態程序計算若干年,直到地下溫度分布呈現出以年為周期的變化,然后統計整個采暖期的地面傳熱量,這個傳熱量除以采暖期時間、地面面積和采暖期計算溫差就得出地面當量傳熱系數。
    附錄C給出了幾種常見地面構造的當量傳熱系數供設計人員選用。
    對于樓層數大于3層的住宅,地面傳熱只占與整個外圍護結構傳熱的一小部分,計算可以不求那么準確。如果實際的地面構造在附錄C中沒有給出,可以選用附錄C中某一個相接近構造的當量傳熱系數。
    低層建筑地面傳熱占整個外圍護結構傳熱的比重大一些,應計算準確。


    4.3.8 外窗、外門的傳熱分成兩部分來計算,前一部分是室內外溫差引起的傳熱,后一部分是透過外窗、外門的透明部分進入室內的太陽輻射得熱。
    式(4.3.8)與以前標準的引進太陽輻射修正系數計算外門、窗的傳熱有很大的不同,比以前的計算要復雜很多。之所以引入復雜的計算,是因為這些年來玻璃工業取得了長足的發展,玻璃的種類非常多。透過玻璃的太陽輻射得熱不一定與玻璃的傳熱系數密切相關,因此用傳熱系數乘以一個系數修正太陽輻射得熱的影響誤差比較大。引入分開計算室內外溫差傳熱和透明部分的太陽輻射得熱這種復雜的方法也是為了提高居住建筑的節能設計水平不得不付出的一個代價。
    太陽輻射具有很強的晝夜和陰晴特性,晴天的白天透過南向窗戶的太陽輻射的熱量很大,陰天的白天這部分熱量又很小,夜間則完全沒有這部分熱量。穩態計算是一種晝夜平均、陰晴平均的計算。當窗的傳熱系數比較小時,穩態計算就容易地得出南向窗是凈得熱構件的結論,就是說南向窗越大對節能越有利。但仔細分析,這個結論站不住腳。當晴天的白天透過南向窗戶的太陽輻射的熱量很大時,直接的結果是造成室溫超過設計溫度(采暖系統沒有那么靈敏,迅速減少暖氣片的熱水流量),熱量“浪費”了,并不能蓄存下來補充陰天和夜晚的采暖需求。正是基于這個原因,在計算式(4.3.8—2)中引入了一個綜合考慮陰晴以及玻璃污垢的折減系數。
    對于標準尺寸(1500mm×1500mm左右)的PVC塑鋁窗或木窗,窗框比可取0.30,太陽輻射修正系數Cmci=0.87×0.7×0.7×玻璃的遮陽系數×外遮陽系數=0.43×玻璃的遮陽系數×外遮陽系數。
    對于標準尺寸(1500mm×1500mm左右)的無外遮陽的鋁合金窗,窗框比可取0.20,太陽輻射修正系數Cmci=0.87×0.7×0.8×玻璃的遮陽系數×外遮陽系數=0.49×玻璃的遮陽系數×外遮陽系數。
    3mm普通玻璃的遮陽系數為1.00,6mm普通玻璃的遮陽系數為0.93,3+6A+3普通中空玻璃的遮陽系數為0.90,6+6A+6普通中空玻璃的遮陽系數為0.83,各種鍍膜玻璃的遮陽系數可從產品說明書上獲取。
    外遮陽的遮陽系數按附錄D確定。
    無透明部分的外門太陽輻射修正系數Cmci取值0。
    凸窗的上下、左右邊窗或邊板的傳熱量也在此處計算,為簡便起見,可以忽略太陽輻射的影響,即對邊窗忽略太陽透射得熱,對邊板不再考慮太陽輻射的修正,僅計算溫差傳熱。


    4.3.9 通過非采暖封閉陽臺的傳熱分成兩部分來計算,前一部分是室內外溫差引起的傳熱,后一部分是透過兩層外窗(門)的透明部分進入室內的太陽輻射得熱。
    溫差傳熱部分的計算引入了一個溫差修正系數,這是因為非采暖封閉陽臺實際上起到了室內外溫差緩沖的作用。
    太陽輻射得熱要考慮兩層窗的衰減,其中內側窗(即分隔封閉陽臺和室內的那層窗或玻璃門)的衰減還必須考慮封閉陽臺頂板的作用。封閉陽臺頂板可以看作水平遮陽板,其遮陽作用可以依據附錄D計算。


    4.3.10 式(4.3.10)計算室內外空氣交換引起的熱損失?諝饷芏瓤梢园凑障率接嬎悖

     

                                                                            5 采暖、通風和空氣調節節能設計

    5.1 一般規定

    5.1.1 本條文是強制性條文。
    根據《采暖通風與空氣調節設計規范》GB 50019—2003第6.2.1條(強制性條文):“除方案設計或初步設計階段可使用冷負荷指標進行必要的估算之外,應對空氣調節區進行逐項逐時的冷負荷計算”;和《公共建筑節能設計標準》GB 50189—2005第5.1.1條(強制性條文):“施工圖設計階段,必須進行熱負荷和逐項逐時的冷負荷計算。”
    在實際工程中,采暖或空調系統有時是按照“分區域”來設置的,在一個采暖或空調區域中可能存在多個房間,如果按照區域來計算,對于每個房間的熱負荷或冷負荷仍然沒有明確的數據。為了防止設計人員對“區域”的誤解。這里強調的是對每一個房間進行計算而不是按照采暖或空調區域來計算。


    5.1.2 嚴寒和寒冷地區的居住建筑,采暖設施是生活必須設施。寒冷(B)區的居住建筑夏天還需要空調降溫,最常見的就是設置分體式房間空調器,因此設計時宜設置或預留設置空氣調節設施的位置和條件。在我國西北地區,夏季干熱,適合應用蒸發冷卻降溫方式,當然,條文中提及的空調設置和設施也包含這種方式。


    5.1.3 隨著經濟發展,人民生活水平的不斷提高,對空調、采暖的需求逐年上升,對于居住建筑設計時選擇集中空調、采暖系統方式,還是分戶空調、采暖方式,應根據當地能源、環保等因素,通過技術經濟分析來確定。同時,還要考慮用戶對設備及運行費用的承擔能力。


    5.1.4 居住建筑的供熱采暖能耗占我國建筑能耗的主要部分,熱源形式的選擇會受到能源、環境、工程狀況、使用時間及要求等多種因素影響和制約,為此必須客觀全面地對熱源方案進行分析比較后合理確定。有條件時,應積極利用太陽能、地熱能等可再生能源。


    5.1.5 居住建筑采用連續采暖能夠提供一個較好的供熱品質。同時,在采用了相關的控制措施(如散熱器恒溫閥、熱力入口控制、供熱量控制裝置如氣候補償控制等)的條件下,連續采暖可以使得供熱系統的熱源參數、熱媒流量等實現按需供應和分配,不需要采用間歇式供暖的熱負荷附加,并可降低熱源的裝機容量,提高了熱源效率,減少了能源的浪費。
    對于居住區內的公共建筑,如果允許較長時間的間歇使用,在保證房間防凍的情況下,采用間歇采暖對于整個采暖季來說相當于降低了房間的平均采暖溫度,有利于節能。但宜根據使用要求進行具體的分析確定。將公共建筑的系統與居住建筑分開,可便于系統的調節、管理及收費。
    熱水采暖系統對于熱源設備具有良好的節能效益,在我國已經提倡了三十多年。因此,集中采暖系統,應優先發展和采用熱水作為熱媒,而不應以蒸汽等介質作為熱媒。


    5.1.6 本條文是強制性條文。
    根據《住宅建筑規范》GB 50368—2005第8.3.5條(強制性條文):“除電力充足和供電政策支持外,嚴寒地區和寒冷地區的居住建筑內不應采用直接電熱采暖。”
    建設節約型社會已成為全社會的責任和行動,用高品位的電能直接轉換為低品位的熱能進行采暖,熱效率低,是不合適的。同時,必須指出,“火電”并非清潔能源。在發電過程中,不僅對大氣環境造成嚴重污染;而且,還產生大量溫室氣體(C02),對保護地球、抑制全球氣候變暖非常不利。
    嚴寒、寒冷地區全年有(4~6)個月采暖期,時間長,采暖能耗占有較高比例。近些年來由于采暖用電所占比例逐年上升,致使一些省市冬季尖峰負荷也迅速增長,電網運行困難,出現冬季電力緊缺。盲目推廣沒有蓄熱配置的電鍋爐,直接電熱采暖,將進一步劣化電力負荷特性,影響民眾日常用電。因此,應嚴格限制應用直接電熱進行集中采暖的方式。
    當然,作為自行配置采暖設施的居住建筑來說,并不限制居住者選擇直接電熱方式自行進行分散形式的采暖。
    5.2 熱源、熱力站及熱力網

    5.2.1 建設部、國家發改委、財政部、人事部、民政部、勞動和社會保障部、國家稅務總局、國家環境保護總局頒布的《關于進一步推進城鎮供熱體制改革的意見》 (建城[2005]220號)中,在優化配置城鎮供熱資源方面提出“要堅持集中供熱為主,多種方式互為補充,鼓勵開發和利用地熱、太陽能等可再生能源及清潔能源供熱”的方針。集中采暖系統應采用熱水作為熱媒。當然,該條也包含當地沒有設計直接電熱采暖條件。


    5.2.2 目前有些地區的很多城市都已做了集中供熱規劃設計,但限于經濟條件,大部分規模較小,有不少小區暫時無網可入,只能先搞過渡性的鍋爐房,因此提出該條文。


    5.2.3 根據《民用建筑節能設計標準(采暖居住建筑部分)》JGJ 26—95中第5.1.2條:
    1 根據燃煤鍋爐單臺容量越大效率越高的特點,為了提高熱源效率,應盡量采用較大容量的鍋爐;
    2 考慮住宅采暖的安全性和可靠性,鍋爐的設置臺數應不少于2臺,因此對于規模較小的居住區(設計供熱負荷低于14MW),單臺鍋爐的容量可以適當降低。


    5.2.4 本條文是強制性條文。
    鍋爐運行效率是以長期監測和記錄的數據為基礎,統計時期內全部瞬時效率的平均值。本標準中規定的鍋爐運行效率是以整個采暖季作為統計時間的,它是反映各單位鍋爐運行管理水平的重要指標。它既和鍋爐及其輔機的狀況有關,也和運行制度等因素有關。在《民用建筑節能設計標準》JGJ 26—95中規定鍋爐運行效率為68%,實際上早在20世紀90年代我國有些單位鍋爐房的鍋爐運行效率就已經超過了73%。本標準在分析鍋爐設計效率時,將運行效率取為70%。近些年我國鍋爐設計制造水平有了很大的提高,鍋爐房的設備配置也發生了很大的變化,已經為運行單位的管理水平的提高提供了基本條件,只要選擇設計效率較高的鍋爐,合理組織鍋爐的運行,就可以使運行效率達到70%。本標準制定時,通過我國供暖負荷的變化規律及鍋爐的特性分析,提出了鍋爐設計效率達到70%時設計者所選用的鍋爐的最低設計效率,最后根據目前國內企業生產的鍋爐的設計效率確定表5.2.4的數據。


    5.2.5 本條公式根據《民用建筑節能設計標準》JGJ 26—95第5.2.6條。熱水管網熱媒輸送到各熱用戶的過程中需要減少下述損失:(1)管網向外散熱造成散熱損失;(2)管網上附件及設備漏水和用戶放水而導致的補水耗熱損失;(3)通過管網送到各熱用戶的熱量由于網路失調而導致的各處室溫不等造成的多余熱損失。管網的輸送效率是反映上述各個部分效率的綜合指標。提高管網的輸送效率,應從減少上述三方面損失入手。通過對多個供熱小區的分析表明,采用本標準給出的保溫層厚度,無論是地溝敷設還是直埋敷設,管網的保溫效率是可以達到99%以上的?紤]到施工等因素,分析中將管網的保溫效率取為98%。系統的補水,由兩部分組成,一部分是設備的正常漏水,另一部分為系統失水。如果供暖系統中的閥門、水泵盤根、補償器等,經常維修,且保證工作狀態良好的話,測試結果證明,正常補水量可以控制在循環水量的0.5%。通過對北方6個代表城市的分析表明,正常補水耗熱損失占輸送熱量的比例小于2%,各城市的供暖系統平衡效率達到95.3%~96%時,則管網的輸送效率可以達到93%?紤]各地技術及管理上的差異,所以在計算鍋爐房的總裝機容量時,將室外管網的輸送效率取為92%。


    5.2.6 目前的鍋爐產品和熱源裝置在控制方面已經有了較大的提高,對于低負荷的滿足性能得到了改善,因此在有條件時盡量采用較大容量的鍋爐有利于提高能效,同時,過多的鍋爐臺數會導致鍋爐房面積加大、控制相對復雜和投資增加等問題,因此宜對設置臺數進行一定的限制。
    當多臺鍋爐聯合運行時,為了提高單臺鍋爐的運行效率,其負荷率應有所限制,避免出現多臺鍋爐同時運行但負荷率都很低而導致效率較低的現象。因此,設計時應采取一定的控制措施,通過運行臺數和容量的組合,在提高單臺鍋爐負荷率的原則下,確定合理的運行臺數。
    鍋爐的經濟運行負荷區通常為70%~100%;允許運行負荷區則為60%~70%和100%~105%。因此,本條根據習慣,規定單臺鍋爐的最低負荷為60%。對于燃煤鍋爐來說,不論是多臺鍋爐聯合運行還是只有單臺鍋爐運行,其負荷都不應低于額定負荷的60%。對于燃氣鍋爐,由于燃燒調節反應迅速,一般可以適當放寬。


    5.2.7 燃氣鍋爐的效率與容量的關系不太大。關鍵是鍋爐的配置、自動調節負荷的能力等。有時,性能好的小容量鍋爐會比性能差的大容量鍋爐效率更高。燃氣鍋爐房供熱規模不宜太大,是為了在保持鍋爐效率不降低的情況下,減少供熱用戶,縮短供熱半徑,有利于室外供熱管道的水力平衡,減少由于水力失調形成的無效熱損失,同時降低管道散熱損失和水泵的輸送能耗。
    鍋爐的臺數不宜過多,只要具備較好滿足整個冬季的變負荷調節能力即可。由于燃氣鍋爐在負荷率30%以上時,鍋爐效率可接近額定效率,負荷調節能力較強,不需要采用很多臺數來滿足調節要求。鍋爐臺數過多,必然造成占用建筑面積過多,一次投資增大等問題。
    首先,模塊式組合鍋爐燃燒器的調節方式均采用一段式啟?刂,冬季變負荷調節只能依靠臺數進行,為了盡量符合負荷變化曲線應采用合適的臺數。臺數過少易偏離負荷曲線,調節性能不好,8臺模塊式鍋爐已可滿足調節的需要。其次,模塊式鍋爐的燃燒器一般采用大氣式燃燒,燃燒效率較低,比非模塊式燃氣鍋爐效率低不少,對節能和環保均不利。另外,以樓棟為單位來設置模塊式鍋爐房時,因為沒有室外供熱管道,彌補了燃燒效率低的不足,從總體上提高了供熱效率。反之則兩種不利條件同時存在,對節能環保非常不利。因此模塊式組合鍋爐只適合小面積供熱,供熱面積很大時不應采用模塊式組合鍋護,應采用其他高效鍋爐。


    5.2.8 低溫供熱時,如地面輻射采暖系統,回水溫度低,熱回收效率較高,技術經濟很合理。散熱器采暖系統回水溫度雖然比地面輻射采暖系統高,但仍有熱回收價值。
    冷凝式鍋爐價格高,對一次投資影響較大,但因熱回收效果好,鍋爐效率很高,有條件時應選用。


    5.2.9 本條文是強制性條文。
    2005年12月6日由建設部、發改委、財政部、人事部、民政部、勞動和社會保障部、國家稅務總局、國家環境保護總局八部委發文《關于進一步推進城鎮供熱體制改革的意見》(建城[2005]220號),文件明確提出,“新建住宅和公共建筑必須安裝樓前熱計量表和散熱器恒溫控制閥,新建住宅同時還要具備分戶熱計量條件”。文件中樓前熱表可以理解為是與供熱單位進行熱費結算的依據,樓內住戶可以依據不同的方法(設備)進行室內參數(比如熱量、溫度)測量,然后,結合樓前熱表的測量值對全樓的用熱量進行住戶間分攤。
    行業標準《供熱計量技術規程》JGJ 173—2009中第3.0.1條(強制性條文):“集中供熱的新建建筑和既有建筑的節能改造必須安裝熱量計量裝置”;第3.0.2條(強制性條文):“集中供熱系統的熱量結算點必須安裝熱量表”。明確表明供熱企業和終端用戶間的熱量結算,應以熱量表作為結算依據。用于結算的熱量表應符合相關國家產品標準,且計量檢定證書應在檢定的有效期內。
    由于樓前熱表為該樓所用熱量的結算表,要求有較高的精度及可靠性,價格相應較高,可以按樓棟設置熱量表,即每棟樓作為一個計量單元。對于建筑用途相同,建設年代相近,建筑形式、平畫、構造等相同或相似,建筑物耗熱量指標相近,戶間熱費分攤方式一致的小區(組團),也可以若干棟建筑,統一安裝一個熱量表。
    有時,在管路走向設計時一棟樓會有2個以上入口,此時宜按2個以上熱表的讀數相加以代表整棟樓的耗熱量。
    對于既有居住建筑改造時,在不具備住戶熱費條件而只根據住戶的面積進行整棟樓耗熱量按戶分攤時,每棟樓應設置各自的熱量表。


    5.2.10 戶式燃氣采暖爐包括熱風爐和熱水爐,已經在一定范圍內應用于多層住宅和低層住宅采暖,在建筑圍護結構熱工性能較好(至少達到節能標準規定)和產品選用得當的條件下,也是一種可供選擇的采暖方式。本條根據實際使用過程中的得失,從節能角度提出了對戶式燃氣采暖爐選用的原則要求。
    對于戶式供暖爐,在采暖負荷計算中,應該包括戶間傳熱量,在此基礎上可以再適當留有余量。但是若設備容量選擇過大,會因為經常在部分負荷條件下運行而大幅度地降低熱效率,并影響采暖舒適度。
    另外,因燃氣采暖爐大部分時間在部分負荷運行,如果單純進行燃燒量調節而不相應改變燃燒空氣量,會由于過?諝庀禂翟龃笫篃嵝氏陆。因此宜采用具有自動同時調節燃氣量和燃燒空氣量功能的產品。
    為保證鍋爐運行安全,要求戶式供暖爐設置專用的進氣及排氣通道。
    在目前的一些實際工程中,有些采用每戶直接向大氣排放廢氣的方式,不利于對建筑周圍的環境保護;另外有一些建筑由于房間密閉,沒有考慮專有進風通道,可能會導致由于進風不良引起的燃燒效率低下的問題;還有一些將戶式燃氣爐的排氣直接排進廚房等的排風道中,不但存在一定的安全隱患,也直接影響到鍋爐的效率。因此本條文提出對此要設置專有的進、排風道。但對于采用平衡式燃燒的戶式鍋爐,由于其方式的特殊性,只能采用分散就地進排風的方式。


    5.2.11 根據《民用建筑節能設計標準(采暖居住建筑部分)》JGJ 26—95第5.2.1條。本條強調,在設計采暖供熱系統時,應詳細進行熱負荷的調查和計算,合理確定系統規模和供熱半徑,主要目的是避免出現“大馬拉小車”的現象。有些設計人員從安全考慮,片面加大設備容量和散熱器面積,使得每噸鍋爐的供熱面積僅在(5000~6000)m2左右,最低僅2000m2,造成投資浪費,鍋爐運行效率很低?紤]到集中供熱的要求和我國鍋爐的生產狀況,鍋爐房的單臺容量宜控制在(7.0~28.0)MW范圍內。系統規模較大時,建議采用間接連接,并將一次水設計供水溫度取為(115~130)℃,設計回水溫度取為(50~80)℃,主要是為了提高熱源的運行效率,減少輸配能耗,便于運行管理和控制。


    5.2.12 水泵采用變頻調速是目前比較成熟可靠的節能方式。
    1 從水泵變速調節的特點來看,水泵的額定容量越大,則總體效率越高,變頻調速的節能潛力越大。同時,隨著變頻調速的臺數增加,投資和控制的難度加大。因此,在水泵參數能夠滿足使用要求的前提下,宜盡量減少水泵的臺數。
    2 當系統較大時,如果水泵的臺數過少,有時可能出現選擇的單臺水泵容量過大甚至無法選擇的問題;同時,變頻水泵通常設有最低轉速限制,單臺設計容量過大后,由于低轉速運行時的效率降低使得有可能反而不利于節能。因此這時應通過合理的經濟技術分析后適當增加水泵的臺數。至于是采用全部變頻水泵,還是采用“變頻泵+定速泵”的設計和運行方案,則需要設計人員根據系統的具體情況,如設計參數、控制措施等,進行分析后合理確定。
    3 目前關于變頻調速水泵的控制方法很多,如供回水壓差控制、供水壓力控制、溫度控制(甚至供熱量控制)等,需要設計人根據工程的實際情況,采用合理、成熟、可靠的控制方案。其中最常見的是供回水壓差控制方案。


    5.2.13 本條文是強制性條文。
    供熱系統水力不平衡的現象現在依然很嚴重,而水力不平衡是造成供熱能耗浪費的主要原因之一,同時,水力平衡又是保證其他節能措施能夠可靠實施的前提,因此對系統節能而言,首先應該做到水力平衡,而且必須強制要求系統達到水力平衡。
    當熱網采用多級泵系統(由熱源循環泵和用戶泵組成)時,支路的比摩阻與干線比摩阻相同,有利于系統節能。當熱源(熱力站)循環水泵按照整個管網的損失選擇時,就應考慮環路的平衡問題。
    環路壓力損失差意味著環路的流量與設計流量有差異,也就是說,會導致各環路房間的室溫有差異!恫膳幼〗ㄖ澞軝z驗標準》JGJ 132—2009中第11.2.1條規定,熱力入口處的水力平衡度應達到0.9~1.2。該標準的條文說明指出:這是結合北京地區的實際情況,通過模擬計算,當實際水量在90%~120%時,室溫在17.6℃~18.7℃范圍內,可以滿足實際需要。但是,由于設計計算時,與計算各并聯環路水力平衡度相比,計算各并聯環路間壓力損失比較方便,并與教科書、手冊一致。所以,這里采取規定并聯環路壓力損失差值,要求應在15%之內。
    除規模較小的供熱系統經過計算可以滿足水力平衡外,一般室外供熱管線較長,計算不易達到水力平衡。對于通過計算不易達到環路壓力損失差要求的,為了避免水力不平衡,應設置靜態水力平衡閥,否則出現不平衡問題時將無法調節。而且,靜態平衡閥還可以起到測量儀表的作用。靜態水力平衡閥應在每個入口(包括系統中的公共建筑在內)均設置。


    5.2.14 靜態水力平衡閥是最基本的平衡元件,實踐證明,系統第一次調試平衡后,在設置了供熱量自動控制裝置進行質調節的情況下,室內散熱器恒溫閥的動作引起系統壓差的變化不會太大,因此,只在某些條件下需要設置自力式流量控制閥或自力式壓差控制閥。
    關于靜態水力平衡閥,流量控制閥,壓差控制閥,目前說法不一。例如:靜態水力平衡閥也有稱為“手動水力平衡閥”、“靜態平衡閥”;流量控制閥也有稱為“動態(自動)平衡閥”、“定流量閥”等。為了盡可能地規范名稱,并根據城鎮建設行業標準《自力式流量控制閥》CJ/T 179—2003中對“自力式流量控制閥”的定義:“工作時不依靠外部動力,在壓差控制范圍內,保持流量恒定的閥門”。因此,稱流量控制閥為“自力式流量控制閥”;盡管目前還沒有頒布壓差控制閥行業標準,同樣,稱壓差控制閥為“自力式壓差控制閥”。至于手動或靜態平衡閥,則統一稱為靜態水力平衡閥。


    5.2.15 每種閥門都有其特定的使用壓差范圍要求,設計時,閥兩端的壓差不能超過產品的規定。
    閥權度S的定義是:“調節閥全開時的壓力損失△Pmin與調節閥所在串聯支路的總壓力損失△P0的比值”。它與閥門的理想特性一起對閥門的實際工作特性起著決定性作用。當S=1時,△P0全部降落在調節閥上,調節閥的工作特性與理想特性是一致的;在實際應用場所中,隨著S值的減小,理想的直線特性趨向于快開特性,理想的等百分比特性趨向于直線特性。
    對于自動控制的閥門(無論是自力式還是其他執行機構驅動方式),由于運行過程中開度不斷在變化,為了保持閥門的調節特性,確保其調節品質,自動控制閥的閥權度宜在0.3~0.5之間。
    對于靜態水力平衡閥,在系統初調試完成后,閥門開度就已固定,運行過程中,其開度并不發生變化;因此,對閥權度沒有嚴格要求。
    對于以小區供熱為主的熱力站而言,由于管網作用距離較長,系統阻力較大,如果采用動態自力式控制閥串聯在總管上,由于閥權度的要求,需要該閥門的全開阻力較大,這樣會較大地增加水泵能耗,因為設計的重點是考慮建筑內末端設備的可調性,如果需要自動控制,我們可以將自動控制閥設置于每個熱力入口(建筑內的水阻力比整個管網小得多,這樣在保證同樣的閥權度情況下閥門的水流阻力可以大為降低),同樣可以達到基本相同的使用效果和控制品質。因此,本條第二款規定在熱力站出口總管上不宜串聯設置自動控制閥?紤]到出口可能為多個環路的情況,為了初調試,可以根據各環路的水力平衡情況合理設置靜態水力平衡閥。靜態水力平衡閥選型原則:靜態水力平衡閥是用于消除環路剩余壓頭、限定環路水流量用的,為了合理地選擇平衡閥的型號,在設計水系統時,一定仍要進行管網水力計算及環網平衡計算,選取平衡閥。對于舊系統改造時,由于資料不全并為方便施工安裝,可按管徑尺寸配用同樣口徑的平衡閥,直接以平衡閥取代原有的截止閥或閘閥。但需要作壓降校核計算,以避免原有管徑過于富余使流經平衡閥時產生的壓降過小,引起調試時由于壓降過小而造成儀表較大的誤差。校核步驟如下:按該平衡閥管轄的供熱面積估算出設計流量,按管徑求出設計流量時管內的流速v(m/s),由該型號平衡閥全開時的ζ值,按公式△P=ζ(v2·ρ/2) (Pa),求得壓降值△P(式中ρ=1000kg/m3),如果△P小于(2~3)kPa,可改選用小口徑型號平衡閥,重新計算v及△P,直到所選平衡閥在流經設計水量時的壓降△P≥(2~3)kPa時為止。
    盡管自力式恒流量控制閥具有在一定范圍內自動穩定環路流量的特點,但是其水流阻力也比較大,因此即使是針對定流量系統,對設計人員的要求也首先是通過管路和系統設計來實現各環路的水力平衡(即“設計平衡”);當由于管徑、流速等原因的確無法做到“設計平衡”時,才應考慮采用靜態水力平衡閥通過初調試來實現水力平衡的方式;只有當設計認為系統可能出現由于運行管理原因(例如水泵運行臺數的變化等)有可能導致的水量較大波動時,才宜采用閥權度要求較高、阻力較大的自力式恒流量控制閥。但是,對于變流量系統來說,除了某些需要特定定流量的場所(例如為了保護特定設備的正常運行或特殊要求)外,不應在系統中設置自力式流量控制閥。


    5.2.16 規定耗電輸熱比(EHR)的目的是為了防止采用過大的水泵以使得水泵的選擇在合理的范圍。
    本條文的基本思路來自《公共建筑節能設計標準》GB50189—2005第5.2.8條。但根據實際情況對相關的參數進行了一定的調整:
    1 目前的國產電機在效率上已經有了較大的提高,根據國家標準《中小型三項異步電動機能效限定值及節能評價值》GB18613—2002的規定,7.5kW以上的節能電機產品的效率都在89%以上。但是,考慮到供熱規模的大小對所配置水泵的容量(即由此引起的效率)會產生一定的影響,從目前的水泵和電機來看,當△t=20℃時,針對2000kW以下的熱負荷所配置的采暖循環水泵通常不超過7.5kW,因此水泵和電機的效率都會有所下降,因此將原條文中的固定計算系數0.0056改為一個與熱負荷有關的計算系數A表示(表5.2.16)。這樣一方面對于較大規模的供熱系統,本條文提高了對電機的效率要求;另一方面,對于較小規模的供熱系統,也更符合實際情況,便于操作和執行。
    2 考慮到采暖系統實行計量和分戶供熱后,水系統內增加了相應的一些閥件,其系統實際阻力比原來的規定會偏大,因此將原來的14改為20.4。
    3 原條文在不同的管道長度下選取的aΣL值不連續,在執行過程中容易產生的一些困難,也不完全符合編制的思路(管道較長時,允許EHR值加大)。因此,本條文將a值的選取或計算方式變成了一個連續線段,有利于條文的執行。按照條文規定的a∑L值計算結果比原條文的要求略為有所提高。
    4 由于采暖形式的多樣化,以規定某個供回水溫差來確定EHR值可能對某些采暖形式產生不利的影響。例如當采用地板輻射供暖時,通常的設計溫差為10℃,這時如果還采用20℃或25℃來計算EHR,顯然是不容易達到標準規定的。因此,本條文采用的是“相對法”,即同樣系統的評價標準一致,所以對溫差的選擇不作規定,而是“按照設計要求選取”。


    5.2.17 引自原《民用建筑節能設計標準(采暖居住建筑部分)》JGJ 26—95第5.3.1條。一、二次熱水管網的敷設方式,直接影響供熱系統的總投資及運行費用,應合理選取。對于庭院管網和二次網,管徑一般較小,采用直埋管敷設,投資較小,運行管理也比較方便。對于一次管網,可根據管徑大小經過經濟比較確定采用直埋或地溝敷設。


    5.2.18 管網輸送效率達到92%時,要求管道保溫效率應達到98%。根據《設備及管道絕熱設計導則》中規定的管道經濟保溫層厚度的計算方法,對玻璃棉管殼和聚氨酯保溫管分析表明,無論是直埋敷設還是地溝敷設,管道的保溫效率均能達到98%。嚴寒地區保溫材料厚度有較大的差別,寒冷地區保溫材料厚度差別不大。為此嚴寒地區每個氣候子區分別給出了最小保溫層厚度,而寒冷地區統一給出最小保溫層厚度。如果選用其他保溫材料或其導熱系數與附錄G中值差異較大時,可以按照式(5.2.18)對最小保溫層厚度進行修正。


    5.2.19 本條文是強制性條文。
    鍋爐房采用計算機自動監測與控制不僅可以提高系統的安全性,確保系統能夠正常運行;而且,還可以取得以下效果:
    1 全面監測并記錄各運行參數,降低運行人員工作量,提高管理水平。
    2 對燃燒過程和熱水循環過程能進行有效的控制調節,提高并使鍋爐在高效率下運行;大幅度地節省運行能耗,并減少大氣污染。
    3 能根據室外氣候條件和用戶需求變化及時改變供熱量,提高并保證供暖質量,降低供暖能耗和運行成本。
    因此,在鍋爐房設計時,除小型固定爐排的燃煤鍋爐外,應采用計算機自動監測與控制。
    條文中提出的五項要求,是確保安全、實現高效、節能與經濟運行的必要條件。它們的具體監控內容分別為:
    1 實時檢測:通過計算機自動檢測系統,全面、及時地了解鍋爐的運行狀況,如運行的溫度、壓力、流量等參數,避免憑經驗調節和調節滯后。全面了解鍋爐運行工況,是實施科學調控的基礎。
    2 自動控制:在運行過程中,隨室外氣候條件和用戶需求的變化,調節鍋爐房供熱量(如改變出水溫度,或改變循環水量,或改變供汽量)是必不可少的,手動調節無法保證精度。
    計算機自動監測與控制系統,可隨時測量室外的溫度和整個熱網的需求,按照預先設定的程序,通過調節投入燃料量(如爐排轉速)等手段實現鍋爐供熱量調節,滿足整個熱網的熱量需求,保證供暖質量。
    3 按需供熱:計算機自動監測與控制系統可通過軟件開發,配置鍋爐系統熱特性識別和工況優化分析程序,根據前幾天的運行參數、室外溫度,預測該時段的最佳工況,進而實現對系統的運行指導,達到節能的目的。
    4 安全保障:計算機自動監測與控制系統的故障分析軟件,可通過對鍋爐運行參數的分析,作出及時判斷,并采取相應的保護措施,以便及時搶修,防止事故進一步擴大,設備損壞嚴重,保證安全供熱。
    5 健全檔案:計算機自動監測與控制系統可以建立各種信息數據庫,能夠對運行過程中的各種信息數據進行分析,并根據需要打印各類運行記錄,儲存歷史數據,為量化管理提供了物質基礎。


    5.2.20 本條文是強制性條文。
    本條文對鍋爐房及熱力站的節能控制提出了明確的要求。設置供熱量控制裝置(比如氣候補償器)的主要目的是對供熱系統進行總體調節,使鍋爐運行參數在保持室內溫度的前提下,隨室外空氣溫度的變化隨時進行調整,始終保持鍋爐房的供熱量與建筑物的需熱量基本一致,實現按需供熱;達到最佳的運行效率和最穩定的供熱質量。
    設置供熱量控制裝置后,還可以通過在時間控制器上設定不同時間段的不同室溫,節省供熱量;合理地匹配供水流量和供水 溫度,節省水泵電耗,保證恒溫閥等調節設備正常工作;還能夠控制一次水回水溫度,防止回水溫度過低減少鍋爐壽命。
    由于不同企業生產的氣候補償器的功能和控制方法不完全相同,但必須具有能根據室外空氣溫度變化自動改變用戶側供(回)水溫度、對熱媒進行質調節的基本功能。
    氣候補償器正常工作的前提,是供熱系統已達到水力平衡要求,各房間散熱器均裝置了恒溫閥,否則,即使采用了供熱量控制裝置也很難保持均衡供熱。
    5.3 采暖系統

    5.3.1 引自《公共建筑節能設計標準》GB 50189—2005中第5.2.1條。


    5.3.2 要實現室溫調節和控制,必須在末端設備前設置調節和控制的裝置。這是室內環境的要求,也是“供熱體制改革”的必要措施,雙管系統可以設置室溫調控裝置。如果采用順流式垂直單管系統,必須設置跨越管,采用順流式水平單管系統時,散熱器采用低阻力兩通或三通調節閥,以便調控室溫。


    5.3.3 本條文是強制性條文。
    樓前熱量表是該棟樓與供熱(冷)單位進行用熱(冷)量結算的依據,而樓內住戶則進行按戶熱(冷)量分攤,所以,每戶應該有相應的裝置作為對整棟樓的耗熱(冷)量進行戶間分攤的依據。
    由于嚴寒地區和寒冷地區的“供熱體制改革”已經開展,近年來已開發應用了一些戶間采暖“熱量分攤”的方法,并且有較大規模的應用。下面對目前在國內已經有一定規模應用的采暖系統“熱量分攤”方法的原理和應用時需要注意的事項加以介紹,供選用時參考。
    1 散熱器熱分配計方法
    該方法是利用散熱器熱量分配計所測量的每組散熱器的散熱量比例關系,來對建筑的總供熱量進行分攤,散熱器熱量分配計分為蒸發式熱量分配計與電子式熱量分配計兩種基本類型。蒸發式熱量分配計初投資較低,但需要入戶讀表。電子式熱量分配計初投資相對較高,但該表具有入戶讀表與遙控讀表兩種方式可供選擇。熱分配計方法需要在建筑物熱力入口設置樓棟熱量表,在每臺散熱器的散熱面上安裝一臺散熱器熱量分配計。在采暖開始前和采暖結束后,分別讀取分配計的讀數,并根據樓前熱量表計量得出的供熱量。進行每戶住戶耗熱量計算。應用散熱器熱量分配計時,同一棟建筑物內應采用相同形式的散熱器;在不同類型散熱器上應用散熱器熱量分配表時,首先要進行刻度標定。由于每戶居民在整棟建筑中所處位置不同,即便同樣住戶面積,保持同樣室溫,散熱器熱量分配計上顯示的數字卻是不相同的。所以,收費時,要將散熱器熱量分配計獲得的熱量進行住戶位置的修正。
    該方法適用于以散熱器為散熱設備的室內采暖系統,尤其適用于采用垂直采暖系統的既有建筑的熱計量收費改造,比如將原有垂直單管順流系統,加裝跨越管,但這種方法不適用于地面輻射供暖系統。
    建設部已批準《蒸發式熱分配表》CJ/T 271—2007為城鎮建設行業產品標準。
    歐洲標準EN 834、835中分配表的原文為heat cost allocators,直譯應為“熱費分配器”,所以也可以理解為散熱器熱費分配計方法。

    2 溫度面積方法
    該方法是利用所測量的每戶室內溫度,結合建筑面積來對建筑的總供熱量進行分攤。其具體做法是,在每戶主要房間安裝一個溫度傳感器,用來對室內溫度進行測量,通過采集器采集的室內溫度經通信線路送到熱量采集顯示器;熱量采集顯示器接收來自采集器的信號,并將采集器送來的用戶室溫送至熱量采集顯示器;熱量采集顯示器接收采集顯示器、樓前熱量表送來的信號后,按照規定的程序將熱量進行分攤。
    這種方法的出發點是按照住戶的平均溫度來分攤熱費。如果某住戶在供暖期間的室溫維持較高,那么該住戶分攤的熱費也較多。它與住戶在樓內的位置沒有關系,收費時不必進行住戶位置的修正。應用比較簡單,結果比較直觀,它也與建筑內采暖系統沒有直接關系。所以,這種方法適用于新建建筑各種采暖系統的熱計量收費,也適合于既有建筑的熱計量收費改造。
    住房和城鄉建設部已將《溫度法熱計量分配裝置》列入“2008年住房和城鄉建設部歸口工業產品行業標準制訂、修訂計劃”。

    3 流量溫度方法
    這種方法適用于共用立管的獨立分戶系統和單管跨越管采暖系統。該戶間熱量分攤系統由流量熱能分配器、溫度采集器處理器、單元熱能儀表、三通測溫調節閥、無線接收器、三通閥、計算機遠程監控設備以及建筑物熱力入口設置的樓棟熱量表等組成。通過流量熱能分配器、溫度采集器處理器測量出的各個熱用戶的流量比例系數和溫度系數,測算出各個熱用戶的用熱比例,按此比例對樓棟熱量表測量出的建筑物總供熱量進行戶間熱量分攤。但是這種方法不適合在垂直單管順流式的既有建筑改造中應用,此時溫度測量誤差難以消除。
    該方法也需對住戶位置進行修正。

    4 通斷時間面積方法
    該方法是以每戶的采暖系統通水時間為依據,分攤總供熱量的方法。具體做法是,對于分戶水平連接的室內采暖系統,在各戶的分支支路上安裝室溫通斷控制閥,用于對該用戶的循環水進行通斷控制來實現該戶室溫控制。同時在各戶的代表房間里放置室內控制器,用于測量室內溫度和供用戶設定溫度,并將這兩個溫度值傳輸給室溫通斷控制閥。室溫通斷控制閥根據實測室溫與設定值之差,確定在一個控制周期內通斷閥的開停比,并按照這一開停比控制通斷調節閥的通斷,以此調節送入室內熱量,同時記錄和統計各戶通斷控制閥的接通時間,按照各戶的累計接通時間結合采暖面積分攤整揀建筑的熱量。
    這種方法適用于水平單管串聯的分戶獨立室內采暖系統,但不適合于采用傳統垂直采暖系統的既有建筑的改造?梢苑謶魧崿F溫控,但是不能分室溫控。

    5 戶用熱量表方法
    該分攤系統由各戶用熱量表以及樓棟熱量表組成。
    戶用熱量表安裝在每戶采暖環路中,可以測量每個住戶的采暖耗熱量。熱量表由流量傳感器、溫度傳感器和計算器組成。根據流量傳感器的形式,可將熱量表分為:機械式熱量表、電磁式熱量表、超聲波式熱量表。機械式熱量表的初投資相對較低,但流量傳感器對軸承有嚴格要求,以防止長期運轉由于磨損造成誤差較大;對水質有一定要求,以防止流量計的轉動部件被阻塞,影響儀表的正常工作。電磁式熱量表的初投資相對機械式熱量表要高,但流量測量精度是熱量表所用的流量傳感器中最高的、壓損小。電磁式熱量表的流量計工作需要外部電源,而且必須水平安裝,需要較長的直管段,這使得儀表的安裝、拆卸和維護較為不便。超聲波熱量表的初投資相對較高,流量測量幅度高、壓損小、不易堵塞,但流量計的管壁銹蝕程度、水中雜質含量、管道振動等因素將影響流量計的精度,有的超聲波熱量表需要直管段較長。
    這種方法也需要對住戶位置進行修正。它適用于分戶獨立式室內采暖系統及分戶地面輻射供暖系統,但不適合于采用傳統垂直系統的既有建筑的改造。
    建設部已批準《熱量表》CJ/128—2007為城鎮建設行業產品標準。

    6 戶用熱水表方法
    這種方法以每戶的熱水循環量為依據,進行分攤總供熱量。
    該方法的必要條件是每戶必須為一個獨立的水平系統,也需要對住戶位置進行修正。由于這種方法忽略了每戶供暖供回水溫差的不同,在散熱器系統中應用誤差較大。所以,通常適用于溫差較小的分戶地面輻射供暖系統,已在西安市有應用實例。


    5.3.4 散熱器恒溫控制閥(又稱溫控閥、恒溫器等)安裝在每組散熱器的進水管上,它是一種自力式調節控制閥,用戶可根據對室溫高低的要求,調節并設定室溫。這樣恒溫控制閥就確保了各房間的室溫,避免了立管水量不平衡,以及單管系統上層及下層室溫不勻問題。同時,更重要的是當室內獲得“自由熱”(free heat,又稱“免費熱”,如陽光照射,室內熱源 ——炊事、照明、電器及居民等散發的熱量)而使室溫有升高趨勢時,恒溫控制閥會及時減少流經散熱器的水量,不僅保持室溫合適,同時達到節能目的。目前北京、天津等地方節能設計標準已將安裝散熱器恒溫閥作為強制性條文,根據實施情況來看,有較好的效果。
    對于安裝在裝飾罩內的恒溫閥,則必須采用外置傳感器,傳感器應設在能正確反映房間溫度的位置。
    散熱器恒溫控制閥的特性及其選用,應遵循行業標準《散熱器恒溫控制閥》JG/T195—2006的規定。
    安裝了散熱器恒溫閥后,要使它真正發揮調溫、節能功能,特別在運行中,必須有一些相應的技術措施,才能使采暖系統正常運行。首先是對系統的水質要求,必須滿足本標準5.2.13條的規定。因為散熱器恒溫閥是一個阻力部件,水中懸浮物會堵塞其流道,使得恒溫閥調節能力下降,甚至不能正常工作。北京市地方標準《居住建筑節能設計標準》DBJ 11—602—2006(2007年2月1日實施)第6.4.9條規定,防堵塞措施應符合以下規定:1.供熱采暖系統水質要求應執行北京市地方標準《供熱采暖系統水質及防腐技術規程》DBJ 01—619—2004的有關規定。2.熱力站換熱器的一次水和二次水入口應設過濾器。3.過濾器具體設置要求詳見《供熱采暖系統水質及防腐技術規程》DBJ01—619—2004的有關規定。同時,不應該在采暖期后將采暖水系統的水卸去,要保持“濕式保養”。另外,對于在原有供熱系統熱網中并入了安裝有散熱器恒溫閥的新建造的建筑后,必須對該熱網重新進行水力平衡調節。因為,一般情況下,安裝有恒溫閥的新建筑水力阻力會大于原來建筑,導致新建建筑的熱水量減少,甚至降低供熱品質。


    5.3.5 引自《公共建筑節能設計標準》GB 50189—2005第5.2.4條。


    5.3.6 對于不同材料管道,提出不同的設計供水溫度。對于以熱水鍋爐作為直接供暖的熱源設備來說,降低供水溫度對于降低鍋爐排煙溫度、提高傳熱溫差具有較好的影響,使得鍋爐的熱效率得以提高。采用換熱器作為采暖熱源時,降低換熱器二次水供水溫度可以在保證同樣的換熱量情況下減少換熱面積,節省投資。由于目前的一些建筑存在大流量、小溫差運行的情況,因此本標準規定采暖供回水溫差不應小于25℃。在可能的條件下,設計時應盡量提高設計溫差。
    熱塑性塑料管的使用條件等級按5級考慮,即正常操作溫度80℃時的使用時間為10年;60℃時為25年;20℃(非采暖期)為14年。
    以北京為例:采暖期不足半年,通常,采暖供水溫度隨室外氣溫進行調節,在50年使用期內,各種水溫下的采暖時間為25年,非采暖期的水溫取20℃,累積也為25年。當散熱器采暖系統的設計供回水溫度為85℃/60℃時,正常操作溫度下的使用年限為:85℃時為6年;80℃時為3年;60℃時為7年。相當于80℃時為9.6年;60℃時為25年;20℃時為14.4年。這時,若選擇工作壓力為1.0MPa,相應的管系列為:PB管-S4;PEX管-S3.2。
    對于非熱熔連接的鋁塑復合管,由于它是由聚乙烯和鋁合金兩種楊氏模量相差很大的材料組成的多層管,在承受內壓時,厚度方向的管環應力分布是不等值的,無法考慮各種使用溫度的累積作用,所以,不能用它來選擇管材或確定管壁厚度,只能根據長期工作溫度和允許工作壓力進行選擇。
    對于熱熔連接的鋁塑復合管,在接頭處,由于鋁合金管已斷開,并不連續,因此,真正起連接作用的實際上只是熱塑性塑料;所以,應該按照熱塑性塑料管的規定來確定供水溫度與工作壓力。
    鋁塑復合管的代號說明:
    PAP——由聚乙烯/鋁合金/聚乙烯復合而成;
    XPAP——由交聯聚乙烯/鋁合金/交聯聚乙烯復合而成;
    XPAP1(一型鋁塑管)——由聚乙烯/鋁合金/交聯聚乙烯復合而成;
    XPAP2(二型鋁塑管)——由交聯聚乙烯/鋁合金/交聯聚乙烯復合而成;
    PAP3(三型鋁塑管)——由聚乙烯/鋁合進/聚乙烯復合而成;
    PAP4(四型鋁塑管)——由聚乙烯/鋁合金/聚乙烯復合而成;
    RPAP5(新型的鋁塑復合管)——由耐熱聚乙烯/鋁合金/耐熱聚乙烯復合而成。


    5.3.7 低溫地板輻射采暖是國內近20年以來發展較快的新型供暖方式,埋管式地面輻射采暖具有溫度梯度小、室內溫度均勻、腳感溫度高等特點,在熱輻射的作用下,圍護結構內表面和室內其他物體表面的溫度,都比對流供暖時高,人體的輻射散熱相應減少,人的實際感覺比相同室內溫度對流供暖時舒適得多。在同樣的熱舒適條件下,輻射供暖房間的設計溫度可以比對流供暖房間低(2~3)℃,因此房間的熱負荷隨之減小。
    室內家具、設備等對地面的遮蔽,對地面散熱量的影響很大。因此,要求室內必須具有足夠的裸露面積(無家具覆蓋)供布置加熱管的要求,作為采用低溫地板輻射供暖系統的必要條件。
    保持較低的供水溫度和供回水溫差,有利于延長塑料加熱管的使用壽命;有利于提高室內的熱舒適感;有利于保持較大的熱媒流速,方便排除管內空氣;有利于保證地面溫度的均勻。
    有關地面輻射供暖工程設計方面規定,應遵循行業標準《地面輻射供暖技術規程》JGJ 142—2004執行。


    5.3.8 熱網供水溫度過低,供回水溫差過小,必然會導致室外熱網的循環水量、輸送管道直徑、輸送能耗及初投資都大幅度增加,從而削弱了地面輻射供暖系統的節能優勢。為了充分保持地面輻射供暖系統的節能優勢,設計中應盡可能提高室外熱網的供水溫度,加大供回水的溫差。
    由于地面輻射供暖系統的供水溫度不宜超過60℃,因此,供暖入口處必須設置帶溫度自動控制及循環水泵的混水裝置,讓室內采暖系統的回水根據需要與熱網提供的水混合至設定的供水溫度,再流入室內采暖系統。當外網提供的熱媒溫度高于60℃時(一般允許最高為90℃),宜在各戶的分集水器前設置混水泵,抽取室內回水混入供水,以降低供水溫度,保持其溫度不高于設定值。


    5.3.9 分室控溫,是按戶計量的基礎;為了實現這個要求,應對各個主要房間的室內溫度進行自動控制。室溫控制可選擇采用以下任何一種模式:
    模式Ⅰ:“房間溫度控制器(有線)+電熱(熱敏)執行機構+帶內置閥芯的分水器”
    通過房間溫度控制器設定和監測室內溫度,將監測到的實際室溫與設定值進行比較,根據比較結果輸出信號,控制電熱(熱敏)執行機構的動作,帶動內置閥芯開啟與關閉,從而改變被控(房間)環路的供水流量,保持房間的設定溫度。
    模式Ⅱ:“房間溫度控制器(有線)+分配器+電熱(熱敏)執行機構+帶內置閥芯的分水器”
    與模式Ⅰ基本類似,差異在于房間溫度控制器同時控制多個回路,其輸出信號不是直接至電熱(熱敏)執行機構,而是到分配器,通過分配器再控制各回路的電熱(熱量)執行機構,帶動內置閥芯動作,從而同時改變各回路的水流量,保持房間的設定溫度。
    模式Ⅲ:“帶無線電發射器的房間溫度控制器+無線電接收器+電熱(熱敏)執行機構+帶內置閥芯的分水器”
    利用帶無線電發射器的房間溫度控制器對室內溫度進行設定和監測,將監測到的實際值與設定值進行比較,然后將比較后得出的偏差信息發送給無線電接收器(每間隔10min發送一次信息),無線電接收器將發送器的信息轉化為電熱(熱敏)式執行機構的控制信號,使分水器上的內置閥芯開啟或關閉,對各個環路的流量進行調控,從而保持房間的設定溫度。
    模式Ⅳ:“自力式溫度控制閥組”
    在需要控溫房間的加熱盤管上,裝置直接作用式恒溫控制閥,通過恒溫控制閥的溫度控制器的作用,直接改變控制閥的開度,保持設定的室內溫度。
    為了測得比較有代表性的室內溫度,作為溫控閥的動作信號,溫控閥或溫度傳感器應安裝在室內離地面1.5m處。因此,加熱管必須嵌墻抬升至該高度處。由于此處極易積聚空氣,所以要求直接作用恒溫控制閥必須具有排氣功能。
    模式Ⅴ:“房間溫度控制器(有線)+電熱(熱敏)執行機構+帶內置閥芯的分水器”
    選擇在有代表性的部位(如起居室),設置房間溫度控制器,通過該控制器設定和監測室內溫度;在分水器前的進水支管上,安裝電熱(熱敏)執行器和二通閥。房間溫度控制器將監測到的實際室內溫度與設定值比較后,將偏差信號發送至電熱(熱敏)執行機構,從而改變二通閥的閥芯位置,改變總的供水流量,保證房間所需的溫度。
    本系統的特點是投資較少、感受室溫靈敏、安裝方便。缺點是不能精確地控制每個房間的溫度,且需要外接電源,一般適用于房間控制溫度要求不高的場所,特別適用于大面積房間需要統一控制溫度的場所。


    5.3.10 引自《采暖通風與空氣調節設計規范》GB 50019—2003第4. 8. 6條,在采暖季平均水溫下, 重力循環作用壓力約為設計工況下的最大值的2/3。


    5. 3. 11 引自《公共建筑節能設計標準》GB 50189—2005第5. 4. 10條第3款。
    5.4 通風和空氣調節系統

    5. 4. 1 一般來說,居住建筑通風設計包括主動式通風和被動式通風。主動式通風指的是利用機械設備動力組織室內通風的方法,它一般要與空調、機械通風系統進行配合。被動式通風(自然風)指的是采用“天然”的風壓、熱壓作為驅動對房間降溫。在我國大多數地區,住宅進行自然通風是降低能耗和改善室內熱舒適的有效手段,在過渡季室外溫度低于26℃高于18℃時,由于住宅室內發熱量小,這段時間完全可以通過自然通風來消除熱負荷,改善室內熱舒適狀況。即使是室外氣溫高于26℃,但只要低于(30~31)℃時,人在自然通風條件下仍然會感覺到舒適。許多建筑設置的機械通風或空氣調節系統,都破壞了建筑的自然通風性能。因此強調設置的機械通風或空氣調節系統不應妨礙建筑的自然通風。


    5. 4. 2 采用分散式房間空調器進行空調和采暖時,這類設備一般由用戶自行采購,該條文的目的是要推薦用戶購買能效比較高的產品。國家標準《房間空氣調節器能效限定值和能效等級》GB 12021. 3和《轉速可控型房間空氣調節器能效限定值及能源效率等級》GB 21455,規定節能型產品的能源效率為2級。
    目前,《房間空氣調節器能效限定值和能效等級》GB 12021. 3—2010于2010年6月1日實施頒布。與2004年版標準相比,2010年版將能效等級分為三級,同時對能效限定值與能效等級指標已有提高。2004版中的節能評價值(即能效等級第2級)在2010年版標準僅列為第3級。
    鑒于當前是房間空調器標準新老交替的階段,市場上可供選擇的產品仍然執行的是老標準。本標準規定,鼓勵用戶選購節能型房間空調器,其意在于從用戶需求端角度逐步提高我國房間空調器的能效水平,適應我國建筑節能形式的需要。
    為了方便應用,表3列出了GB 12021. 3—2004、GB 12021. 3—2010、GB 21455—2008標準中列出的房間空氣調節器能效等級為第2級的指標和轉速可控型房間空氣調節器能效等級為第2級的指標,表4列出了GB 12021. 3—2010中空調器能效等級指標。

    5. 4. 3 本條文是強制性條文。
    居住建筑可以采用多種空調采暖方式,如集中方式或分散方式。如果采用集中式空調采暖系統,比如本條文所指的采用電力驅動、由空調冷熱源站向多套住宅,多棟住宅樓甚至住宅小區提供空調采暖冷熱源(往往采用冷、熱水);或者應用戶式集中空調機組(戶式中央空調機組)向一套住宅提供空調冷熱源(冷熱水、冷熱風)進行空調采暖。
    集中空調采暖系統中,冷熱源的能耗是空調采暖系統能耗的主體。因此,冷熱源的能源效率對節省能源至關重要。性能系數、能效比是反映冷熱源能源效率的主要指標之一,為此,將冷熱源的性能系數、能效比作為必須達標的項目。對于設計階段已完成集中空調采暖系統的居民小區,或者按戶式中央空調系統設計的住宅,其冷源能效的要求應該等同于公共建筑的規定。
    國家質量監督檢驗檢疫總局已發布實施的空調機組能效限定值及能源效率等級的標準有:《冷水機組能效限定值及能源效率等級》GB19577—2004,《單元式空氣調節機能效限定值及能源效率等級》GB19576—2004,《多聯式空調(熱泵)機組能效限定值及能源效率等級》GB 21454—2008。產品的強制性國家能效標準,將產品根據機組的能源效率劃分為5個等級,目的是配合我國能效標識制度的實施。能效等級的含義:1等級是企業努力的目標;2等級代表節能型產品的門檻(按最小壽命周期成本確定);3、4等級代表我國的平均水平;5等級產品是未來淘汰的產品。
    為了方便應用,以表5為規定的冷水(熱泵)機組制冷性能系數(COP)值和表6規定的單元式空氣調節機能效比(EER)值,這是根據闊家標準《公共建筑節能設計標準》GB50189—2005中第5.4.5、5.4.8條強制性條文規定的能效限值,而表7為多聯式空調(熱泵)機組制冷綜合性能系數[IPLV(C)]值,是根據《多聯式空調(熱泵)機組能效限定值及能源效率等級》GB 21454—2008標準中規定的能效等級第3級。

     

     

    5.4.4 寒冷地區盡管夏季時間不長,但在大城市中,安裝分體式空調器的居住建筑還為數不少。分體式空調器的能效除與空調器的性能有關外,同時也與室外機合理的布置有很大關系。為了保證空調器室外機功能和能力的發揮,應將它設置在通風良好的地方,不應設置在通風不良的建筑豎井或封閉的或接近封閉的空間內,如內走廊等地方。如果室外機設置在陽光直射的地方,或有墻壁等障礙物使進,排風不暢和短路,都會影響室外機功能和能力的發揮,而使空調器能效降低。實際上程中,因清洗不便,室外機換熱器被灰塵堵塞,造成能效下降甚至不能運行的情況很多。因此,在確定安裝位置時,要保證室外機有清洗的條件。


    5.4.5 引自《公共建筑節能設計標準》GB 50189—2005中第5.3.14、5.3.15條。對于采暖期較長的地區,比如HDD大于2000的地區,回收排風熱,能效和經濟效益都很明顯。


    5.4.6 本條對居住建筑中的風機盤管機組的設置作出規定:
    1 要求風機盤管具有一定的冷、熱量調控能力,既有利于室內的正常使用,也有利于節能。三速開關是常見的風機盤管的調節方式,由使用人員根據自身的體感需求進行手動的高、中、低速控制。對于大多數居住建筑來說,這是一種比較經濟可行的方式,可以在一定程度上節省冷、熱消耗。但此方式的單獨使用只針對定流量系統,這是設計中需要注意的。
    2 采用人工手動的方式,無法做到實時控制。因此,在投資條件相對較好的建筑中,推薦采用利用溫控器對房間溫度進行自動控制的方式。(1)溫控器直接控制風機的轉速——適用于定流量系統;(2)溫控器和電動閥聯合控制房間的溫度——適用于變流量系統。


    5.4.7 按房間設計配置風量調控裝置的目的是使得各房間的溫度可調,在滿足使用要求的基礎上,避免部分房間的過冷或過熱而帶來的能源浪費。當投資允許時,可以考慮變風量系統的方式(末端采用變風量裝置,風機采用變頻調速控制);當經濟條件不允許時,各房間可配置方便人工使用的手動(或電動)裝置,風機是否調速則需要根據風機的性能分析來確定。


    5.4.8 本條文是強制性條文。
    國家標準《地源熱泵系統工程技術規范》GB 50366中對于“地源熱泵系統”的定義為“以巖土體、地下水或地表水為低溫熱源,由水源熱泵機組、地熱能交換系統、建筑物內系統組成的供熱空調系統。根據地熱能交換系統形式的不同,地源熱泵系統分為地埋管地源熱泵系統、地下水地源熱泵系統和地表水地源熱泵系統,”。2006年9月4日由財政部、建設部共同發文”關于印發《可再生能源建筑應用專項資金管理暫行辦法》的通知”(財建[2006]460號)中第四條“專項資金支持的重點領域”中包含以下六方面:(1)與建筑一體化的太陽能供應生活熱水、供熱制冷、光電轉換、照明;(2)利用土壤源熱泵和淺層地下水源熱泵技術供熱制冷;(3)地表水豐富地區利用淡水源熱泵技術供熱制冷;(4)沿海地區利用海水源熱泵技術供熱制冷;(5)利用污水水源熱泵技術供熱制冷;(6)其他經批準的支持領域。地源熱泵系統占其中兩項。
    要說明的是在應用地源熱泵系統,不能破壞地下水資源。這里引用《地源熱泵系統工程技術規范》GB 50366—2005的強制性條文:即“3.1.1條:地源熱泵系統方案設計前,應進行工程場地狀況調查,并對淺層地熱能資源進行勘察”,“5.1.1條:地下水換熱系統應根據水文地質勘察資料進行設計,并必須采取可靠回灌措施,確保置換冷量或熱量后的地下水全部回灌到同一含水層,不得對地下水資源造成浪費及污染。系統投入運行后,應對抽水量、回灌量及具水質進行監測”。
    如果地源熱泵系統采用地下埋管式換熱器,要進行土壤溫度平衡模擬計算,應注意并進行長期應用后土壤溫度變化趨勢的預測,以避免長期應用后土壤溫度發生變化,出現機組效率降低甚至不能制冷或供熱。


    5.4.9 引自《公共建筑節能設計標準》GB 50189—2005第5.3.28條。


    5.4.10 引自《公共建筑節能設計標準》GB 50189—2005第5.3.29條。
                                                                                             附錄B 平均傳熱系數和熱橋線傳熱系數計算

    B.0.11 外墻主斷面傳熱系數的修正系數值φ受到保溫類型、墻主斷面傳熱系數以及結構性熱橋節點構造等因素的影響。表B.0.11中給出的外保溫常用的保溫做法中,對應不同的外墻平均傳熱系數值時,墻體主斷面傳熱系數的φ值。
    做法選用表中均列出了采用普通窗或凸窗時,不同保溫層厚度所能夠達到的墻體平均傳熱系數值。設計中,若凸窗所占外窗總面積的比例達到30%,墻體平均傳熱系數值則應按照凸窗一欄選用。
    需要特別指出的是:相同的保溫類型、墻主斷面傳熱系數,當選用的結構性熱橋節點構造不同時,φ值的變化非常大。由于結構性熱橋節點的構造做法多種多樣,墻體中又包含多個結構性熱橋,組合后的類型更是數量巨大,難以一一列舉。表B.0.11的主要目的是方便計算,表中給出的只能是針對一般性的建筑,在選定的節點構造下計算出的φ值。
    實際工程中,當需要修正的單元墻體的熱橋類型、構造均與表B.0.11計算時的選定一致或近似時,可以直接采用表中給出的φ值計算墻體的平均傳熱系數;當兩者差異較大時,需要另行計算。
    下面給出表B.0.11計算時選定的結構性熱橋的類型及構造。




                      附錄D 外遮陽系數的簡化計算

    D.0.2 各種組合形式的外遮陽系數,可由參加組合的各種形式遮陽的外遮陽系數的乘積來近似確定。
    例如:水平式+垂直式組合的外遮陽系數=水平式遮陽系數×垂直式遮陽系數
    水平式+擋板式組合的外遮陽系數=水平式遮陽系數×擋板式遮陽系數

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