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    城市橋梁抗震設計規范

    點擊目錄可直接跳轉到相應章節 加入收藏 規范號CJJ 166-2011

    目錄

     

    1  

    2 術語和符號 

    3  

    4 場地、地基與基礎 

    5  

    6  

    7  

    8 抗震構造細節設計

    9 橋梁減隔震設計 

    10 斜拉橋、懸索橋和大跨度拱橋 

    11

     

     

     中華人民共和國行業標準
    城市橋梁抗震設計規范
    Code for seismic design of urban bridges
    CJJ 166-2011
    批準部門:中華人民共和國住房和城鄉建設部
    施行日期:2012年3月1日
    中華人民共和國住房和城鄉建設部
    公告
    第 1060 號
    關于發布行業標準《城市橋梁抗震設計規范》的公告
    現批準《城市橋梁抗震設計規范》為行業標準,編號為CJJ 166-2011,自2012年3月1日起實施。其
    中,第3.1.3、3.1.4、4.2.1、6.3.2、6.4.2、8.1.1、9.1.3條為強制性條文,必須嚴格執行。
    本規范由我部標準定額研究所組織中國建筑工業出版社出版發行。


    中華人民共和國住房和城鄉建設部


    2011年7月13日


    前 言
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    1
    根據原建設部《關于印發<一九九八年工程建設城建、建工行業標準制訂、修訂項目計劃>的通知》


    (建標[1998]59號)文的要求,標準編制組經廣泛調查研究,認真總結實踐經驗,參考有關國際標準和國
    外先進標準,并在廣泛征求意見的基礎上,編制了本規范。

    本規范的主要技術內容是:1.總則;2.術語和符號;3.基本要求;4.場地、地基與基礎;5.地震作用;6.抗震分析;7.抗震驗算;8.抗震構造細節設計;9.橋梁減隔震設計;10.斜拉橋、懸索橋和大跨度拱橋;11.抗震措施。


    本規范中以黑體字標志的條文為強制性條文,必須嚴格執行。


    本規范由住房和城鄉建設部負責管理和對強制性條文的解釋,由同濟大學負責具體技術內容的解釋。執行過程中如有意見和建議,請寄送同濟大學(地址:上海市四平路1239號,郵編;200092)。


    本規范主編單位:同濟大學


    本規范參編單位:上海市政工程設計研究總院 上海市城市建設設計研究院


    天津市政工程設計研究院 北京市市政工程設計研究總院


    本規范主要起草人員:范立礎 李建中(以下按姓氏筆畫排列)


    馬 骉 王志強 包琦瑋 葉愛君 劉旭揩 閆興非 張 愷 張宏遠 楊澄宇 沈中治
    周 良 胡世德  徐 艷 袁萬城 袁建兵 賈樂盈 郭卓明 都錫齡 曹 景 彭天波 程為和 管仲國

    本規范主要審查人員:韓振勇 沈永林 劉四田 劉健新 孫虎平 李龍安 李承根 陳文艷 周 崢 秦 權  唐光武 謝 旭  鮑衛剛 魏立新


     

    1 總 則


    1.0.1 為使城市橋梁經抗震設防后,減輕結構的地震破壞,避免人員傷亡,減少經濟損失,制定本規范。


    1.0.2 本規范適用于地震基本烈度6、7、8和9度地區的城市梁式橋和跨度不超過150m的拱橋。斜拉橋、懸索橋和大跨度拱橋可按本規范給出的抗震設計原則進行設計。


    1.0.3 橋址處地震基本烈度數值可由現行《中國地震動參數區劃圖》查取地震動峰值加速度,按表1.0.3確定。

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    2
    1.0.4 城市橋梁抗震設計除應符合本規范外,尚應符合國家現行有關標準的要求。

    2 術語和符號


    2.1 術 語
    2.1.1 地震動參數區劃 seismic ground motion parameter zoning
    以地震動峰值加速度和地震動反應譜特征周期為指標,將國土劃分為不同抗震設防要求的區域。
    2.1.2 抗震設防標準 seismic fortification criterion
    衡量抗震設防要求的尺度,由地震基本烈度和城市橋梁使用功能的重要性確定。
    2.1.3 地震作用 earthquake action
    作用在結構上的地震動,包括水平地震作用和豎向地震作用。
    2.1.4 E1 地震作用 earthquake action E1
    工程場地重現期較短的地震作用,對應于第一級設防水準。
    2.1.5 E2 地震作用 earthquake action E2
    工程場地重現期較長的地震作用,對應于第二級設防水準。
    2.1.6 地震作用效應 seismic effect
    由地震作用引起的橋梁結構內力與變形等作用效應的總稱。
    2.1.7 地震動參數 seismic ground motion parameter
    包括地震動峰值加速度、反應譜曲線特征周期、地震動持續時間和擬合的人工地震時程。
    2.1.8 地震安全性評價 seismic safety assessment
    地震安全性評價是指針對建設工程場地及其地震環境,按照工程的重要性和相應的設防風險水準,
    給出工程抗震設計參數以及相關資料。
    2.1.9 特征周期 characteristic period
    抗震設計用的加速度反應譜曲線下降段起始點對應的周期值,取決于地震環境和場地類別。
    2.1.10 非一致地震動輸入 nonuniform ground motion input
    特大跨徑橋梁抗震分析中,尤其是時程分析中各個橋墩基礎處的地震動輸入有所不同,反映了地震
    動場地的空間變異性。
    2.1.11 場地土分類 site classification
    根據地震時場地土層的振動特性對場地所劃分的類型,同類場地具有相似的反應譜特征。
    2.1.12 液化 liquefaction
    地震中覆蓋土層內孔隙水壓急劇上升,一時難以消散,導致土體抗剪強度大大降低的現象。多發生
    在飽和粉細砂中,常伴隨噴水、冒砂以及構筑物沉陷、傾倒等現象。
    2.1.13 抗震概念設計 seismic conceptual design
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    3
    根據地震災害和工程經驗等歸納的基本設計原則和設計思想,進行橋梁結構總體布置、確定細部構
    造的過程。
    2.1.14 延性構件 ductile member
    延性抗震設計時,允許發生塑性變形的構件。
    2.1.15 能力保護設計方法 capacity protection design method
    為保證在預期地震作用下,橋梁結構中的能力保護構件在彈性范圍工作,其抗彎能力應高于塑性鉸
    區抗彎能力的設計方法。
    2.1.16 能力保護構件 capacity protected member
    采用能力保護設計方法設計的構件。
    2.1.17 減隔震設計 seismic isolation design
    在橋梁上部結構和下部結構或基礎之間設置減隔震系統,以增大原結構體系阻尼和(或)周期,降低
    結構的地震反應和(或)減小輸入到上部結構的能量,達到預期的防震要求。
    2.1.18 限位裝置 restrainer
    為限制梁墩以及梁臺間的相對位移而設計的構造裝置。
    2.1.19 P-△效應 P-△effect
    進行抗震反應分析時,考慮軸力作用和彎矩作用相互耦合的效應。
    2.2 主 要 符 號


     

     

     

     

     

     

     

     

     

     


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    6
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    7

    3 基 本 要 求


    3.1 抗震設防分類和設防標準
    3.1.1 城市橋梁應根據結構形式、在城市交通網絡中位置的重要性以及承擔的交通量,按表3.1.1分
    為甲、乙、丙和丁四類。

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    3.1.2 本規范采用兩級抗震設防,在E1和E2地震作用下,各類城市橋梁抗震設防標準應符合表3.1.2
    的規定。

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    8
    3.1.3 地震基本烈度為6度及以上地區的城市橋梁,必須進行抗震設計。
    3.1.4 各類城市橋梁的抗震措施,應符合下列要求:
    1 甲類橋梁抗震措施,當地震基本烈度為6~8度時,應符合本地區地震基本烈度提高一度的要求;
    當為9度時,應符合比9度更高的要求。
    2 乙類和丙類橋梁抗震措施,一般情況下,當地震基本烈度為6~8度時,應符合本地區地震基本烈
    度提高一度的要求;當為9度時,應符合比9度更高的要求。
    3 丁類橋梁抗震措施均應符合本地區地震基本烈度的要求。
    3 基 本 要 求
    3.1 抗震設防分類和設防標準
    3.1.1 城市橋梁應根據結構形式、在城市交通網絡中位置的重要性以及承擔的交通量,按表3.1.1分
    為甲、乙、丙和丁四類。
    3.1.2 本規范采用兩級抗震設防,在E1和E2地震作用下,各類城市橋梁抗震設防標準應符合表3.1.2
    的規定。
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    3.1.3 地震基本烈度為6度及以上地區的城市橋梁,必須進行抗震設計。
    3.1.4 各類城市橋梁的抗震措施,應符合下列要求:
    1 甲類橋梁抗震措施,當地震基本烈度為6~8度時,應符合本地區地震基本烈度提高一度的要求;
    當為9度時,應符合比9度更高的要求。
    2 乙類和丙類橋梁抗震措施,一般情況下,當地震基本烈度為6~8度時,應符合本地區地震基本烈
    度提高一度的要求;當為9度時,應符合比9度更高的要求。
    3 丁類橋梁抗震措施均應符合本地區地震基本烈度的要求。
    3.2 地震影響
    3.2.1 甲類橋梁所在地區遭受的E1和E2地震影響,應按地震安全性評價確定,相應的E1和E2地震重現
    期分別為475年和2500年。其他各類橋梁所在地區遭受的E1和E2地震影響,應根據現行《中國地震動參數
    區劃圖》的地震動峰值加速度、地震動反應譜特征周期以及本規范第3.2.2條規定的E1和E2地震調整系
    數來表征。
    3.2.2 乙類、丙類和丁類橋梁E1和E2的水平向地震動峰值加速度A的取值,應根據現行《中國地震動參
    數區劃圖》查得的地震動峰值加速度,乘以表3.2.2中的E1和E2地震調整系數Ci得到。

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    10
    3.3 抗震設計方法分類
    3.3.1 甲類橋梁的抗震設計可參考本規范第10章給出的抗震設計原則進行設計。
    3.3.2 乙、丙和丁類橋梁的抗震設計方法根據橋梁場地地震基本烈度和橋梁結構抗震設防分類,分
    為:A、B和C三類,并應符合下列規定:
    1 A類:應進行E1和E2地震作用下的抗震分析和抗震驗算,并應滿足本章3.4節橋梁抗震體系以及相
    關構造和抗震措施的要求;
    2 B類:應進行E1地震作用下的抗震分析和抗震驗算,并應滿足相關構造和抗震措施的要求;
    3 C類:應滿足相關構造和抗震措施的要求,不需進行抗震分析和抗震驗算。
    3.3.3 乙、丙和丁類橋梁的抗震設計方法應按表3.3.3選用。

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    3.4 橋梁抗震體系
    3.4.1 橋梁結構抗震體系應符合下列規定:
    1 有可靠和穩定傳遞地震作用到地基的途徑;
    2 有效的位移約束,能可靠地控制結構地震位移,避免發生落梁破壞;
    3 有明確、可靠、合理的地震能量耗散部位;
    4 應避免因部分結構構件的破壞而導致整個結構喪失抗震能力或對重力荷載的承載能力。
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    3.4.2 對采用A類抗震設計方法的橋梁,可采用的抗震體系有以下兩種類型:
    1 類型Ⅰ:地震作用下,橋梁的塑性變形、耗能部位位于橋墩,其中連續梁、簡支梁單柱墩和雙柱
    墩的耗能部位如圖3.4.2所示。

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    2 類型Ⅱ:地震作用下,橋梁的耗能部位位于橋梁上、下部連接構件(支座、耗能裝置)。
    3.4.3 對采用抗震體系為類型Ⅰ的橋梁,其蓋梁、基礎、支座和墩柱抗剪的內力設計值應按能力保護
    設計方法計算,根據墩柱塑性鉸區域截面的超強彎矩確定。
    3.4.4 對采用板式橡膠支座的橋梁結構,如在地震作用下,支座抗滑性能不滿足本規范第7.2.2條和
    7.4.5條要求,應采用限位裝置,或應按本規范第9章的要求進行橋梁減隔震設計。
    3.4.5 地震作用下,如橋梁固定支座水平抗震能力不滿足本規范第7.2.2條和7.4.6條要求,應通
    過計算設置連接梁體和墩柱間的剪力鍵,由剪力鍵承受支座所受地震水平力或按本規范第9章的要求進行
    橋梁減隔震設計。
    3.4.6 橋臺不宜作為抵抗梁體地震慣性力的構件,橋臺處宜采用活動支座,橋臺上的橫向抗震擋塊宜
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    設計為在E2地震作用下可以損傷。
    3.4.7 當采用A類抗震設計方法的橋梁抗震體系不滿足本規范第3.4.2條要求時,應進行專題論證,
    并必須要求結構在地震作用下的抗震性能滿足本規范表3.1.2的要求。
    3.5 抗震概念設計
    3.5.1 對梁式橋,一聯內橋墩的剛度比宜滿足下列要求:

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    3.5.3 對梁式橋,一聯內各橋墩剛度相差較大或相鄰聯基本周期相差較大的情況,宜采用以下方法調
    整一聯內務墩剛度比或相鄰聯周期比:
    1 順橋向,宜在各墩頂設置合理剪切剛度的橡膠支座,來調整各墩的等效剛度;
    2 改變墩柱尺寸或縱向配筋率。
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    3.5.4 雙柱或多柱墩在橫橋向地震作用下,進行蓋梁抗震設計時,應考慮蓋梁可能會出現的正負彎矩
    交替作用。

    4 場地、地基與基礎


    4.1 場 地
    4.1.1 橋位選擇應在工程地質勘察和專項的工程地質、水文地質調查的基礎上,按地質構造的活動
    性、邊坡穩定性和場地的地質條件等進行綜合評價,應按表4.1.1查明對城市橋梁抗震有利、不利和危
    險的地段,宜充分利用對抗震有利的地段。

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    4.1.2 選擇橋梁場地時,應符合下列要求:
    1 應根據工程需要,掌握地震活動情況、工程地質和地震地質的有關資料,作出綜合評價,使墩、
    臺位置避開不利地段,當無法避開時,不宜在危險地段建造甲、乙和丙類橋梁;
    2 應避免或減輕在地震作用下因地基變形或地基失效對橋梁工程造成的破壞。
    4.1.3 橋梁工程場地土層剪切波速應按下列要求確定:
    1 甲類橋梁,應由工程場地地震安全性評價工作確定;
    2 乙和丙類橋梁,可通過現場實測確定,F場實測時,鉆孔數量應為:中橋不少于1個,大橋不少于
    2個,特大橋宜適當增加;
    3 丁類橋梁,當無實測剪切波速時,可根據巖土名稱和性狀按表4.1.3劃分土的類型,并應結合當
    地的經驗,在表4.1.3的范圍內估計各土層的剪切波速。

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    4.1.4 工程場地土分類應符合下列要求:
    1 當工程場地為單一場地土時,場地類別應與場地土類別一致;
    2 當工程場地內為多層場地土時,應以土層等效剪切波速和場地覆蓋層厚度為定量標準。
    4.1.5 工程場地覆蓋層厚度的確定,應符合下列要求:
    1 一般情況下,應按地面至剪切波速大于500m/s的堅硬土層或巖層頂面的距離確定;
    2 當地面5m以下存在剪切波速大于相鄰的上層土剪切波速的2.5倍的土層,且其下臥巖土的剪切波
    速均不小于400m/s時,可按地面至該土層面的距離確定;
    3 剪切波速大于500m/s的孤石、透鏡體,應視同周圍土層;
    4 土層中的火山巖硬夾層,應視為剛體,其厚度應從覆蓋土層中扣除。
    4.1.6 土層等效剪切波速應按下列公式計算:

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    4.1.7 工程場地類別,應根據土層等效剪切波速和場地覆蓋層厚度劃分為四類,并應符合表4.1.7的
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    規定。當在場地范圍內有可靠的剪切波速和覆蓋層厚度值且處于表4.1.7所列類別的分界線附近時,允
    許按插值方法確定地震作用計算所用的特征周期值。

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    4.1.8 工程場地范圍內分布有發震斷裂時,應對斷裂的工程影響進行評價,當符合下列條件之一者,
    可不考慮發震斷裂對橋梁的錯動影響:
    1 地震基本烈度小于8度;
    2 非全新世活動斷裂;
    3 地震基本烈度為8度、9度地區的隱伏斷裂,前第四紀基巖以上的土層覆蓋層厚度分別大于60m、
    90m;
    4 當不能滿足上述條件時,宜避開主斷裂帶,其避讓距離宜按下列要求采用:
    1)甲類橋梁應盡量避開主斷裂,地震基本烈度為8度和9度地區,其避開主斷裂的距離為橋墩邊緣
    至主斷裂帶外緣分別不宜小于300m和500m;
    2)乙、丙及丁類橋梁宜采用跨徑較小便于修復的結構;
    3)當橋位無法避開發震斷裂時,宜將全部墩臺布置在斷層的同一盤(最好是下盤)上。
    4.2 液 化 土
    4.2.1 存在飽和砂土或飽和粉土(不含黃土)的地基,除6度設防外,應進行液化判別;存在液化土層的
    地基,應根據橋梁的抗震設防類別、地基的液化等級,結合具體情況采取相應的措施。
    4.2.2 飽和的砂土或粉土(不含黃土),當符合下列條件之一時,可初步判別為不液化或不考慮液化影
    響:


    1 地質年代為第四紀晚更新世(Q3)及其以前時,7、8度時可判為不液化;
    2 粉土的黏粒(粒徑小于0.005mm的顆粒)含量百分率,7度、8度和9度分別不小于10、13和16時,可
    判為不液化土;
    注:用于液化判別的黏粒含量系采用六偏磷酸鈉作分散劑測定,采用其他方法時應按有關規定換
    算。
    3 天然地基的橋梁,當上覆非液化土層厚度和地下水位深度符合下列條件之一時,可不考慮液化影
    響:19.jpg
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    式中:dw——地下水位深度(m),宜按橋梁使用期內年平均最高水位采用,也可按近期內
    年最高水位采用;
    du——上覆非液化土層厚度(m),計算時宜將淤泥和淤泥質土層扣除;
    db——基礎埋置深度(m),不超過2m應采用2m;
    d0——液化土特征深度(m),可按表4.2.2采用。

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    4.2.3 當初步判別認為需進一步進行液化判別時,應采用標準貫入試驗判別法判別地面下15m深度范圍
    內的液化;當采用樁基或埋深大于5m的基礎時,尚應判別15m~20m范圍內土的液化。當飽和土標準貫入
    錘擊數(未經桿長修正)小于液化判別標準貫入錘擊數臨界值Ncr時,應判為液化土。當有成熟經驗時,尚
    可采用其他判別方法。
    在地面下15m深度范圍內,液化判別標準貫入錘擊數臨界值可按下式計算:

     

     

     


    在地面下15m~20m范圍內,液化判別標準貫入錘擊數臨值可按下式計算:


    式中:Ncr——液化判別標準貫入錘擊數臨界值;
    N0——液化判別標準貫入錘擊數基準值,應按表4.2.3采用;
    ds——飽和土標準貫入點深度(m);
    ρc——黏粒含量百分率(%),當小于3或為砂土時,應采用3。

    23.jpg
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    4.2.4 對存在液化土層的地基,應探明各液化土層的深度和厚度,按下式計算液化指數,并按表4.
    2.4劃分液化等級:

     

     

     


    4.2.5 地基抗液化措施應根據橋梁的抗震設防類別、地基的液化等級,結合具體情況綜合確定。當液
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    化土層較平坦且均勻時可按表4.2.5選用抗液化措施,尚可考慮上部結構重力荷載對液化危害的影響,
    根據液化震陷量的估計適當調整抗液化措施。

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    4.2.6 全部消除地基液化沉陷的措施,應符合下列要求:
    1 采用長樁基時,樁端伸入液化深度以下穩定土層中的長度(不包括樁尖部分),應按計算確定;
    2 采用深基礎時,基礎底面應埋入液化深度以下的穩定土層中,其深度不應小于2m;
    3 采用加密法(如振沖、振動加密、砂樁擠密、強夯等)加固時,應處理至液化土層下界,且處理后
    土層的標準貫入錘擊數的實測值,應大于相應的臨界值;加固后的復合地基的標準貫入錘擊數可按下式
    計算,并不應小于液化標準貫入錘擊數的臨界值;

    29.jpg
    4 用非液化土置換全部液化土層;
    5 采用加密法或換土法處理時,在基礎邊緣以外的處理寬度,應超過基礎底面下處理深度的1/2且
    不小于基礎寬度的1/5。
    4.2.7 部分消除地基液化沉陷的措施,應符合下列要求:
    1 處理深度應使處理后的地基液化指數不大于5,對獨立基礎與條形基礎,尚不應小于基礎底面下液
    化土特征深度值和基礎寬度的較大值;
    2 加固后復合地基的標準貫入錘擊數應符合本規范第4.2.3條的要求;
    3 基礎邊緣以外的處理寬度,應符合本規范第4.2.6條的要求。
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    22
    4.2.8 減輕液化影響的基礎和上部結構處理,可綜合考慮采用下列各項措施:
    1 選擇合適的基礎埋置深度;
    2 調整基礎底面積,減少基礎偏心;
    3 加強基礎的整體性和剛性;
    4 減輕荷載,增強上部結構的整體剛度和均勻對稱性,避免采用對不均勻沉降敏感的結構形式等。
    4.3 地基的承載力
    4.3.1 地基抗震驗算時,應采用地震作用效應與永久作用效應組合。
    4.3.2 地基抗震承載力容許值應按下式計算:

    1.jpg2.jpg
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    4.4 樁 基
    4.4.1 E2地震作用下,非液化土中,單樁的抗壓承載能力可以提高至原來的2倍,單樁的抗拉承載力,
    可比非抗震設計時提高25%。
    4.4.2 當樁基內有液化土層時,液化土層的承載力(包括樁側摩阻力)、土抗力(地基系數)、內摩擦角
    和內聚力等,可根據液化抵抗系數Ce予以折減,折減系數α應按表4.4.2采用。液化土層以下單樁部分
    的承載能力,可采用本規范第4.4.1條的規定;液化土層內及以上部分單樁承載能力不應提高。

     


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    5 地 震 作 用


    5.1 一 般 規 定
    5.1.1 各類橋梁結構的地震作用,應按下列原則考慮:
    1 一般情況下,城市橋梁可只考慮水平向地震作用,直線橋可分別考慮順橋向X和橫橋向Y的地震作
    用;
    2 地震基本烈度為8度和9度時的拱式結構、長懸臂橋梁結構和大跨度結構,以及豎向作用引起的地
    震效應很重要時,應考慮豎向地震的作用。
    5.1.2 當采用反應譜法,考慮三個正交方向(順橋向X、橫橋向Y和豎向Z)的地震作用時,可分別單獨計
    算X向地震作用在計算方向產生的最大效應EX、Y向地震作用在計算方向產生的最大效應EY以及Z向地震作
    用在計算方向產生的最大效應EZ,計算方向總的設計最大地震作用效應E按下式計算:

    5.jpg
    5.1.3 本規范地震作用采用設計加速度反應譜和設計地震動加速度時程表征。
    5.1.4 對甲類橋梁,應根據專門的工程場地地震安全性評價確定地震作用。
    5 地 震 作 用
    5.1 一 般 規 定
    5.1.1 各類橋梁結構的地震作用,應按下列原則考慮:
    1 一般情況下,城市橋梁可只考慮水平向地震作用,直線橋可分別考慮順橋向X和橫橋向Y的地震作
    用;
    2 地震基本烈度為8度和9度時的拱式結構、長懸臂橋梁結構和大跨度結構,以及豎向作用引起的地
    震效應很重要時,應考慮豎向地震的作用。
    5.1.2 當采用反應譜法,考慮三個正交方向(順橋向X、橫橋向Y和豎向Z)的地震作用時,可分別單獨計
    算X向地震作用在計算方向產生的最大效應EX、Y向地震作用在計算方向產生的最大效應EY以及Z向地震作
    用在計算方向產生的最大效應EZ,計算方向總的設計最大地震作用效應E按下式計算:
    5.1.3 本規范地震作用采用設計加速度反應譜和設計地震動加速度時程表征。
    5.1.4 對甲類橋梁,應根據專門的工程場地地震安全性評價確定地震作用。
    5.2 設計加速度反應譜
    5.2.1 水平向設計加速度反應譜譜值S(圖5.2.1)可由下式確定:

     

     

     

     

     

     
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    5.2.2 當橋梁結構的阻尼比按有關規定不等于0.05時,地震加速度譜曲線的阻尼調整系數和形狀參數
    應符合下列規定:

    12.jpg
    5.2.3 豎向設計加速度反應譜可由水平向設計加速度反應譜乘以0.65得到。
    5.3 設計地震動時程
    5.3.1 已進行地震安全性評價的橋址,設計地震動時程應根據地震安全性評價的結果確定。
    5.3.2 未進行地震安全性評價的橋址,可采用本規范設計加速度反應譜為目標擬合設計加速度時程;
    也可選用與設定地震震級、距離、場地特性大體相近的實際地震動加速度記錄,通過時域方法調整,使
    其加速度反應譜與本規范設計加速度反應譜匹配。
    5.4 地震主動土壓力和動水壓力
    5.4.1 地震時作用于橋臺臺背的主動土壓力可按下式計算:

     

     


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    5.4.2 當判定橋臺地表以下lOm內有液化土層或軟土層時,橋臺基礎應穿過液化土層或軟土層;當液化
    土層或軟土層超過lOm時,橋臺基礎應埋深至地表以下lOm處。其作用于橋臺臺背的主動土壓力應按下式
    計算:c.jpg
    地震基本烈度為9度地區的液化區,橋臺宜采用樁基。其作用于臺背的主動土壓力可按式(5.4.
    2)計算。
    5.4.3 地震時作用于橋墩上的地震動水壓力應分別按下列各式進行計算:

     


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    5.5 作用效應組合
    5.5.1 城市橋梁抗震設計應考慮以下作用:
    1 永久作用,包括結構重力、土壓力、水壓力;
    2 地震作用,包括地震動的作用和地震土壓力、水壓力等;
    3 在進行支座抗震驗算時,應計入50%均勻溫度作用效應;
    4 對城市軌道交通橋梁,應分別按有車、無車進行計算;當橋上有車時,順橋向不計算活載引起的
    地震作用;橫橋向計入50%活載引起的地震力,作用于軌頂以上2m處,活載豎向力按列車豎向靜活載的
    100%計算。
    5.5.2 城市橋梁抗震設計時的作用效應組合應包括本規范第5.5.1條要求的各種作用之和,組合方式
    應包括各種作用效應的最不利組合。

    6 抗 震 分 析


    6.1 一 般 規 定
    6.1.1 復雜立交工程應進行專門抗震研究。對墩高超過40m,墩身第一階振型有效質量低于60%,且結
    構進入塑性的高墩橋梁,應進行專門研究。
    6.1.2 抗震分析時,可將橋梁劃分為規則橋梁和非規則橋梁兩類。簡支梁及表6.1.2限定范圍內的梁
    橋屬于規則橋梁,不在此表限定范圍內的橋梁屬于非規則橋梁。

    f.jpg
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    6.1.3 根據本規范第6.1.2條的規則橋梁和非規則橋梁分類,橋梁的抗震分析計算方法可按表6.1.
    3選用。

    g.jpg
    6.1.4 E2地震作用下,若大跨度連續梁或連續剛構橋(主跨超過90m)墩柱已進入塑性工作范圍,且橋梁
    承臺質量較大,地震下承臺質量慣性力對樁基礎地震作用效應不能忽略時,應采用非線性時程分析方法
    進行抗震分析。
    6.1.5 對6跨及6跨以上一聯主跨超過90m連續梁橋,應采用非線性時程分析方法考慮活動支座摩擦作用
    效應,進行抗震分析。
    6.1.6 對復雜立交工程、斜橋和非規則曲線橋,宜采用非線性時程分析方法進行抗震分析。
    6.1.7 地震作用下,橋臺臺身地震慣性力可按靜力法計算。
    6.1.8 在進行橋梁抗震分析時,E1地震作用下,橋梁的所有構件抗彎剛度均應按毛截面計算;E2地震
    作用下,延性構件的有效截面抗彎剛度應按式(6.1.8)計算,對圓形和矩形橋墩,可按本規范附錄A取
    值,但其他構件抗彎剛度仍應按毛截面計算:

    h.jpg
    6.1.9 在進行橋梁結構抗震分析時,地震動的輸入宜按下列方式選。
    1 跨越河流的橋梁,地震動輸入宜取一般沖刷線處場地地震動;
    2 其他橋梁,地震動輸入宜取地表處場地地震動。
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    6.2 建 模 原 則
    6.2.1 在E1和E2地震作用下,一般情況下應建立橋梁結構的空間動力計算模型進行抗震分析,計算模
    型應反映實際橋梁結構的動力特性。規則橋梁可按本規范第6.5節的要求選用簡化計算模型。
    6.2.2 橋梁結構動力計算模型應能正確反映橋梁上部結構、下部結構、支座和地基的剛度、質量分布
    及阻尼特性,一般情況下應滿足下列要求:
    1 計算模型中的梁體和墩柱可采用空間桿系單元模擬,單元質量可采用集中質量代表;墩柱和梁體
    的單元劃分應反映結構的實際動力特性;
    2 支座單元應反映支座的力學特性;
    3 混凝土結構的阻尼比可取為0.05;進行時程分析時,可采用瑞利阻尼;
    4 計算模型應考慮相鄰結構和邊界條件的影響,對于共同參與地震力分配的相鄰結構,應考慮相鄰
    結構邊界條件的影響,一般情況應取計算模型左右各一聯橋梁結構作為邊界條件。
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    6.2.3 當進行直線橋梁地震反應分析時,可分別考慮沿順橋向和橫橋向兩個水平方向地震動輸入;當
    進行曲線橋梁地震反應分析時,宜分別沿相鄰兩橋墩連線方向和垂直于連線水平方向進行多方向地震輸
    入,以確定最不利地震水平輸入方向。
    6.2.4 當進行非線性時程分析時,墩柱應采用能反映結構彈塑性動力行為的單元。
    6.2.5 橋梁結構抗震分析時應考慮支座的影響。板式橡膠支座可采用線性彈簧單元模擬;其剪切剛度
    可按下式計算:

    l.jpg
    6.2.6 活動支座的摩擦作用效應可采用雙線性理想彈塑性彈簧單元模擬,其恢復力模型見圖6.2.6,
    并應符合下列要求:

    m.jpg
    6.2.7 對采用樁基礎的橋梁,計算模型應考慮樁土共同作用,樁土的共同作用可采用等代土彈簧模
    擬,等代土彈簧的剛度可采用m法計算。
    6.2.8 當墩柱的計算高度與矩形截面短邊尺寸之比大于8時,或墩柱的計算高度與圓形截面直徑之比大
    于6時,應考慮R-△效應。
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    6.3 反 應 譜 法
    6.3.1 當采用反應譜法計算時,加速度反應譜應按本規范第5.2節的規定確定。
    6.3.2 當采用多振型反應譜法計算時,振型階數在計算方向給出的有效振型參與質量不應低于該方向
    結構總質量的90%。
    6.3.3 振型組合方法應按下列規定采用:

    n.jpg
    6.4 時程分析法
    6.4.1 地震加速度時程應按本規范第5.3節的規定選取。
    6.4.2 時程分析的最終結果,當采用3組地震加速度時程計算時,應取各組計算結果的最大值;當采用
    7組及以上地震加速度時程計算時,可取結果的平均值。
    6.5 規則橋梁抗震分析
    6.5.1 對滿足本規范第6.1.3條要求的規則橋梁可按本節分析方法,等效為單自由度體系,按單振型
    反應譜方法進行E1和E2地震作用下結構的內力和變形計算。
    6.5.2 對簡支梁橋,其順橋向和橫橋向水平地震力可采用下列簡化方法計算,其計算簡圖如圖6.5.2
    所示:

     

     

     

     

     


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    6.5.3 連續梁一聯中一個墩采用順橋向固定支座,其余均為順橋向活動支座,其順橋向地震反應可按
    下列公式計算:

     

     


    6.5.4 采用板式橡膠支座的規則連續梁和連續剛構橋梁在順橋向E1和E2地震作用下的地震反應可按以
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    下簡化方法計算:
    1 建立結構計算模型,模型中應考慮上部結構、支座、橋墩及基礎等剛度的影響,計算均布荷載р0
    沿一聯梁體軸線作用下結構的位移υs(χ),計算簡圖如圖6.5.4所示。

     

     

     


    5 按靜力法計算均布荷載рe作用下的結構內力、位移反應。
    6.5.5 規則連續梁和連續剛架橋,當全橋墩梁間橫橋向沒有相對位移時,在橫橋向E1和E2地震作用下
    的地震反應,可按下列方法計算:
    1 建立結構計算模型,在模型中應考慮上部結構、支座、橋墩及基礎等剛度的影響,為了考慮相鄰
    結構邊界條件的影響,一般情況應取計算模型左右各一聯橋梁結構作為邊界條件。
    2 計算均布荷載р0沿計算模型(包含邊界聯)垂直梁體軸線方向作用下,計算聯橫橋向最大結構的位
    移υs(χ),計算簡圖如圖6.5.5所示。

    y.jpg

     

     

     
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    6 按靜力法計算均布荷載рe作用下的結構內力、位移反應。
    6.6 能力保護構件計算
    6.6.1 在E2地震作用下,如結構未進入塑性,橋梁墩柱的剪力設計值,橋梁蓋梁、基礎和支座的內力
    設計值可采用E2地震作用的計算結果。
    6.6.2 當橋梁蓋梁、基礎、支座和墩柱抗剪作為能力保護構件設計時,其彎矩和剪力設計值,應取與
    墩柱塑性鉸區域截面超強彎矩所對應的彎矩和剪力值。
    6.6.3 單柱墩塑性鉸區域截面超強彎矩應按下式計算:

    1.jpg
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    6.6.4 雙柱和多柱墩塑性鉸區域截面順橋向超強彎矩可按本規范第6.6.3條計算,橫橋向超強彎矩可
    按下列步驟計算:
    1 假設墩柱軸力為恒載軸力。
    2 按截面實配鋼筋,采用材料強度標準值,按本規范式(6.6.3)計算出各墩柱塑性鉸區域截面超強
    彎矩。
    3 計算各墩柱相應于其超強彎矩的剪力值,并按下式計算各墩柱剪力值之和V(kN):

    2.jpg
    4 將V按正、負方向分別施加于蓋梁質心處,計算各墩柱所產生的軸力(如圖6.6.4所示)

    3.jpg
    5 將合剪力V產生的軸力與恒載軸力組合后,采用組合的軸力,重負步驟2和4進行迭代計算,直到相
    鄰2次計算各墩柱剪力之和相差在10%以內。
    6 采用上述組合中的軸力最大壓力組合,按步驟2計算各墩柱塑性區域截面超強彎矩。
    6.6.5 延性墩柱沿順橋向和橫橋向剪力設計值應根據塑性鉸區域截面超強彎矩來計算。
    6.6.6 固定支座和板式橡膠支座的水平地震設計力可按能力保護方法計算;當按能力保護方法計算
    時,支座在順橋向和橫橋向的地震水平力可分別直接取本規范第6.6.5條計算出的各墩柱沿順橋向和橫
    橋向剪力值。
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    6.6.7 延性橋墩的蓋梁彎矩設計值Mp0,應按下式計算:

    4.jpg
    6.6.8 延性橋墩蓋梁的剪力設計值Vc0可按下式計算:

    5.jpg
    6.6.9 梁橋基礎的彎矩、剪力和軸力的設計值應根據墩柱底部可能出現塑性鉸處截面的超強彎矩、剪
    力設計值和墩柱恒載軸力,并考慮承臺的貢獻來計算。對雙柱墩、多柱墩橫橋向基礎,應根據本規范式
    (6.6.4)計算出的各墩柱合剪力V作用在蓋梁質心處在承臺頂產生的彎矩、剪力和軸力。
    6.6.10 對低樁承臺基礎,作用在承臺的水平地震慣性力可用靜力法按下式計算:

    6.jpg
    6.7 橋 臺
    6.7.1 橋臺臺身的水平地震力可按下式計算:

    7.jpg

    8.jpg
    1 對修建在基巖上的橋臺,其水平地震力可按式(6.7.1)計算值的80%采用;
    2 驗算設有固定支座的梁橋橋臺時,應計入由上部結構所產生的水平地震力,其值按式(6.7.1)
    計算,但Mau應加上一孔(簡支梁)或一聯(連續梁)梁的質量。
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    6.7.2 作用在橋臺上的主動土壓力和動水壓力可按本規范第5.4節計算。

    7 抗 震 驗 算


    7.1 一 般 規 定
    7.1.1 城市梁式橋的橋墩、橋臺、基礎及支座等應作抗震驗算。
    7.1.2 在E1和E2地震作用下,各類城市橋梁的抗震驗算目標應滿足本規范表3.1.2的要求。
    7.2 E1地震作用下抗震驗算
    7.2.1 采用A類抗震設計方法設計的橋梁,順橋向和橫橋向E1地震作用效應按本規范第5.5.2條組合
    后,應按現行行業標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG D62和《公路橋涵地基與基
    礎設計規范》JTG D63相關規定驗算橋墩、橋臺的強度;采用B類抗震設計方法設計的橋梁,順橋向和橫
    橋向E1地震作用效應按本規范第5.5.2條組合后,應按現行行業標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土
    橋涵設計規范》JTG D62和《公路橋涵地基與基礎設計規范》JTG D63相關規定驗算橋墩、橋臺、蓋梁和
    基礎等的強度。
    7.2.2 采用B類抗震設計方法設計的橋梁,支座抗震能力可按下列方法驗算;
    1 板式橡膠支座的抗震驗算:

     

     

     

     
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    2 盆式支座和球形支座的抗震驗算:

    c.jpg
    7.3 E2地震作用下抗震驗算
    7.3.1 E2地震作用下,應按式(7.3.4—1)驗算橋墩墩頂的位移。對高寬比小于2.5的矮墩,可不驗
    算橋墩的變形,但應按本規范第7.3.2條驗算抗彎和抗剪強度。采用非線性時程進行地震反應分析的橋
    梁可按式(7.3.4—2)驗算塑性轉角。
    7.3.2 對矮墩,順橋向和橫橋向E2地震作用效應和永久作用效應組合后,應按現行行業標準《公路鋼
    筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG D62相關規定驗算橋墩抗彎和抗剪強度,在驗算矮墩抗彎強
    度時,截面抗彎能力可采用材料強度標準值計算。
    7.3.3 在進行橋墩位移驗算時,按彈性方法計算出的地震位移應乘以考慮彈塑性效應的地震位移修正
    系數Rd,地震位移修正系數Rd可按下式計算:

    d.jpg
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    7.3.4 E2地震作用下,應按下列公式驗算順橋向和橫橋向橋墩墩頂的位移或橋墩塑性鉸區域塑性轉動
    能力:

    e.jpg
    7.3.5 單柱墩容許位移可按下式計算:

     


    7.3.6 塑性鉸區域的最大容許轉角應根據極限破壞狀態的曲率能力,按下式計算:

    h.jpg
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    7.3.7 對雙柱墩、排架墩,其順橋向的容許位移可按本規范式(7.3.5—1)計算,橫橋向的容許位移
    可在蓋梁處施加水平力F(圖7.3.7),進行非線性靜力分析,當墩柱的任一塑性鉸達到其最大容許轉角
    或塑性鉸區控制截面達到最大容許曲率時,蓋梁處的橫向水平位移即為容許位移。
    注:最大容許曲率為極限破壞狀態的曲率能力除以安全系數,安全系數取2。

    i.jpg
    7.3.8 截面的等效屈服曲率фy和等效屈服彎矩My可通過把實際的彎矩-曲率曲線等效為理想彈塑性彎
    矩-曲率曲線來求得,等效方法可根據圖中兩個陰影面積相等求得(圖7.3.8),計算中應考慮最不利
    軸力組合。

    j.jpg
    7.3.9 極限破壞狀態的曲率能力фu應通過考慮最不利軸力組合的M-ф曲線確定,為混凝土應變達到極
    限壓應變εcu,或縱筋達到折減極限應變εlu時相應的曲率;炷恋臉O限壓力應變εcu可按下式計算:

    k.jpg
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    7.3.10 應根據本規范第6.7節計算出橋臺的地震作用效應和永久作用效應組合后,按現行行業標準
    《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG D62-2004相關規定驗算橋臺的承載能力。
    7.4 能力保護構件驗算
    7.4.1 采用A類抗震設計方法設計的橋梁,其能力保護構件(墩柱抗剪、蓋梁、基礎及支座等)宜按本節
    方法進行抗震驗算。
    7.4.2 墩柱塑性鉸區域沿順橋向和橫橋向的斜截面抗剪強度應按下列公式驗算:

     

     

     

     

     
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    7.4.3 根據本規范第6.6節計算的基礎彎矩、剪力和軸力設計值和永久作用效應組合后,應按現行行
    業標準《公路橋涵地基與基礎設計規范》JTG D63進行基礎強度驗算。在驗算樁基礎截面抗彎強度時,截
    面抗彎能力可采用材料強度標準值計算。
    7.4.4 根據本規范第6.6節計算的蓋梁彎矩設計值、剪力設計值和永久作用效應組合后,應按現行行
    業標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG D62驗算蓋梁的正截面抗彎強度和斜截面抗
    剪強度。
    7.4.5 板式橡膠支座的抗震驗算應符合下列要求:

     

     

     

     

     
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    7.4.6 盆式支座和球形支座的抗震驗算應符合下列要求:

    5.jpg

    8 抗震構造細節設計


    8.1 墩柱結構構造
    8.1.1 對地震基本烈度7度及以上地區,墩柱塑性鉸區域內加密箍筋的配置,應符合下列要求:
    1 加密區的長度不應小于墩柱彎曲方向截面邊長或墩柱上彎矩超過最大彎矩80%的范圍;當墩柱的
    高度與彎曲方向截面邊長之比小于2.5時,墩柱加密區的長度應取墩柱全高;
    2 加密箍筋的最大間距不應大于10cm或6dbl或b/4(dbl為縱筋的直徑,b為墩柱彎曲方向的截面邊
    長);
    3 箍筋的直徑不應小于10mm;
    4 螺旋式箍筋的接頭必須采用對接焊,矩形箍筋應有135°彎鉤,并應伸入核心混凝土之內6dbl以
    上。
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    8.1.2 對地震基本烈度7度、8度地區,圓形、矩形墩柱塑性鉸區域內加密箍筋的最小體積配箍率ρ
    smin,應按式(8.1.2-1)和式(8.1.2-2)計算。對地震基本烈度9度及以上地區,圓形、矩形墩柱
    塑性鉸區域內加密箍筋的最小體積配箍率ρsmin應比地震基本烈度7度、8度地區適當增加,以提高其延性
    能力。

     

     

     

     
    8.1.3 墩柱塑性鉸加密區以外區域的箍筋量應逐漸減少,但箍筋的體積配箍率不應少于塑性鉸區域體
    積配箍率的50%。
    8.1.4 墩柱的縱向鋼筋宜對稱配置,縱向鋼筋的面積不宜小于0.006Ag,且不應超過0.04Ag(Ag為墩
    柱截面全面積)。
    8.1.5 空心截面墩柱塑性鉸區域內加密箍筋的構造,除滿足對實體橋墩的要求外,還應配置內外兩層
    環形箍筋,在內外兩層環形箍筋之間應配置足夠的拉筋(圖8.1.5)。

     

    8.jpg
    8.1.6 墩柱的縱筋應延伸至蓋梁和承臺的另一側面,縱筋的錨固和搭接長度應在現行行業標準《公路
    鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG D62要求的基礎上增加10dbl(dbl為縱筋的直徑),不應
    在塑性鉸區域進行縱筋的連接。
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    49
    8.1.7 塑性鉸加密區域配置的箍筋應延伸到蓋梁和承臺內,延伸到蓋梁或承臺的距離不宜小于墩柱長
    邊尺寸的1/2,并不應小于50cm。
    ,
     


    8.2 節 點 構 造
    8.2.1 節點的主拉應力和主壓應力可按下式計算:

     

     

     

     

     

     
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    1 節點中的橫向配箍率不應小于本規范第8.1.1、8.1.2條對于塑性鉸加密區域配箍率的要求
    (橫向箍筋的配置見圖8.2.3)。
    2 在距柱側面hb/2的蓋梁范圍內配置豎向箍筋(hb為蓋梁的高度,豎向箍筋見圖8.2.3),按下
    式計算豎向箍筋面積Av:
    Av=0.174A (8.2.3)
    式中 As——立柱縱筋面積。
    3 節點中的豎向箍筋面積可取Av/2。

    a.jpg

    9 橋梁減隔震設計


    9.1 一 般 規 定
    9.1.1 下列條件下,不宜采用減隔震設計:
    1 基礎土層不穩定;
    2 結構的固有周期比較長;
    3 位于軟弱場地,延長周期可能引起共振;
    4 支座中出現負反力。
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    53
    9.1.2 采用減隔震設計的橋梁可只進行E2地震作用下的抗震設計和驗算。
    9.1.3 橋梁減隔震設計,應滿足下列要求:
    1 橋梁減隔震支座應具有足夠的剛度和屈服強度。
    2 相鄰上部結構之間應設置足夠的間隙。
    9.1.4 橋梁的其他抗震措施不得妨礙橋梁的正常使用及減隔震裝置作用的效果。
    9 橋梁減隔震設計
    9.1 一 般 規 定
    9.1.1 下列條件下,不宜采用減隔震設計:
    1 基礎土層不穩定;
    2 結構的固有周期比較長;
    3 位于軟弱場地,延長周期可能引起共振;
    4 支座中出現負反力。
    9.1.2 采用減隔震設計的橋梁可只進行E2地震作用下的抗震設計和驗算。
    9.1.3 橋梁減隔震設計,應滿足下列要求:
    1 橋梁減隔震支座應具有足夠的剛度和屈服強度。
    2 相鄰上部結構之間應設置足夠的間隙。
    9.1.4 橋梁的其他抗震措施不得妨礙橋梁的正常使用及減隔震裝置作用的效果。
    9.2 減隔震裝置
    9.2.1 減隔震裝置的構造應簡單、性能可靠且對環境溫度變化不敏感;減隔震裝置應具有可替換性,
    并應進行定期維護和檢查。
    9.2.2 應通過試驗對減隔震裝置的變形、阻尼比等力學參數值進行驗證。試驗值與設計值的差別應在
    ±10%以內。
    9.2.3 應依據相關的檢測規程,對減隔震裝置的性能和特性進行嚴格的檢測實驗。
    9.2.4 減隔震裝置可分為整體型和分離型兩類,兩類減隔震裝置水平位移從50%的設計位移增加到設
    計位移時,其恢復力增量不宜低于其上部結構重量的2.5%。
    9.2.5 整體型減隔震裝置宜選用下列類型:
    1 鉛芯橡膠支座;
    2 高阻尼橡膠支座;
    3 摩擦擺式減隔震支座。
    9.2.6 分離型減隔震裝置宜選用下列類型:
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    1 橡膠支座+金屬阻尼器;
    2 橡膠支座+摩擦阻尼器;
    3 橡膠支座+黏性材料阻尼器。
    9.3 減隔震橋梁地震反應分析
    9.3.1 減隔震橋梁水平地震力的計算,可采用反應譜分析法和非線性動力時程分析法。
    9.3.2 當同時滿足以下條件時,可采用單振型反應譜法進行減隔震橋梁抗震分析:
    1 橋梁幾何形狀滿足本規范表6.1.2對規則橋梁的要求;
    2 距離最近的活動斷層大于15km;
    3 場地類型為Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ類,且場地條件穩定;
    4 減隔震裝置等效阻尼比不超過30%;
    5 減隔震橋梁的基本周期T1(隔震周期)為未采用減隔震橋梁基本周期T0的2.5倍以上。
    9.3.3 當不滿足本規范第9.3.2條要求時,減隔震橋梁應采用非線性動力時程分析方法進行抗震分
    析。
    9.3.4 一般情況下,彈塑性和摩擦類減隔震支座的恢復力模型可采用雙線性模型,并應符合下列規
    定:
    1 鉛芯橡膠支座的恢復力模型如圖9.3.4-1所示,其等效剛度和等效阻尼比分別為:

     

     

     


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    2 摩擦擺式減隔震支座的恢復力模型如圖9.3.4-2所示,屈后剛度為:

     


    9.3.5 采用單振型反應譜法進行減隔震橋梁抗震分析時,計算方法如下:

     

     

     

     


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    9.3.6 反應譜方法計算地震作用效應(內力、位移),可根據本規范第6章中有關條文確定。
    9.3.7 采用反應譜分析方法計算作用在減隔震橋梁第i個墩臺頂的水平地震力可按下式計算:

    x.jpg
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    9.4 減隔震橋梁抗震驗算


    9.4.1 E2地震作用下,橋梁墩臺與基礎的驗算,應將減隔震裝置傳遞的水平地震力除以1.5的折減系
    數后,按現行行業標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG D62和《公路橋涵地基與基
    礎設計規范》JTG D63進行。
    9.4.2 減隔震裝置的驗算應符合下列要求:
    1 對橡膠型減隔震支座,E2地震作用下產生的剪切應變必須在250%以下,并應校核其穩定性;
    2 非橡膠型減隔震裝置,應根據具體的產品性能指標進行驗算。

    10 斜拉橋、懸索橋和大跨度拱橋


    10.1 一 般 規 定
    10.1.1 斜拉橋、懸索橋和大跨度拱橋應采用對稱的結構形式,上、下部結構之間的連接構造應均勻對
    稱。
    10.1.2 建在地震基本烈度8度、9度地區的斜拉橋宜優先考慮飄浮體系方案;如飄浮體系導致梁端位移
    過大,宜采用塔、梁彈性約束或阻尼約束體系。
    10.1.3 建在地震基本烈度8度、9度地區的大跨度拱橋,主拱圈宜采用抗扭剛度較大、整體性較好的斷
    面形式。當采用鋼筋混凝土肋拱時,應加強橫向聯系。
    10.1.4 建在地震基本烈度8度、9度地區的下承式拱橋和中承式拱橋應設置風撐,應加強端橫梁剛度。
    10.1.5 主要承重結構(塔、墩及拱橋主拱)宜選擇有利于提高延性變形能力的結構形式及材料,避免發
    生脆性破壞。
    11 抗 震 措 施
    11.1 一 般 規 定
    11.1.1 應采用有效的防落梁措施。
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    11.1.2 橋梁抗震措施的使用不宜導致橋梁主要構件的地震反應發生較大改變,否則,在進行抗震分析
    時,應考慮抗震措施的影響?拐鸫胧⿷鶕涫艿降牡卣鹱饔眠M行設計。
    11.1.3 過渡墩及橋臺處的支座墊石不宜高于10cm,且順橋向宜與墩、臺最外邊緣平齊。
    10.2 建模與分析原則
    10.2.1 大跨度橋梁的地震反應分析可采用時程分析法和多振型反應譜法。
    10.2.2 地震反應分析所采用的地震加速度時程、反應譜的頻譜含量應包括結構第一階自振周期在內的
    長周期成分。
    10.2.3 地震反應分析時,采用的計算模型應真實模擬橋梁結構的剛度和質量分布及邊界連接條件,并
    應滿足下列要求:
    1 計算模型應考慮相鄰引橋對主橋地震反應的影響;
    2 墩、塔、拱肋及拱上立柱可采用空間梁單元模擬;橋面系應根據截面形式選用合理計算模型;斜
    拉橋拉索、懸索橋主纜和吊桿、拱橋吊桿和系桿可采用空間桁架單元;
    3 應考慮恒載作用下結構初應力剛度,拉索垂度效應等幾何非線性影響;
    4 當進行非線性時程分析時,支承連接條件應采用能反映支座力學特性的單元模擬,應選用適當的
    彈塑性單元進行模擬。
    10.2.4 當采用樁基時,應考慮樁一土一結構相互作用對橋梁地震作用效應的影響。
    10.2.5 反應譜分析應滿足下列要求:
    1 當墩、塔、錨碇基礎建在不同土質條件的地基上時,可采用包絡反應譜法計算;
    2 當進行多振型反應譜法分析時,振型階數在計算方向給出的有效振型參與質量不應低于該方向結
    構總質量的90%,振型組合應采用CQC法。
    10.2.6 當采用時程分析時,時程分析最終結果:當采用3組地震加速度時程計算時,應取3組計算結果
    的最大值;當采用7組地震加速度時程計算時,可取7組結果的平均值。
    10.2.7 一般情況下阻尼比可按下列規定確定:
    1 混凝土拱橋的阻尼比取為0.05;
    2 斜拉橋的阻尼比取為0.03;
    3 懸索橋的阻尼比取為0.02。
    10.3 性能要求與抗震驗算
    10.3.1 在E1地震作用下,結構不應發生損傷,保持在彈性范圍內。
    10.3.2 在E2地震作用下,主纜不應發生損傷,主塔、基礎、主梁等重要結構受力構件可發生局部輕微
    的損傷,震后不需修復或簡單修復可繼續使用;邊墩等橋梁結構中比較容易修復的構件可按延性構件設
    計,震后應能修復。
    10.3.3 拱橋橋墩和拱上立柱、斜拉橋引橋橋墩和懸索橋引橋橋墩可按本規范第7章的有關規定進行抗
    震驗算;橋梁支座等連接構件可按本規范第7.4節相關要求進行抗震驗算。
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    11 抗 震 措 施


    11.1 一 般 規 定
    11.1.1 應采用有效的防落梁措施。
    11.1.2 橋梁抗震措施的使用不宜導致橋梁主要構件的地震反應發生較大改變,否則,在進行抗震分析
    時,應考慮抗震措施的影響?拐鸫胧⿷鶕涫艿降牡卣鹱饔眠M行設計。
    11.1.3 過渡墩及橋臺處的支座墊石不宜高于10cm,且順橋向宜與墩、臺最外邊緣平齊。
    11 抗 震 措 施
    11.1 一 般 規 定
    11.1.1 應采用有效的防落梁措施。
    11.1.2 橋梁抗震措施的使用不宜導致橋梁主要構件的地震反應發生較大改變,否則,在進行抗震分析
    時,應考慮抗震措施的影響?拐鸫胧⿷鶕涫艿降牡卣鹱饔眠M行設計。
    11.1.3 過渡墩及橋臺處的支座墊石不宜高于10cm,且順橋向宜與墩、臺最外邊緣平齊。
    11.2 6 度 區
    11.2.1 簡支梁梁端至墩、臺帽或蓋梁邊緣應有一定的距離(圖11.2.1)。其最小值α(cm)按下式
    計算:

    y.jpg
    11.2.2 斜交橋梁(板)端至墩、臺帽或蓋梁邊緣的最小距離α(cm)(如圖11.2.2)應按式(11.
    2.2)和式(11.2.1)計算,取較大值。

    z.jpg
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    60
    11.2.3 曲線橋梁端至墩、臺帽或蓋梁邊緣的最小距離α(cm)(如圖11.2.3)應按式(11.2.3-
    1)和式(11.2.1)計算,取較大值。

     


    11.3 7 度 區
    11.3.1 7度區的抗震措施,除應符合6度區的規定外,尚應符合本節的規定。
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    11.3.2 簡支梁梁端至墩、臺帽或蓋梁邊緣應有一定的距離,其最小值α(cm)按下式計算:
    α≥70+0.5L (11.3.2)
    11.3.3 拱橋基礎宜置于地質條件一致,兩岸地形相似的堅硬土層或巖石上。實腹式拱橋宜減小拱上填
    料厚度,并宜采用輕質填料,填料應逐層夯實。
    11.3.4 在梁與梁之間,梁與橋臺胸墻之間應加裝橡膠墊或其他彈性襯墊。其構造示意如圖11.3.4-
    1、圖11.3.4-2所示。

    heihei.jpg
    11.3.5 橋梁宜采用擋塊、螺栓連接和鋼夾板連接等防止縱橫向落梁的措施。
    11.4 8 度 區
    11.4.1 8度區的抗震措施,除應符合7度區的規定外,尚應符合本節的規定。
    11.4.2 應設置限位裝置控制梁墩位移,常用的限位裝置如圖11.4.2所示。

    woqu.jpg

    11.4.3 拱橋的主拱圈宜采用抗扭剛度較大、整體性較好的斷面形式。當采用鋼筋混凝土肋拱時,必須
    加強橫向聯系。
    11.4.4 連續梁橋宜采取使上部構造所產生的水平地震荷載能由各個墩、臺共同承擔的措施。
    11.4.5 連續曲梁的邊墩和上部構造之間宜采用錨栓連接。
    11.4.6 橋臺宜采用整體性強的結構形式。
    11.4.7 當橋梁下部為鋼筋混凝土結構時,其混凝土強度等級不應低于C25。
    11.4.8 基礎宜置于基巖或堅硬土層上;A底面宜采用平面形式。當基礎置于基巖上時,方可采用階
    梯形式。
    11.5 9 度 區
    11.5.1 9度區的抗震措施,除應符合8度區的規定外,尚應符合本節的規定。
    11.5.2 梁橋各片梁間應加強橫向聯系。當采用桁架體系時,應加強橫向穩定性。
    11.5.3 梁橋支座應采取限制其豎向位移的措施。

     

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    城市橋梁抗震設計規范

    加入收藏 規范號CJJ 166-2011
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      目錄

     

    1

     

    2 術語和符號

     

    3

     

    4 場地、地基與基礎

     

    5

     

    6

     

    7

     

    8 抗震構造細節設計

     

    9 橋梁減隔震設計

     

    10 斜拉橋、懸索橋和大跨度拱橋

     

    11

     

    附錄A  開裂鋼筋混凝土截面的等效剛度取值

      

    附錄B  圓形和矩形截面屈服曲率和極限曲率計算

     

    本規范用詞說明

     

    引用標準名錄

     

     

     

    中華人民共和國行業標準
    城市橋梁抗震設計規范
    CJJ 166—2011
    條 文 說 明
    制 定 說 明


    《城市橋梁抗震設計規范》CJJ 166—2011,經住房和城鄉建設部2011年7月13日以第1060號公告批準、發布,F代化城市橋梁成為城市交通網絡的樞紐工程,地位十分重要。至今,這些橋梁的抗震設計都是參
    照《鐵路工程抗震設計規范》和《公路工程抗震設計規范》,它們與國際先進標準相比落后了兩個臺階,已不適于現代化城市生命線工程的抗震設計要求。鑒于現代化城市橋梁無論從功能或體型構造都有顯著特點,重視抗震設計,減輕地震災害導致的經濟損失,是編制本規范的意義所在。本規范在制定過程中,編制組進行了廣泛的調查研究,認真總結了實踐經驗,同時參考有關國際標準和國外先進標準。為便于廣大設計單位有關人員在使用本規范時能正確理解和執行條文規定,《城市橋梁抗震設計規范》編寫組按照章、節、條順序編寫了本規范的條文說明,對條文規定的目的、依據以及執行中需注意的有關事項進行了說明。但是,本條文說明不具備與標準正文同等的法律效力,僅供使用者作為理解和把握標準規定時的參考。


    1 總 則


    1.0.1 我國處于世界兩大地震帶即環太平洋地震帶和亞歐地震帶之間,是—個強震多發國家。我國地震的特點是發生頻率高、強度大、分布范圍廣、傷亡大、災害嚴重。幾乎所有的省市、自治區都發生過六級以上的破壞性地震。自20世紀80年代以來,國內外發生的強烈地震,不僅造成了人員傷亡,而且造成了極大的經濟損失。突發的強烈地震使建設成果毀于一旦,引發長期的社會政治、經濟問題,并帶來難以慰藉的感情創傷。公路橋梁是生命線系統工程中的重要組成部分,在抗震救災中,公路交通運輸網更是搶救人民生命財產和盡快恢復生產、重建家園、減輕次生災害的重要環節。1998年3月1日《中華人民共和國防震減災法》頒布實施,對我國的防震減災工作提出了更為明確的要求和相應的具體規定。在此后,國內外橋梁抗震技術有了長足進展,而且,從國外的情況來看,美國、日本等發達國家都有專門的橋梁抗震設計規范。因此,在廣泛吸收、消化國內外先進的橋梁抗震設計成熟新技術基礎上,首次編寫我國《城市橋梁抗震設計規范》,供城市橋梁抗震設計時遵循。
    1.0.2 本規范所指城市梁式橋包含雙向主干道立交工程和城市軌道交通高架橋,由于在抗震分析方
    法、計算模型等方面增加了多振型反應譜和時程分析方法,因此對于《公路工程抗震設計規范》JTJ
    004-89只適用跨度150m內的梁橋不再作要求。本規范中跨度大于150m的拱橋定義為大跨度拱橋,而跨度
    小于等于150m的拱橋定義為中、小跨度拱橋。
    自20世紀90年代以來,我國橋梁建設發展非?,修建了大量斜拉橋、懸索橋、拱橋等大跨徑橋
    梁。因此本規范給出了斜拉橋、懸索橋、大跨度拱橋等的抗震設計原則供參考。

    2 術語和符號


    本章僅將本規范出現的、人們比較生疏的術語列出。術語的解釋,其中部分是國際公認的定義,但
    大部分是概括性的涵義,并非國際或國家公認的定義。術語的英文名稱不是標準化名稱,僅供引用時參
    考。

    3 基 本 要 求


    3.1 抗震設防分類和設防標準
    3.1.1 本規范從我國目前的具體情況出發,考慮到城市橋梁的重要性和在抗震救災中的作用,本著確
    保重點和節約投資的原則,將不同橋梁給予不同的抗震安全度。具體來講,將城市橋梁分為甲、乙、丙
    和丁四個抗震設防類別,其中甲類橋梁定義為懸索橋、斜拉橋和大跨度拱橋(跨度大于150m的拱橋定義
    為大跨度拱橋),這些橋梁承擔交通量大,投資很大,而且在政治、經濟上具有非常重要的地位;乙類
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    橋梁為交通網絡上樞紐位置的橋梁、快速路上的城市橋梁;丙類為城市主干路,軌道交通橋梁;丁類為
    除甲、乙、丙三類橋梁以外的其他橋梁。
    3.1.2 條文中表3.1.2給出了各類設防橋梁在E1地震和E2地震作用下的設防目標。要求各類橋梁在E1
    地震作用下,基本無損傷,結構在彈性范圍工作,正常的交通在地震后立刻得以恢復。在E2地震作用
    下,甲類橋梁可發生混凝土裂縫開裂過大,截面部分鋼筋進入屈服等輕微損壞,地震后不需修復或經簡
    單修復可繼續使用;乙類橋梁可發生混凝土保護層脫落、結構發生彈塑性變形等可修復破壞,地震后數
    天內可恢復部分交通(可能發生車道減少或小規模的緊急交通管制),永久性修復后可恢復正常運營功
    能。
    3.1.4 抗震構造措施是在總結國內外橋梁震害經驗的基礎上提出來的設計原則,歷次大地震的震害表
    明,抗震構造措施可以起到有效減輕震害的作用,而其所耗費的工程代價往往較低。因此,本規范對抗
    震構造措施提出了更高和更細致的要求。
    3 基 本 要 求
    3.1 抗震設防分類和設防標準
    3.1.1 本規范從我國目前的具體情況出發,考慮到城市橋梁的重要性和在抗震救災中的作用,本著確
    保重點和節約投資的原則,將不同橋梁給予不同的抗震安全度。具體來講,將城市橋梁分為甲、乙、丙
    和丁四個抗震設防類別,其中甲類橋梁定義為懸索橋、斜拉橋和大跨度拱橋(跨度大于150m的拱橋定義
    為大跨度拱橋),這些橋梁承擔交通量大,投資很大,而且在政治、經濟上具有非常重要的地位;乙類
    橋梁為交通網絡上樞紐位置的橋梁、快速路上的城市橋梁;丙類為城市主干路,軌道交通橋梁;丁類為
    除甲、乙、丙三類橋梁以外的其他橋梁。
    3.1.2 條文中表3.1.2給出了各類設防橋梁在E1地震和E2地震作用下的設防目標。要求各類橋梁在E1
    地震作用下,基本無損傷,結構在彈性范圍工作,正常的交通在地震后立刻得以恢復。在E2地震作用
    下,甲類橋梁可發生混凝土裂縫開裂過大,截面部分鋼筋進入屈服等輕微損壞,地震后不需修復或經簡
    單修復可繼續使用;乙類橋梁可發生混凝土保護層脫落、結構發生彈塑性變形等可修復破壞,地震后數
    天內可恢復部分交通(可能發生車道減少或小規模的緊急交通管制),永久性修復后可恢復正常運營功
    能。
    3.1.4 抗震構造措施是在總結國內外橋梁震害經驗的基礎上提出來的設計原則,歷次大地震的震害表
    明,抗震構造措施可以起到有效減輕震害的作用,而其所耗費的工程代價往往較低。因此,本規范對抗
    震構造措施提出了更高和更細致的要求。
    3.2 地 震 影 響
    3.2.1、3.2.2 甲類橋梁(城市斜拉橋、懸索橋和大跨度拱橋),大都建在依傍大江大河的現代化大城
    市,它的特點是橋高(通航凈空要求高)、橋長、造價高。一般都占據交通網絡上的樞紐位置,無論在政
    治、經濟、國防上都有重要意義,如發生破壞則修復困難,因此甲類橋梁的設防水準重現期定得較高,
    甲類橋梁設防的E1和E2地震影響,相應的地震重現期分別為475年和2500年;乙、丙和丁類橋梁的E1地震
    作用是在現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011—2001中的多遇地震(重現期63年)的基礎上,考
    慮表1中的重要性系數得到的;乙、丙和丁類橋梁的E2地震作用直接采用現行國家標準《建筑抗震設計規
    范》GB 50011—2001中的罕遇地震(重現期2000年~2450年)。

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    3.3 抗震設計方法分類
    3.3.1~3.3.3 參考現行國內外相關橋梁抗震設計規范,對于位于6度地區的普通橋梁,只需滿足相
    關構造和抗震措施要求,不需進行抗震分析,本規范稱此類橋梁抗震設計方法為C類;對于位于6度地區
    的乙類橋梁,7度、8度和9度地區的丁類橋梁,本規范僅要求進行E1地震作用下的抗震計算,并滿足相關
    構造要求,這類抗震設計方法為B類;對于7度及7度以上的乙和丙類橋梁,本規范要求進行E1地震和E2地
    震的抗震分析和驗算,并滿足結構抗震體系以及相關構造和抗震措施要求,此類抗震設計方法為A類。采
    用A、B和C類抗震設計方法橋梁的抗震設計可參考圖1所示流程進行。

     

     

     


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    3.4 橋梁抗震體系
    3.4.1 本條是在吸取歷次地震震害教訓基礎上,為提高橋梁結構抗震性能,防止地震作用下橋梁結構
    整體倒塌破壞,切斷震區交通生命線而規定的。
    3.4.2 美國最新編制的《AASHTO Guide Specifications for LRFD Seismic Bridge Design》(2007年
    版)明確提出了3種類型橋梁結構抗震體系,類型Ⅰ、類型Ⅱ和類型Ⅲ。其中類型Ⅲ主要是針對鋼橋結
    構,由于本規范主要適用于混凝土橋,不引用。因此,參考美國《AASHTO Guide Specifications for
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    LRFD Seismic Bridge Design》,明確提出2類梁式橋梁抗震體系。類型Ⅰ結構抗震體系實際上就是延性
    抗震設計,地震下利用橋梁墩柱發生塑性變形,延長結構周期,耗散地震能量。
    類型Ⅱ結構抗震體系實際上就是減隔震設計,地震作用下,橋梁上、下部連接構件(支座、耗能裝
    置)發生塑性變形,延長結構周期、耗散地震能量,從而減小結構地震反應。
    3.4.3 1971年美國圣弗爾南多(San Fernand)地震爆發以后,各國都認識到結構的延性能力對結構抗震
    性能的重要意義;在1994年美國北嶺(Northridge)地震和1995年日本神戶(Kobe)地震爆發后,強調結構
    延性能力,已成為一種共識。為保證結構的延性,同時最大限度地避免地震破壞的隨機性,新西蘭學者
    Park等在20世紀70年代中期提出了結構抗震設計理論中的一個重要方法——能力保護設計方法
    (Philosophy of Capacity Design),并最早在新西蘭混凝土設計規范(NZS3101,1982)中得到應用。以
    后這個原則先后被美國、歐洲和日本等國家的橋梁抗震規范所采用。
    能力保護設計方法的基本思想在于:通過設計,使結構體系中的延性構件和能力保護構件形成強度
    等級差異,確保結構構件不發生脆性的破壞模式;谀芰ΡWo設計方法的結構抗震設計過程,一般都
    具有以下特征:
    1)選擇合理的結構布局;
    2)選擇地震中預期出現的彎曲塑性鉸的合理位置,保證結構能形成一個適當的塑性耗能機制;通過
    強度和延性設計,確保塑性鉸區域截面的延性能力;
    3)確立適當的強度等級,確保預期出現彎曲塑性鉸的構件不發生脆性破壞模式(如剪切破壞、粘結破
    壞等),并確保脆性構件和不宜用于耗能的構件(能力保護構件)處于彈性反應范圍。
    具體到梁橋,按能力保護設計方法,應考慮以下幾方面:
    1)塑性鉸的位置一般選擇出現在墩柱上,墩柱作為延性構件設計,可以發生彈塑性變形,耗散地震
    能量;
    2)墩柱的設計剪力值按能力設計方法計算,應為與柱的極限彎矩(考慮超強系數)所對應的剪力,在
    計算剪力設計值時應考慮所有塑性鉸位置以確定最大的設計剪力;
    3)蓋梁、節點及基礎按能力保護構件設計,其設計彎矩、設計剪力和設計軸力應為與柱的極限彎矩
    (考慮超強系數)所對應的彎矩、剪力和軸力;在計算蓋梁、節點和基礎的設計彎矩、設計剪力和軸力值
    時應考慮所有塑性鉸位置以確定最大的設計彎矩、剪力和軸力。
    3.4.4 我國中小跨度橋梁廣泛采用板式橡膠支座,梁體直接擱置在支座上,支座與梁底和墩頂無螺栓
    連接。汶川地震等震害表明,這種支座布置形式,在地震作用下梁底與支座頂面非常容易產生相對滑
    動,導致較大的梁體位移,甚至落梁破壞?紤]到板式橡膠支座在我國中小跨度橋梁中的廣泛應用,對
    于地震作用下,橡膠支座抗滑性能不能滿足要求的橋梁,應采用墩梁位移約束裝置,或按減隔震橋梁設
    計,以防止發生落梁破壞。
    3.4.5 縱向地震作用下,多跨連續梁橋的固定支座一般要承受較大的水平地震力,很難滿足條文第7.
    2.2和7.4.6條支座抗震性能要求,對于這種情況,如固定墩以及固定墩基礎有足夠的抗震能力,能滿
    足相關抗震性能要求,可以通過計算設置剪力鍵,由剪力鍵承受支座所受地震水平力。
    3.4.6 順橋向,對于連續粱橋或多跨簡支梁橋,我國一般都在橋臺處設置縱向活動支座,因此,順橋
    向地震作用下,梁體縱向慣性力主要由橋墩承受;橫橋向,如在橋臺處設置橫向抗震擋塊,橫向地震作
    用下,梁體橫向慣性力按墩、臺水平剛度分配,由于橋臺剛度大,將承受較大的橫向水平地震力,因此
    建議橋臺上的橫向抗震擋塊宜設計為在E2地震作用下可以破壞,以減小橋臺所受橫向地震力。但是,對
    于單跨簡支梁橋,宜在橋臺處采用板式橡膠支座,使兩側橋臺能共同分擔地震力。
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    3.5 抗震概念設計
    3.5.1 剛度和質量平衡是橋梁抗震理念中最重要的一條。對于上部結構連續的橋梁,各橋墩高度宜盡
    可能相近。對于相鄰橋墩高度相差較大導致剛度相差較大的情況,水平地震力在各墩間的分配一般不理
    想,剛度大的墩將承受較大的水平地震力,影響結構的整體抗震能力。剛度扭轉中心和質量中心的偏離
    會在上部結構產生轉動效應;加重落梁和碰撞等破壞風險。美國《AASHTO Guide Specifications for
    LRFD Seismic Bridge Design》明確給出了連續梁橋橋墩間剛度要求,本條直接引用。
    3.5.2 梁式橋相鄰聯周期相差較大的情況會產生相鄰聯間的非同向振動(out-of-phase vibration),
    從而導致伸縮縫處相鄰梁體間較大的相對位移和伸縮縫處碰撞。為了減小相鄰聯的非同向振動,美國
    《AASHTO Guide Specifications for LRFD Seismic Bridge Design》給出了規定,本條直接引用。
    3.5.3 為保證橋梁剛度和質量的平衡,設計時應優先考慮采用等跨徑、等墩高、等橋面寬度的結構形
    式。如不能滿足,也可通過調整墩的直徑和支座等方法來改善橋的平衡情況。其中,調整支座可能是最
    簡單易行的辦法了,效果也很顯著。當采用橡膠支座后,由墩和支座構成的串聯體系的水平剛度為:

     

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    其中,kt是由墩和支座構成的串聯體系的水平剛度,kz和kp分別為橡膠支座的剪切剛度和橋墩的水
    平剛度。
    水平地震力就是根據各墩串聯體系的水平剛度按比例進行分配的。從上式可以看出,調整支座的剛
    度可以有效地調整各墩位處的剛度平衡。

    4 場地、地基與基礎


    4.1 場 地
    4.1.1 抗震有利地段一般系指:建設場地及其臨近無晚近期活動性斷裂,地質構造相對穩定,同時地
    基為比較完整的巖體、堅硬土或開闊平坦密實的中硬土等。
    抗震不利地段一般系指:軟弱黏性土層、液化土層和地層嚴重不均勻的地段;地形陡峭、孤突、巖
    土松散、破碎的地段;地下水位埋藏較淺、地表排水條件不良的地段。嚴重不均勻地層系指巖性、土
    質、層厚、界面等在水平方向變化很大的地層。
    抗震危險地段一般系指:地震時可能發生滑坡、崩塌地段;地震時可能塌陷的暗河、溶洞等巖溶地
    段和已采空的礦穴地段;河床內基巖具有傾向河槽的構造軟弱面被深切河槽所切割的地段;發震斷裂、
    地震時可能坍塌而中斷交通的各種地段。
    4.1.3 對于甲類橋梁,本規范要求進行工程場地地震安全性評價。對于丁類橋梁,當無實測剪切波速
    時,可按條文中表4.1.3 劃分土的類型,條文中表4.1.3土的類型劃分直接引用現行國家標準《建筑
    抗震設計規范》GB 50011的有關規定。
    4.1.4~4.1.7 引自現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011的有關規定。
    4.1.8 本條規定引自現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011的有關規定。對構造物范圍內發震
    斷裂的工程影響進行評價,是地震安全性評價的內容,對于本規范沒有要求必須進行工程場地地震安全
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    性評價的橋梁工程,可以結合場地工程地震勘察的評價,按本條規定采取措施。在此處,發震斷裂的工
    程影響主要是指發震斷裂引起的地表破裂對工程結構的影響,對這種瞬時間產生的地表錯動,目前還沒
    有經濟、有效的工程構造措施,主要靠避讓來減輕危險性。國外有報道稱,某些具有堅固基礎的建筑物
    曾成功地抵抗住了數英寸的地表破裂,結構物未發生破壞(Youd,1989),并指出優質配筋的筏形基礎
    和內部拉結堅固的基礎效果最好,可供設計者參考。
    1 實際發震斷裂引起的地標破裂與地震烈度沒有直接的關系,而是與地震的震級有一定的相關性。
    從目前積累的資料看,6級以下的地震引起地表破裂的僅有一例,所以本款提的“地震基本烈度低于8
    度”,實質是指地震的震級小于6級。設計人員很難判斷工程所面臨的未來地震震級,地震烈度可以直接
    從地震區劃圖上了解到,本款的提法,便于設計人員使用。
    2 在活動斷層調查中取得斷層物質(斷層泥、糜棱巖)及上覆沉積物樣本,可以根據已有的一些方
    法(C14、熱釋光等)測試斷層最新活動年代。顯然,活動斷層和發震斷裂,尤其是發生6級以上地震的
    斷裂,并不完全一樣,從中鑒別需要專門的工作。為了便于設計人員使用,根據我國的資料和研究成
    果,此處排除了全新世以前活動斷裂上發生6級以上地震的可能性,對于一般的公路工程在大體上時可行
    性的。
    3 覆蓋土層的變形可以“吸收”部分下伏基巖的錯動量,是指土層地表的錯動會小于下伏基巖頂面
    錯動的事實。顯然,這種“吸收”的程度與土層的工程性質和厚度有關。各場地土層的結構和土質條件
    往往會不同,有的差別很大,目前規范中不能一一規定,只能就平均情況,大體上規定一個厚度。如上
    所述,此處提到的地震基本烈度8度和9度實質上是指震級6.0和6.7,基巖頂面的錯動量隨地震震級的
    增加會有增大,數值大約在一米至若干米,土層厚度到底多大才能使地表的錯動量減小到對工程結構沒
    有顯著影響,是一個正在研究中的問題。數值60m和90m,是根據最近一次大型離心機模擬實驗的結果歸
    納的,也得到一些數值計算結果的支持。
    4 當不能滿足上述條件時,宜采取避讓的措施。避開主斷裂距離為橋墩邊緣至主斷裂邊緣分別為
    300m和500m,主要的依據是國內外地震斷裂破裂寬度的資料,取值有一定的保守程度。在受各種客觀條
    件限制,難以避開數百米時,美國加州的相關規定可供參考:一般而言,場地的避讓距離應由負責場地
    勘察的巖土工程師與主管建筑和規劃的專業人員協商確定。在有足夠的地質資料可以精確地確定存在活
    斷層跡線的地區,且該地區并不復雜時,避讓距離可規定為50英尺(約16m);在復雜的斷層帶宜要求較大
    的避讓距離。傾滑的斷層,通常會在較寬且不規則的斷層帶內產生多處破裂,在上盤邊緣受到的影響
    大、下盤邊緣的擾動很小,避讓距離在下盤邊緣可稍小,上盤邊緣則應較大。某些斷層帶可包含如擠壓
    脊和凹陷之類的巨大變形,不能揭露清晰的斷層面或剪切破碎帶,應由有資質的工程師和地質師專門研
    究,如能保證建筑基礎能抗御可能的地面變形,可修建不重要的結構。
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    4.2 液 化 土
    引自現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011的有關規定。
    4.3 地基的承載力
    4.3.2 由于地震作用屬于偶然的瞬時荷載,地基土在短暫的瞬時荷載作用下,可以取用較高的容許承
    載力。世界上大多數國家的抗震規范和我國其他規范,在驗算地基的抗震強度時,對于抗震容許承載力
    的取值,大都采用在靜力設計容許承載力的基礎上乘以調整系數來提高。本條在原89規范基礎上,參照
    現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011的有關規定,對地基土的劃分作了少量修訂。
    4.4 樁 基
    4.4.1 由于E2地震本身是罕遇地震,樁基礎在短暫的瞬時荷載作用下,可以直接取用其極限承載力,
    而不考慮安全系數,因此單樁的抗壓承載能力可以提高2倍。
    4.4.2 直接引用現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011的有關規定。

    5 地 震 作 用


    5.1 一 般 規 定
    5.1.1 本條對地震作用的分量選取作出了規定。
    對于常規橋梁結構,通?芍豢紤]水平向地震作用,但對拱式結構、長懸臂橋梁結構和大跨度結
    構,豎向地震作用對結構地震反應有顯著影響,應考慮豎向地震作用。
    5.1.2 一般情況下,采用反應譜法同時考慮順橋向X、橫橋向Y與豎向Z的地震作用時,可分別計算順橋
    向X、橫橋向Y與豎向Z地震作用下的響應,其總的地震作用效應按本條規定進行組合。但對于雙柱墩、樁
    基礎,由于順橋向X、橫橋向Y地震作用下都可能在結構中產生軸力,對于這種情形,可不考慮順橋向X地
    震作用產生的軸力與橫橋向Y地震作用產生的軸力相組合。
    5 地 震 作 用
    5.1 一 般 規 定
    5.1.1 各類橋梁結構的地震作用,應按下列原則考慮:
    1 一般情況下,城市橋梁可只考慮水平向地震作用,直線橋可分別考慮順橋向X和橫橋向Y的地震作
    用;
    2 地震基本烈度為8度和9度時的拱式結構、長懸臂橋梁結構和大跨度結構,以及豎向作用引起的地
    震效應很重要時,應考慮豎向地震的作用。
    5.1.2 當采用反應譜法,考慮三個正交方向(順橋向X、橫橋向Y和豎向Z)的地震作用時,可分別單獨計
    算X向地震作用在計算方向產生的最大效應EX、Y向地震作用在計算方向產生的最大效應EY以及Z向地震作
    用在計算方向產生的最大效應EZ,計算方向總的設計最大地震作用效應E按下式計算:

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    5.1.3 本規范地震作用采用設計加速度反應譜和設計地震動加速度時程表征。
    5.1.4 對甲類橋梁,應根據專門的工程場地地震安全性評價確定地震作用。
    5.2 設計加速度反應譜
    5.2.1、5.2.2 引自現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011的有關規定。
    5.2.3 主要參考現行行業標準《公路橋梁抗震設計細則》JTG/T B02的有關規定。
    5.3 設計地震動時程
    5.3.2 本條規定主要參考現行行業標準《公路橋梁抗震設計細則》JTG/T B02的有關規定簡化而來。
    5.4 地震主動土壓力和動水壓力
    引自原《公路工程抗震設計規范》JTJ 004—89的相關規定。

    6 抗 震 分 析


    6.1 一 般 規 定
    6.1.1 由于復雜立交工程(三向及以上主干道立交工程)的地震最不利輸入方向和結構地震反應非常復
    雜,很難在規范中給出具體要求,需進行專門抗震研究。對于墩高超過40m,墩身第一階振型有效質量低
    于60%,且結構進入塑性的高墩橋梁,由于墩身高階振型貢獻,現行常規的抗震驗算方法會帶來很大誤
    差,應作專門研究。
    6.1.2 為了簡化橋梁結構的動力響應計算及抗震設計和校核,根據梁橋結構在地震作用下動力響應的
    復雜程度分為兩大類,即規則橋梁和非規則橋梁。規則橋梁地震反應以一階振型為主,因此可以采用本
    規范建議的各種簡化計算公式進行分析。對于非規則橋梁,由于其動力響應特性復雜,采用簡化計算方
    法不能很好地把握其動力響應特性,因此對非規則橋梁,本規范要求采用比較復雜的分析方法來確保其
    在實際地震作用下的性能滿足設計要求。
    顯然,要滿足規則橋梁的定義,實際橋梁結構應在跨數、幾何形狀、質量分布、剛度分布以及橋址
    的地質條件等方面服從一定的限制。具體地講,要求實際橋梁的跨數不應太多,跨徑不宜太大(避免軸壓
    力過高),在橋梁順橋向和橫橋向上的質量分布、剛度分布以及幾何形狀都不應有突變,橋墩間的剛度差
    異不應太大,橋墩長細比應處于一定范圍,橋址的地形、地質沒有突變,而且橋址場地不會有發生液化
    和地基失效的危險等;對曲線橋,要求其最大圓心角應處于一定范圍;對斜橋以及安裝有減隔震支座和
    (或)阻尼器的橋梁,則不屬于規則橋梁。
    為了便于實際操作,此處對規則橋梁給出了一些規定。迄今為止,國內還沒有對規則橋梁結構的定
    義范圍作專門研究,這里僅借鑒國外一些橋梁抗震設計規范的規定并結合國內已有的一些研究成果,給
    出條文中表6.1.2的規定。不在此表限定范圍內的橋梁,都屬于非規則橋梁。
    6.1.3 E1地震作用下,結構處在彈性工作范圍,可采用反應譜方法計算,對于規則橋梁,由于其動力
    響應主要由一階振型控制,因此可采用簡化的單振型反應譜方法計算。E2地震作用下,雖然容許橋梁結
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    構進入彈塑性工作范圍,但可以利用結構動力學中的等位移原則,對結構的彈性地震位移反應進行修正
    來代表結構的非線性地震位移反應,因此也可采用反應譜方法進行分析;但對于多聯大跨度連續梁等復
    雜結構,只有采用非線性時程的方法才能正確預計結構的非線性地震反應。
    6.1.4~6.1.6 對于多聯大跨度連續梁橋、曲線橋和斜橋等復雜結構,采用反應譜方法很難正確預計
    其地震反應,應采用非線性時程分析方法進行地震反應。
    6.1.7 一般情況下,橋臺為重力式,其質量和剛度都非常大,為了和原《公路工程抗震設計規范》JTJ
    004—89銜接,可采用靜力法計算。
    6.1.8 E1地震作用下結構在彈性范圍工作,關注的是結構的強度,在此情況下可近似偏于安全地取橋
    墩的毛截面進行抗震分析(一般情況下,取毛截面計算出的結構周期相對較短,計算出的地震力偏大);
    而E2地震作用下,容許結構進入彈塑性工作狀態,關注的是結構的變形,對于延性構件取毛截面計算出
    的變形偏小,偏于不安全,因此取開裂后等效截面剛度是合理的。
    6 抗 震 分 析
    6.1 一 般 規 定
    6.1.1 復雜立交工程應進行專門抗震研究。對墩高超過40m,墩身第一階振型有效質量低于60%,且結
    構進入塑性的高墩橋梁,應進行專門研究。
    6.1.2 抗震分析時,可將橋梁劃分為規則橋梁和非規則橋梁兩類。簡支梁及表6.1.2限定范圍內的梁
    橋屬于規則橋梁,不在此表限定范圍內的橋梁屬于非規則橋梁。

     

     


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    6.1.3 根據本規范第6.1.2條的規則橋梁和非規則橋梁分類,橋梁的抗震分析計算方法可按表6.1.3選用
    。
    6.1.4 E2地震作用下,若大跨度連續梁或連續剛構橋(主跨超過90m)墩柱已進入塑性工作范圍,且橋梁
    承臺質量較大,地震下承臺質量慣性力對樁基礎地震作用效應不能忽略時,應采用非線性時程分析方法
    進行抗震分析。
    6.1.5 對6跨及6跨以上一聯主跨超過90m連續梁橋,應采用非線性時程分析方法考慮活動支座摩擦作用
    效應,進行抗震分析。
    6.1.6 對復雜立交工程、斜橋和非規則曲線橋,宜采用非線性時程分析方法進行抗震分析。
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    6.1.7 地震作用下,橋臺臺身地震慣性力可按靜力法計算。
    6.1.8 在進行橋梁抗震分析時,E1地震作用下,橋梁的所有構件抗彎剛度均應按毛截面計算;E2地震
    作用下,延性構件的有效截面抗彎剛度應按式(6.1.8)計算,對圓形和矩形橋墩,可按本規范附錄A取
    值,但其他構件抗彎剛度仍應按毛截面計算:

    9.jpg
    6.1.9 在進行橋梁結構抗震分析時,地震動的輸入宜按下列方式選。
    1 跨越河流的橋梁,地震動輸入宜取一般沖刷線處場地地震動;
    2 其他橋梁,地震動輸入宜取地表處場地地震動。
    6.2 建 模 原 則
    6.2.1、6.2.2 由于非規則橋梁動力特性的復雜性,采用簡化計算方法不能正確地把握其動力響應特
    性,要求采用桿系有限元建立動力空間計算模型。正確地建立橋梁結構的動力空間模型是進行橋梁抗震
    設計的基礎。為了正確反應實際橋梁結構的動力特性,要求每個墩柱至少采用三個桿系單元;橋梁支座
    采用支座連接單元模擬,單元的質量可采用集中質量代表(如圖5)。
    阻尼是影響結構地震反應的重要因素,在進行非規則橋梁時程反應分析時,可采用瑞利阻尼假設建
    立阻尼矩陣。根據瑞利阻尼假設,結構的阻尼矩陣可表示為下式:

    10.jpg
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    在建立一般非規則橋梁動力空間模型時應盡量建立全橋計算模型,但對于橋梁長度很長的橋梁,可
    以選取具有典型結構或特殊地段或有特殊構造的多聯梁橋(一般不少于3聯)進行地震反應分析。這時應考
    慮鄰聯結構和邊界條件的影響,鄰聯結構和邊界條件的影響可以在所取計算模型的末端再加上一聯梁橋
    或橋臺模擬(如圖6所示)。

    11.jpg
    6.2.4 在E2地震作用下橋梁可以進入非線性工作范圍,因此,在進行結構非線性時程地震反應分析
    時,梁柱單元的彈塑性可以采用Bresler建議的屈服面來表示(如圖7),也可采用非線性梁柱纖維單元
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    模擬。

    12.jpg
    6.2.5 大量板式橡膠支座的試驗結果表明,板式橡膠支座的滯回曲線呈狹長形,可以近似作線性處
    理。它的剪切剛度盡管隨著最大剪應變和頻率的變化而變化,但對于特定頻率和最大的剪切角而言,可
    以近似看作常數。因此,可將板式橡膠支座的恢復力模型取為線彈性。
    6.2.6 活動盆式和球形支座的試驗表明,當支座受到的剪力超過其臨界滑動摩擦力Fmax后,支座開始
    滑動,其動力滯回曲線可用類似于理想彈塑性材料的滯回曲線代表。
    6.2.7 橋梁的下部結構處理通常為橋墩支承在剛性承臺上,承臺下采用群樁布置。因此,地震荷載作
    用下橋墩邊界應是彈性約束,而不是剛性固結。對樁基邊界條件進行精確模擬要涉及復雜的樁土相互作
    用問題,但分析表明,對于橋梁結構本身的分析問題,只要對邊界作適當的模擬就能得到較滿意的結
    果?紤]樁基邊界條件最常用的處理方法是用承臺底六個自由度的彈簧剛度模擬樁土相互作用(如圖8),
    這六個彈簧剛度是豎向剛度、順橋向和橫橋向的抗推剛度、繞豎軸的抗轉動剛度和繞兩個水平軸的抗轉
    動剛度。它們的計算方法與靜力計算相同,所不同的僅是土的抗力取值比靜力的大,一般取m動=(2~3)
    m靜。

    13.jpg
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    6.2.8 當橋墩的高度較高時,橋墩的幾何非線性效應不能忽略,參考美國CALTRANS抗震設計規范,墩
    柱的計算長度與矩形截面短邊尺寸之比大于8,或墩柱的計算長度與圓形截面直徑之比大于6時,應考慮
    P—△效應。
    6.3 反 應 譜 法
    6.3.1~6.3.3 自1943年美國M.Biot提出反應譜的概念,以及1948年美國G.W.Housner提出基于反
    應譜理論的動力法以來;反應譜分析方法在結構抗震領域得到不斷完善與發展,并在工程實踐中得到廣
    泛應用。國內外許多專家學者對反應譜法進行了大量研究,并提出了種種振型組合方法。其中最簡單而
    又最普遍采用的是SRSS(Square Root of Sum of Squares)法,該法對于頻率分離較好的平面結構具有很
    好的精度,但是對于頻率密集的空間結構,由于忽略了各振型間的耦合項,故時常過高或過低地估計結
    構的反應。1969年,Rosenblueth和Elorduy提出了DSC(Double Sum Combination)法來考慮振型間的耦合
    項影響,之后Humar和Gupta又對DSC法進行了修正與完善。1981年,E.L.Wilson等人把地面運動視為一
    寬帶、高斯平穩過程,根據隨機過程理論導出了線性多自由度體系的振型組合規則CQC法,較好地考慮了
    頻率接近時的振型相關性,克服了SRSS法的不足。
    6.4 時程分析法
    6.4.2 一組時程分析結果只是結構隨機響應的一個樣本,不能反映結構響應的統計特性,因此,需要
    對多個樣本的分析結果進行統計才能得到可靠的結果。本規范參照美國AASHTO規范給出了本規定。
    6.5 規則橋梁抗震分析
    6.5.1 規則橋梁的地震反應應以一階振型為主,因此可以采用本規范建議的各種簡化計算公式進行分
    析。
    6.5.2 引自《公路工程抗震設計規范》JTJ 004—89的有關規定,給出了規則梁橋橋墩順橋向和橫橋向
    水平地震力的計算公式。
    在確定簡支梁橋的基本周期和地震作用時,可按單墩模型考慮。對于墩身不高的簡支梁,在確定地
    震作用時一般只考慮第1振型,而將高振型貢獻略去不計?紤]到墩身在橫橋向和順橋方向的剛度不同,
    在計算時兩個方向分別采用不同的振型。在確定了振型曲線X1i之后(一般采用靜力撓曲線),就可以應用
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    能量法或代替質量法將墩身各分段重量核算到墩頂上。這樣,在確定基本周期時,仍可以簡化為單質點
    處理,避免了多質點體系基本周期計算十分繁雜的缺點。
    6.5.3 連續梁橋順橋向一般只設一個固定支座,其余均為縱向活動支座,因此順橋向地震作用下結構
    地震反應可以簡化為單墩模型計算,但應考慮各活動支座的摩擦效應。
    6.5.4 對全聯均采用板式橡膠支座的梁橋,首先采用靜力方法,計算出結構考慮板式橡膠支座、墩柱
    和基礎柔度的順橋向靜力等效水平剛度,在此基礎上簡化為單墩模型,計算出梁體質點所受地震順橋向
    慣性力,然后采用靜力法計算梁體慣性力產生的下部結構內力和變形。
    6.5.5 一般情況下,梁式橋在橫橋向,梁和墩之間采用剛性約束,對于規則性連續梁和連續剛架橋,
    主要是第一階橫向振型起主要貢獻,因此可簡化為單自由度模型計算。在橫向模型簡化時,本規范考慮
    相鄰聯的邊界效應,采用靜力方法計算橫橋向水平等效剛度,利用單振型反應譜方法計算粱體橫向地震
    慣性水平力,然后采用靜力法計算梁體橫向慣性水平力產生的下部結構內力和變形。
    6.6 能力保護構件計算
    6.6.1 在E2地震作用下,截面尺寸較大的橋墩可能不會發生屈服,這樣采用能力保護方法計算過于保
    守,可直接采用E2地震作用計算結果。在判斷橋墩是否屈服時,屈服彎矩可以采用行業標準《公路鋼筋
    混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG D62—2004中偏心受壓構件的受彎承載能力近似代表,但計算
    偏心受壓構件的受彎承載能力時應采用材料標準值。
    6.6.2、6.6.3 鋼筋混凝土構件的剪切破壞屬于脆性破壞,是一種危險的破壞模式,對于抗震結構來
    說,墩柱剪切破壞還會大大降低結構的延性能力,因此,為了保證鋼筋混凝土墩柱不發生剪切破壞,應
    采用能力保護設計方法進行延性墩柱的抗剪設計。根據能力保護設計方法,墩柱的剪切強度應大于墩柱
    可能在地震中承受的最大剪力(對應于墩柱塑性鉸處截面可能達到的最大彎矩承載能力);橋梁基礎是橋
    梁結構最主要的受力構件,地震作用下,如發生損傷,不但很難檢查,也很難修復,因此作為能力保護
    構件設計;橋梁支座若在地震中發生損傷或破壞,雖然震后可以維修和替換,但改變了結構傳力途徑,
    因此,按類型Ⅰ結構抗震體系設計的橋梁結構,應把支座作為能力保護構件設計,具有穩定傳力途徑,
    以達到橋梁墩柱等延性構件發生彈塑性變形、耗散地震能量的設計目標。
    從大量震害和試驗結果的觀察發現,墩柱的實際受彎承載能力要大于其設計承載能力,這種現象稱
    為墩柱抗彎超強現象(Overstrength)。引起墩柱抗彎超強的原因很多,但最主要的原因是鋼筋在屈服后
    的極限強度比其屈服強度大許多和鋼筋實際屈服強度又比設計強度大很多。如果墩柱塑性鉸的受彎承載
    能力出現很大的超強,超過了能力保護構件所能承受的地震力,則將導致能力保護構件先失效,預設的
    塑性鉸不能產生,橋梁發生脆性破壞。
    為了保證預期出現彎曲塑性鉸的構件不發生脆性的破壞模式(如剪切破壞、粘結破壞等),并保證脆
    性構件和不宜用于耗能的構件(能力保護構件)處于彈性反應范圍,在確定它們的彎矩、剪力設計值時,
    采用墩柱抗彎超強系數φ0來考慮超強現象。各國規范對φ0取值的差異較大,對鋼筋混凝土結構,歐洲規
    范(Eurocode8:Part2,1998年)中φ0取值為1.375,美國AASHTO規范(2004版)取值為1.25,而
    《Caltrans Seismic Design Criteria》(version 1.3)φ0取值為1.2。同濟大學結合我國行業標準
    《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG D62-2004對超強系數的取值也進行了研究,結果
    表明:當軸壓比大于0.2時,超強系數隨軸壓比的增加而增加,當軸壓比小于0.2時,超強系數在1.1
    ~1.3之間。這里建議φ0取1.2。
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    對于截面尺寸較大的橋墩,在E2地震作用下可能不會發生屈服,這樣采用能力保護方法計算過于保
    守,可直接采用E2地震作用計算結果。
    6.6.4 對于雙柱墩和多柱墩橋梁,橫橋向地震作用下,會在墩柱中產生較大的動軸力,而墩柱軸力的
    變化會引起鋼筋混凝土墩柱抗彎承載力的改變,因此,本規范建議采用靜力推倒方法(Pushover方法),
    通過迭代計算出各墩柱塑性區域截面超強彎矩。
    6.6.7、6.6.8 雙柱墩和多柱墩橋梁,橫橋向地震作用下,鋼筋混凝土墩柱作為延性構件產生彈塑性
    變形耗散地震能量,而蓋梁、基礎等作為能力保護構件,應保持彈性。因此,應采用能力保護設計方法
    進行蓋梁的設計。根據能力保護設計方法,蓋梁的抗彎強度應大于蓋梁可能在地震中承受的最大、最小
    彎矩(對應于墩柱塑性鉸處截面可能達到的正、負彎矩承載能力)。進行蓋梁驗算時,首先要計算出蓋梁
    可能承受的最大、最小彎矩作為設計彎矩,然后進行驗算。
    6.6.9 由于在地震過程中,如基礎發生損傷,難以發現并且維修困難,因此要求采用能力保護設計方
    法進行基礎計算和設計,以保證基礎在達到它預期的強度之前,墩柱已超過其彈性反應范圍。梁橋基礎
    沿橫橋向、順橋向的彎矩、剪力和軸力設計值應根據墩柱底部可能出現塑性鉸處的彎矩承載能力(考慮超
    強系數φ0)、剪力設計值和相應的墩柱軸力來計算,在計算這些設計值時應和自重產生的內力組合。
    6.7 橋 臺
    6.7.1 一般情況下,橋臺為重力式橋臺,其質量和剛度都非常大,為了和公路工程抗震設計規范銜
    接,可采用靜力法計算。

    7 抗 震 驗 算


    7.1 一 般 規 定
    7.1.1 大量地震橋梁震害表明,地震作用下橋梁橋墩、橋臺、基礎及支座等是地震易損部位,應此,
    這些部位是橋梁抗震設計的重點部位。
    7 抗 震 驗 算
    7.1 一 般 規 定
    7.1.1 城市梁式橋的橋墩、橋臺、基礎及支座等應作抗震驗算。
    7.1.2 在E1和E2地震作用下,各類城市橋梁的抗震驗算目標應滿足本規范表3.1.2的要求。
    7.2 E1地震作用下抗震驗算
    7.2.1 按A類抗震設計方法設計的橋梁需要進行兩水平抗震設計,根據兩水平抗震設防要求,在E1地震
    作用下要求結構保持彈性,基本無損傷,E1地震作用效應和相關荷載效應組合后,按行業標準《公路鋼
    筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG D62—2004有關偏心受壓構件的規定進行墩、臺驗算。
    采用B類抗震設計方法設計的橋梁只考慮進行E1地震作用下的抗震驗算。因此根據抗震設防要求,在
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    E1地震作用下要求結構保持彈性,基本無損傷,E1地震作用效應和相應荷載效應組合后,按行業標準
    《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG D62—2004有關規定進行驗算。
    7.2.2 由于采用B類抗震設計方法設計的橋梁只要求進行E1地震作用下的地震驗算,但對于支座如只進
    行E1地震作用下的驗算,可能在E2地震作用下發生破壞、造成落梁,對于支座需要考慮E2地震作用下不
    破壞。但為了簡化計算,在進行采用B類抗震設計方法設計的橋梁的支座抗震驗算時,雖然只進行E1地震
    作用下的地震反應分析,但采用一個支座調整系數αd來考慮E2地震作用效應,通過大量分析,建議取α
    d=2.3。
    如板式橡膠支座的抗滑性和固定支座水平抗震能力不滿足本條的要求,應采用本規范第3.4.5、
    3.4.6條的規定。
    7.3 E2地震作用下抗震驗算
    7.3.1 E2地震作用下,由于延性構件可以進入塑性工作,因此主要驗算其極限變形能力是否滿足要
    求,對于采用非線性時程分析方法進行地震反應分析的橋梁;由于可以直接得到塑性鉸區域的塑性轉動
    需求,因此可直接驗算塑性鉸區域的轉動能力;對于矮墩,一般不作為延性構件設計,因此需要驗算抗
    彎和抗剪強度。
    7.3.2 地震作用下,矮墩的主要破壞模式為剪切破壞,即脆性破壞,沒有延性。因此,E2地震作用效
    應和永久荷載效應組合后,應按行業標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG D62—
    2004的相關規定驗算橋墩的強度,但考慮到E2地震是偶遇荷載,可采用材料標準值計算。
    7.3.3 大量理論和實驗研究表明:地震作用下,當結構自振周期較長時,采用彈性方法計算出的彈性
    位移與采用非線性方法計算出的彈塑性位移基本相等,即等位移原理;但當結構周期比較短時,需要對
    彈性位移進行修正才能代表彈塑性位移。本條直接引用美國《AASHTO Guide Specifications for LRFD
    Seismic Bridge Design》的相關規定。
    7.3.4 為了保證罕遇地震作用下,梁式橋、高架橋梁墩柱具有足夠的變形能力而不發生倒塌,應驗算
    墩柱位移能力或塑性鉸區域塑性轉動能力。
    7.3.5、7.3.6 假設截面的極限曲率φu和屈服曲率φy在塑性鉸范圍內均勻分布(如圖9),塑性鉸的長
    度為Lp,則塑性鉸的極限塑性轉角為:

    14.jpg

    15.jpg
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    等效塑性鉸長度Lp同塑性變形的發展和極限壓應變有很大的關系,由于實驗結果離散性很大,目前
    主要用經驗公式來確定,本規范引用美國《AASHTO Guide Specifications for LRFD Seismic Bridge
    Design》的相關公式。
    對于單柱墩,相應于塑性鉸區域的塑性轉動能力θu時墩頂的塑性位移為:

     

     

     

     

     

     

     


    而相應于塑性鉸區域屈服時的位移為:

    由以上(5)、(6)式可得單柱墩墩頂相應于塑性鉸區域達到塑性轉動能力時的位移能力為:


    7.3.7 對于雙柱墩橫橋向,由于很難根據塑性鉸轉動能力直接給出計算墩頂的容許位移的計算公式,
    建議采用推倒分析方法,計算墩頂容許位移。
    7.3.8、7.3.9 鋼筋混凝土延性構件的塑性彎曲能力可以根據材料的特性,通過截面的彎矩—曲率
    (M—φ)分析來得到,截面的彎矩—曲率(M—φ)關系曲線,可采用條帶法(如圖10)計算,其基本假定為:
    1)平截面假定;
    2)剪切應變的影響忽略不計;
    3)鋼筋和混凝土之間無滑移現象;
    4)采用鋼筋和混凝土的應力—應變關系。
    用條帶法求彎矩—曲率(M—φ)關系時有兩種方法,即逐級加荷載法和逐級加變形法。逐級加荷載法
    的主要問題是每改變一次荷載,截面曲率和應變都要同時改變,而且加載到最大彎矩之后,曲線進入軟
    化段,很難確定相應的曲率和應變。所以一般采用逐級加變形法。

    19.jpg
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    約束混凝土的極限壓應變εcu,定義為橫向約束箍筋開始發生斷裂時的混凝土壓應變,可由橫向約束
    鋼筋達到最大應力時所釋放的總應變能與混凝土由于橫向鋼筋的約束作用而吸收的能量相等的條件進行
    推導。美國Mander給出的混凝土極限壓應變的保守估計為:

    20.jpg
    式中:fc,ck為約束混凝土名義抗壓強度。
    7.4 能力保護構件驗算
    7.4.2 地震中大量鋼筋混凝土墩柱的剪切破壞表明:在墩柱塑性鉸區域由于彎曲延性增加會使混凝土
    所提供的抗剪強度降低。為此,各國對墩柱塑性鉸區域的抗剪強度進行了許多研究,美國ACI-319-89要
    求在端部塑性鉸區域當軸壓比小于0.05時,不考慮混凝土的抗剪能力,新西蘭規范NZS一3101中規定當
    軸壓比小于0.1時,不考慮混凝土的抗剪能力。而我國《公路工程抗震設計規范》JTJ 004—89沒有對地
    震荷載作用下的鋼筋混凝土墩柱抗剪設計作出特別的規定,工程設計中缺乏有效的依據,只能套用普通
    設計中采用的斜截面強度設計公式來進行設計和校核,存在較大缺陷。因此,采用美國《AASHTO Guide
    Specifications for LRFD Seismic Bridge Design》(2007年版)的抗剪計算公式。
    7.4.3、7.4.4 橋梁基礎、蓋梁以及梁體為能力保護構件,墩柱的抗剪按能力保護設計方法設計。為
    了保證其抗震安全要求其在E2地震作用下基本不發生損傷;可參照行業標準《公路鋼筋混凝土及預應力
    混凝土橋涵設計規范》JTG D62—2004和《公路橋涵地基與基礎設計規范》JTG D63—2007的相關規定進
    行驗算,但考慮到地震是偶遇荷載,可采用標準值計算。
    7.4.5、7.4.6 如板式橡膠支座的抗滑性和固定支座水平抗震能力不滿足要求,應采用本規范第3.
    4.5條和3.4.6條的規定。

    8 抗震構造細節設計


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    8.1 墩柱結構構造
    8.1.1 橫向鋼筋在橋墩柱中的功能主要有以下三個方面: (1)用于約束塑性鉸區域內混凝土,提高混
    凝土的抗壓強度和延性;(2)提供抗剪能力;(3)防止縱向鋼筋壓屈。在處理橫向鋼筋的細部構造時需特
    別注意。
    由于表層混凝土保護層不受橫向鋼筋約束,在地震作用下會剝落,這層混凝土不能為橫向鋼筋提供
    錨固。因此,所有箍筋都應采用等強度焊接來閉合,或者在端部彎過縱向鋼筋到混凝土核心內,角度至
    少為135°。
    為了防止縱向受壓鋼筋屈曲,矩形箍筋和螺旋箍筋的間距不應過大,Priestley通過分析提出,建議
    箍筋之間的間距應滿足下式:

    1.jpg
    8.1.2 各國抗震設計規范對塑性鉸區域橫向鋼筋的最小配筋率都進行了具體規定。下表2為美國AASHTO
    規范、歐洲規范Eurocode 8、原《公路工程抗震設計規范》JTJ 004—89及《建筑抗震設計規范》GB
    50011對橫向鋼筋最小配筋率的具體規定。同濟大學通過大量的試驗和分析,結合我國的實際情況,對橫
    向鋼筋最小配筋率進行了研究,并提出了相應的計算公式:

     

     

     

     

     

     
    式中符號意義見本規范條文第8.1.2條。
    若假定鋼筋混凝土墩柱為矩形截面,混凝土的強度等級為C30,箍筋的屈服應力為240MPa,保護層混
    凝土厚度與截面尺寸之比為1/20,則各國規范規定的最小箍筋率和軸壓比的關系如下表2所示。

    4.jpg

     

     


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    8.1.4、8.1.5 試驗研究表明:沿截面布置若干適當分布的縱筋,縱筋和箍筋形成一整體骨架(如圖
    12),當混凝土縱向受壓、橫向膨脹時,縱向鋼筋也會受到混凝土的壓力,這時箍筋給予縱向鋼筋約束作
    用。因此,為了確保對核心混凝土的約束作用,墩柱的縱向配筋宜對稱配筋。
    縱向鋼筋對約束混凝土墩柱的延性有較大影響,因此,延性墩柱中縱向鋼筋含量不應太低。重慶交
    通科研設計院通過大量的理論計算和試驗研究表明,如果縱向鋼筋含量低,即使箍筋含量較低,墩柱也
    會表現出良好的延性能力,但此時結構在地震作用下對延性的需求也會很大,因此,這種情況對結構抗
    震也是不利的。但縱向鋼筋的含量太高不利于施工,另外,縱向鋼筋含量過高還會影響墩柱的延性,所
    以縱向鋼筋的含量應有一個上限。各國抗震設計規范都對墩柱縱向最小、最大配筋率進行了規定(圖
    11):其中美國AASHTO規范(2004年版)建議的縱筋配筋率范圍為0.01~0.008;我國《建筑抗震設計規
    范》GB 50011建議為0.008~0.004;我國《公路工程抗震設計規范》JTJ 004—89建議的最小配筋率為
    0.004,對最大配筋率沒有規定。這里根據我國橋梁結構的具體情況,建議墩柱縱向鋼筋的配筋率范圍
    0.006~0.004。
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    8.1.7 為了保證在地震荷載作用下,縱向鋼筋不發生粘結破壞,墩柱的縱筋應盡可能地延伸至蓋梁和
    承臺的另一側面,縱筋的錨固和搭接長度應在按行業標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規
    范》JTG D62—2004的要求基礎上增加10dbl,dbl為縱筋的直徑,不應在塑性鉸區域進行縱筋的搭接。
    8 抗震構造細節設計
    8.1 墩柱結構構造
    8.1.1 對地震基本烈度7度及以上地區,墩柱塑性鉸區域內加密箍筋的配置,應符合下列要求:
    1 加密區的長度不應小于墩柱彎曲方向截面邊長或墩柱上彎矩超過最大彎矩80%的范圍;當墩柱的
    高度與彎曲方向截面邊長之比小于2.5時,墩柱加密區的長度應取墩柱全高;
    2 加密箍筋的最大間距不應大于10cm或6dbl或b/4(dbl為縱筋的直徑,b為墩柱彎曲方向的截面邊
    長);
    3 箍筋的直徑不應小于10mm;
    4 螺旋式箍筋的接頭必須采用對接焊,矩形箍筋應有135°彎鉤,并應伸入核心混凝土之內6dbl以
    上。
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    8.1.2 對地震基本烈度7度、8度地區,圓形、矩形墩柱塑性鉸區域內加密箍筋的最小體積配箍率ρ
    smin,應按式(8.1.2-1)和式(8.1.2-2)計算。對地震基本烈度9度及以上地區,圓形、矩形墩柱
    塑性鉸區域內加密箍筋的最小體積配箍率ρsmin應比地震基本烈度7度、8度地區適當增加,以提高其延性
    能力。

     

     

     

     

     

     

     

     

     
    8.1.3 墩柱塑性鉸加密區以外區域的箍筋量應逐漸減少,但箍筋的體積配箍率不應少于塑性鉸區域體
    積配箍率的50%。
    8.1.4 墩柱的縱向鋼筋宜對稱配置,縱向鋼筋的面積不宜小于0.006Ag,且不應超過0.04Ag(Ag為墩
    柱截面全面積)。
    8.1.5 空心截面墩柱塑性鉸區域內加密箍筋的構造,除滿足對實體橋墩的要求外,還應配置內外兩層
    環形箍筋,在內外兩層環形箍筋之間應配置足夠的拉筋(圖8.1.5)。

    9.jpg
    8.1.6 墩柱的縱筋應延伸至蓋梁和承臺的另一側面,縱筋的錨固和搭接長度應在現行行業標準《公路
    鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG D62要求的基礎上增加10dbl(dbl為縱筋的直徑),不應
    在塑性鉸區域進行縱筋的連接。
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    8.1.7 塑性鉸加密區域配置的箍筋應延伸到蓋梁和承臺內,延伸到蓋梁或承臺的距離不宜小于墩柱長
    邊尺寸的1/2,并不應小于50cm。
    8.2 節 點 構 造
    我國對橋梁節點的抗震構造和性能研究不足,很少有試驗資料可以借鑒。但歷次地震震害都表明,
    橋梁節點是地震易損部位之一,因此本節直接采用美國《AASHTO Guide Specifications for LRFD
    Seismic Bridge Design》的相關規定。

    9 橋梁減隔震設計


    9.1 一 般 規 定
    9.1.1 在橋梁抗震設計中,引入減隔震技術的目的就是利用減隔震裝置在滿足正常使用功能要求的前
    提下,達到延長結構周期、消耗地震能量,降低結構的響應。因此,對于橋梁的減隔震設計,最重要的
    因素就是設計合理、可靠的減隔震裝置并使其在結構抗震中充分發揮作用,即橋梁結構的大部分耗能、
    塑性變形應集中于這些裝置,允許這些裝置在E2地震作用下發生大的塑性變形和存在一定的殘余位移,
    而結構其他構件的響應基本為彈性。
    但是,減隔震技術并不是在任何情況下均適用。對于下列情況,不宜采用減隔震技術:基礎土層不
    穩定,易于發生液化的場地;下部結構剛度小,橋梁結構本身的基本振動周期比較長;位于場地特征周
    期比較長,延長周期可能引起地基與橋梁結構共振,以及支座中出現較大負反力等。
    9.1.2 對于采用減隔震設計的橋梁,即使在E2地震作用下,橋梁的耗能部位位于橋梁上、下部連接構
    件(支座、耗能裝置);上部結構、橋墩和基礎不受損傷、基本在彈性工作范圍,因此沒有必要再進行E1
    地震作用下的計算。
    9.1.3、9.1.4 橋梁減隔震設計是通過延長結構的基本周期,避開地震能量集中的范圍,從而降低結
    構的地震力。但延長結構周期的同時,必然使得結構變柔,從而可能導致結構在正常使用荷載作用下結
    構發生有害振動,因此要求減隔震結構應具有一定的剛度和屈服強度,保證在正常使用荷載下(如風、制
    動力等)結構不發生屈服和有害振動。
    同時,采用減隔震設計的橋梁結構的變形比不采用減隔震技術的橋梁大,為了確保減隔震橋梁在地
    震作用下的預期性能,在相鄰上部結構之間應設置足夠的間隙,因此必須對伸縮縫裝置、相鄰梁間限位
    裝置、防落梁裝置等進行合理的設計,并對施工質量給予明確規定。
    9 橋梁減隔震設計
    9.1 一 般 規 定
    9.1.1 下列條件下,不宜采用減隔震設計:
    1 基礎土層不穩定;
    2 結構的固有周期比較長;
    3 位于軟弱場地,延長周期可能引起共振;
    4 支座中出現負反力。
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    9.1.2 采用減隔震設計的橋梁可只進行E2地震作用下的抗震設計和驗算。
    9.1.3 橋梁減隔震設計,應滿足下列要求:
    1 橋梁減隔震支座應具有足夠的剛度和屈服強度。
    2 相鄰上部結構之間應設置足夠的間隙。
    9.1.4 橋梁的其他抗震措施不得妨礙橋梁的正常使用及減隔震裝置作用的效果。
    9.2 減隔震裝置
    9.2.1 從橋梁減隔震設計的原理可知,減隔震橋梁耗能的主要構件是減隔震裝置,而且,在地震中允
    許這些構件發生損傷。這就要求減隔震裝置性能可靠,且震后可對這些構件進行維護。此外,為了確保
    減隔震裝置在地震中能夠發揮應有的作用,也必須對其進行定期的檢查和維護。
    9.2.2、9.2.3 由于減隔震裝置是減隔震橋梁中的重要組成部分,它們必須具有預期的性能要求。因
    此,本規范要求在實際采用減隔震裝置前,必須對預期減隔震裝置的性能和特性進行嚴格的檢測實驗。
    原則上須由原型測試結果來確認隔震系統在地震時的性能與設計相符。檢測實驗包括減隔震裝置在動力
    荷載和靜力荷載下的兩部分試驗,并依據相關的試驗檢測條文、檢測規程等進行。
    9.2.4 地震作用下,為控制減隔震裝置發生過大的位移,除要求提供減隔震裝置阻尼外,同時要求減
    隔震裝置具有一定的屈后剛度、提供自恢復力。本條規定直接采用美國AASHTO《Guide Specifications
    for Seismic Isolation Design》的相關規定。
    9.3 減隔震橋梁地震反應分析
    9.3.1 由于彈性反應譜分析方法比較簡潔,并已為大多數設計人員所熟悉,且在一定條件下,使用該
    分析方法進行減隔震橋梁的分析仍可得到較理想的計算結果,尤其在初步設計階段,可幫助設計人員迅
    速把握結構的動力特性和響應值,因此,它仍是減隔震橋梁分析中一種十分重要的分析方法。但由于目
    前大多數減隔震裝置的力學特性是非線性的,必須借助于等效線性化模型才能采用反應譜分析方法。由
    于減隔震裝置的非線性特性,在分析開始時,減隔震裝置的位移反應是未知的,因而其等效剛度、等效
    阻尼比也是未知的,所以彈性反應譜分析過程是一個迭代過程。正是由于減隔震裝置的非線性特性以及
    減隔震橋梁響應對伸縮裝置、擋塊等防落梁裝置的敏感性等因素,如果需要合理地考慮這些因素的影響
    時,宜采用非線性動力時程分析方法。
    9.3.2、9.3.3 對于比較規則的減隔震橋梁,其地震反應可以用單振型模型代表,可采用單振型反應
    譜分析。但一定要注意,反應譜方法計算時,應采用等效剛度、等效阻尼比。
    9.3.4 一般情況下,減隔震裝置的恢復力模型可以用雙線性模型代表,其主要設計參數有:特征強
    度、屈服強度、屈服位移和屈后剛度,根據這些參數可以計算減隔震裝置在地震作用下的位移,可以計
    算等效剛度和等效阻尼比。
    9.3.5 由于減隔震裝置的非線性性能,采用反應譜分析時,減隔震裝置的等效剛度、等效阻尼比隨減
    隔震裝置變形不同而變化,因此,當考慮減隔震裝置的非線性滯回特性時需要用迭代法來求解地震反
    應。此外,目前規范大多數是針對普通橋梁的抗震設計給出設計譜的規定,即設計譜是針對阻尼比為5%
    給出的。但對于減隔震橋梁,減隔震裝置處的耗能能力大,而其他耗能機理所耗能量相對比較少,導致
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    整個體系耗能能力不再均勻,因此,減隔震橋梁各振動周期對應阻尼比是不相同的,基本周期(有時稱為
    隔震周期)的阻尼比一般比較大,約10%~20%,有時甚至更高,這就要求在反應譜分析過程中一方面要
    考慮不同振型采用不同的阻尼比,另一方面需考慮不同阻尼比對反應譜值的修正。
    在采用單自由度反應譜分析時,具體求解過程為:
    1)假設上部結構(梁體)的位移初始值D0;
    2)按條文中式(9.3.5-4)計算等效剛度;
    3)按條文中式(9.3.5-3)計算等效周期;
    4)按條文中式(9.3.5-5)計算等效阻尼比;
    5)根據等效阻尼比,修正反應譜,得到相應于等效阻尼比的加速度反應譜;
    6)由條文中式(9.3.5—2)計算梁體位移Dd;
    7)比較假設的D0和計算出的Dd,如兩者相差大于5%,則重新假設梁體位移D0=Dd,返回到第二步
    進行迭代,直至假設的D0和計算出的Dd相差在5%以內;
    8)按條文中式(9.3.5—1)計算減隔震橋梁順橋向、橫橋向的水平地震力。
    9.4 減隔震橋梁抗震驗算
    9.4.1 對于作用在減隔震橋梁墩臺的地震水平力,考慮1.5折減系數主要是考慮墩臺材料超強因素,
    1.5折減系數直接引用美國AASHTO《Guide Specifications for Seismic Isolation Design》的相關規
    定。
    9.4.2 由于減隔震裝置是減隔震橋梁中的重要組成部分,必須具有預期的性能要求。因此,必須進行
    抗震驗算。

    10 斜拉橋、懸索橋和大跨度拱橋


    10.1 一 般 規 定
    10.1.1 一個良好的抗震結構體系應能使各部分結構合理地分擔地震力,這樣,各部分結構都能充分發
    揮自身的抗震能力,對保證橋梁結構的整體抗震性能比較有利。采用對稱的結構形式是有利于各部分結
    構合理分擔地震力的一個措施。
    10.1.2 斜拉橋的抗震性能主要取決于結構體系。在地震作用下,塔、梁固結體系斜拉橋的塔柱內力與
    所有其他體系相比是最大的,在烈度較高的地區要避免采用。飄浮體系的塔柱內力反應較小,因此在烈
    度較高的地區應優先考慮,但飄浮體系可能導致過大的位移反應。這時,可在塔與梁之間增設彈性約束
    裝置或阻尼約束裝置,形成塔、梁彈性約束體系或阻尼約束體系,以有效降低地震位移反應。
    10.1.3 拱橋的主拱圈在強烈地震作用下,不僅在拱平面內受彎,而且還在拱平面外受扭,當地基由于
    強烈地震產生不均勻沉陷時,主拱圈還會發生斜向扭轉和斜向剪切。因此,大跨徑拱橋的主拱圈宜采用
    抗扭剛度較大、整體性較好的斷面形式。一般以采用箱形拱、板拱等閉合式斷面為宜,不宜采用開口斷
    面。當采用肋拱時,不宜采用石肋或混凝土肋,宜采用鋼筋混凝土肋,并加強拱肋之間的橫向聯系,以
    提高主拱圈的橫向剛度和整體性。
    在拱平面內,從拱橋的振動特性看,拱圈與拱上建筑之間振動變形的不協調性將更加突出。為了消
    除或減少這種振動變形的不協調,宜在拱上立柱或立墻端設鉸,允許這些部位有一些轉動或變形。
    10.1.4 在強烈地震作用下,為了保證大跨度拱橋不發生側向失穩破壞,應采取提高拱橋整體性和穩定
    性的措施。如下承式和中承式拱橋設置風撐,并加強端橫梁剛度;上承式拱橋加強拱腳部位的橫向聯
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    系。
    10 斜拉橋、懸索橋和大跨度拱橋
    10.1 一 般 規 定
    10.1.1 斜拉橋、懸索橋和大跨度拱橋應采用對稱的結構形式,上、下部結構之間的連接構造應均勻對
    稱。
    10.1.2 建在地震基本烈度8度、9度地區的斜拉橋宜優先考慮飄浮體系方案;如飄浮體系導致梁端位移
    過大,宜采用塔、梁彈性約束或阻尼約束體系。
    10.1.3 建在地震基本烈度8度、9度地區的大跨度拱橋,主拱圈宜采用抗扭剛度較大、整體性較好的斷
    面形式。當采用鋼筋混凝土肋拱時,應加強橫向聯系。
    10.1.4 建在地震基本烈度8度、9度地區的下承式拱橋和中承式拱橋應設置風撐,應加強端橫梁剛度。
    10.1.5 主要承重結構(塔、墩及拱橋主拱)宜選擇有利于提高延性變形能力的結構形式及材料,避免發
    生脆性破壞。
    10.2 建模與分析原則
    10.2.1 大跨度橋梁的結構構造比較復雜,因此地震反應也比較復雜,如高階振型的影響不可忽略,多
    點非一致激勵(包括行波效應)的影響可能較大等。在地震中較易遭受破壞的細部結構,其地震反應往往
    是由高階振型的貢獻起控制作用的。
    反應譜方法概念簡單、計算方便、可以用較少的計算量獲得結構的最大反應值。但是,反應譜法是
    線彈性分析方法,不能考慮各種非線性因素的影響,當非線性因素的影響顯著時,反應譜法可能得不到
    正確的結果,或判斷不出結構真正的薄弱部位。
    國內外大多數工程抗震設計規范中都指出,對于復雜橋梁結構的地震反應分析,應采用動態時程分
    析法。動態時程分析法可以精細地考慮樁—土—結構相互作用、地震動的空間變化影響、結構的各種非
    線性因素(包括幾何、材料、邊界連接條件非線性)以及分塊阻尼等問題。所以,時程分析法一般認為是
    精細的計算方法,但時程分析法的結果,依賴于地震輸入,如地震輸入選擇不好,也會導致結果偏小。
    10.2.2 結構的動力反應與結構的自振周期和地震時程輸入的頻譜成分關系非常密切。大跨度橋梁大多
    是柔性結構,第一階振型的周期往往較長。因此大跨度橋梁的地震反應中,第一階振型的貢獻非常重
    要,因此提供的地震加速度時程或反應譜曲線的頻譜含量應包括第一階自振周期在內的長周期成分。
    10.2.3 橋梁結構的剛度和質量分布,以及邊界連接條件決定了結構本身的動力特性。因此,在大跨度
    橋梁的地震反應分析中,為了真實地模擬橋梁結構的力學特性,所建立的計算模型必須如實地反映結構
    的剛度和質量分布,以及邊界連接條件。建立大跨度橋梁的計算模型時,應滿足以下要求:
    1 大跨度橋梁結構主橋一般通過過渡孔與中小跨度引橋相連,因此主橋與引橋是互相影響的,另
    外,由于大跨度橋梁結構主橋與中小跨度引橋的動力特性差異,會使主、引橋在連接處產生較大的相對
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    位移或支座損壞,從而導致落粱震害。因而,在結構計算分析時,必須建立主橋與相鄰引橋孔(聯)耦聯
    的計算模型。大跨橋梁的空間性決定了其動力特性和地震反應的空間性,因而應建立三維空間計算模
    型。
    2 大跨橋梁的幾何非線性主要來自三個方面:①(斜拉橋、懸索橋的)纜索垂度效應,一般用等效彈
    性模量模擬;②梁柱效應,即梁柱單元軸向變形和彎曲變形的耦合作用,一般引入幾何剛度矩陣來模
    擬,只考慮軸力對彎曲剛度的影響;③大位移引起的幾何形狀變化。但研究表明:大位移引起的幾何形
    狀變化對結構地震后影響較小,一般可忽略。
    3 邊界連接條件應根據具體情況進行模擬。反應譜方法只能用于線性分析,因此邊界條件只能采用
    主從關系粗略模擬;而時程分析法可以精細地考慮各種非線性因素,因此建立計算模型時可真實地模擬
    結構的邊界條件和墩柱的彈塑性性質。
    10.2.5 當考慮地震動空間變化的影響采用反應譜分析時,歐洲規范對兩個水平方向和豎向分量采用與
    場地相關的加權平均反應譜?紤]到加權平均反應譜計算相當復雜,因此,本規范建議偏安全地采用包
    絡反應譜計算。
    在大跨度橋梁的地震反應中,高階振型的影響比較顯著。因此,采用反應譜法進行地震反應分析
    時,應充分考慮高階振型的影響,即所計算的振型階數要包括所有貢獻較大的振型。
    由于反應譜法僅能給出結構各振型反應的最大值,而丟失了與最大值有關且對振型組合又非常重要
    的信息,如最大值發生的時間及其正負號,使得各振型最大值的組合陷入困境,對此,國內外許多專家
    學者進行了研究,并提出了種種振型組合方法。其中最簡單而又最普遍采用的是SRSS(Square Root of
    Sum of Squares)法,該法對于頻率分離較好的平面結構具有很好的精度,但是對頻率密集的空間結構,
    由于忽略了各振型間的耦合項,故時常過高或過低地估計結構的反應。1981年,E.L.Wilson等人把地面
    運動視為一寬帶、高斯平穩過程,根據隨機過程理論導出了線性多自由度體系的振型組合規則CQC法,較
    好地考慮了頻率接近時的振型相關性,克服了SRSS法的不足。目前,CQC法以其嚴密的理論推導和較好的
    精度在橋梁結構的反應譜分析中得到越來越多的應用,而且已被世界各國的橋梁抗震設計規范所采用。
    因此,本規范建議采用較為成熟的CQC法進行振型組合。
    10.2.6 時程分析的結果依賴于地震動輸入,如地震動輸入選擇不好,則可能導致結果偏小,歐洲規范
    和美國AASHTO規范均規定,在時程分析時,采用的地震動輸入時程應和設計反應譜兼容。同時美國
    AASHTO規范規定采用3組地震波參與計算時取反應的最大值驗算,取7組波參與計算時取反應的平均值驗
    算。因此本規范給出了和美國AASHTO規范相同的規定。
    10.3 性能要求與抗震驗算
    10.3.1、10.3.2 為了實現條文中第10.3.1和10.3.2條規定的大跨度橋梁性能目標,可采用以下
    抗震驗算方法:首先,將橋塔和樁截面劃分為纖維單元(如圖13所示),采用實際的鋼筋和混凝土應力—
    應變關系分別模擬鋼筋和混凝土單元。采用數值積分法進行截面彎矩—曲率分析(考慮相應的軸力),得
    到如圖14所示的截面彎矩—曲率曲線。M'y為截面最外層鋼筋首次屈服時對應的初始屈服彎矩;Mu為截
    面極限彎矩;My為截面等效抗彎屈服彎矩,即把實際彎矩—曲率曲線等效為圖中所示理想彈塑性恢復力
    模型時的等效抗彎屈服彎矩。
    1 E1地震作用下,橋塔截面和樁基截面要求其在地震作用下的截面彎矩應小于截面初始屈服彎矩(考
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    慮軸力)M'y。由于M'y為截面最外層鋼筋首次屈服時對應的初始屈服彎矩,因此當地震反應彎矩小于初
    始屈服彎矩時,整個截面保持在彈性,研究表明:截面的裂縫寬度不會超過容許值,結構基本無損傷,
    滿足結構在彈性范圍工作的性能目標。
    2 E2地震作用下,橋塔截面和樁基截面要求其在地震作用下的截面彎矩應小于截面等效抗彎屈服彎
    矩My)(考慮軸力)。My是把實際彎矩—曲率曲線等效為圖中所示理想彈塑性雙線性模型時得到的等效抗彎
    屈服彎矩。從理想彈塑性雙線性模型看,當地震反應小于等效抗彎屈服彎矩My時,結構整體反應還在彈
    性范圍。實際上,在地震過程中,對應于等效抗彎屈服彎矩My,截面上還是有部分鋼筋進入了屈服,研
    究表明:截面的裂縫寬度可能會超過容許值,但混凝土保護層還是完好(對應保護層損傷的彎矩為截面極
    限彎矩Mu,My≤Mu)。由于地震過程的持續時間比較短,地震后,由于結構自重,地震過程中開展的裂縫
    一般可以閉合,不影響使用,滿足E2地震作用下局部可發生可修復的損傷,地震發生后,基本不影響車
    輛通行的性能目標要求。
    3 在E2地震作用下,邊墩等橋梁結構中較易修復的構件和引橋橋墩,按延性抗震設計,滿足不倒塌
    的性能目標要求。

    10.jpg

    11 抗 震 措 施


    11.1 一 般 規 定
    11.1.1~11.1.3 由于工程場地可能遭受地震的不確定性,以及人們對橋梁結構地震破壞機理的認識
    尚不完備,因此橋梁抗震實際上還不能完全依靠定量的計算方法。實際上,歷次大地震的震害表明,一
    些從震害經驗中總結出來或經過基本力學概念啟示得到的一些構造措施被證明可以有效地減輕橋梁的震
    害。如主梁與主梁或主梁與墩之間適當的連接措施可以防止落梁,但這些構造措施不應影響橋梁的正常
    使用功能,不應妨礙減隔震、耗能裝置發揮作用。
    如構造措施的使用導致橋梁地震響應定量計算的結果有較大的改變,導致定量計算結果失效,在進
    行抗震分析時,應考慮抗震措施的影響,抗震措施應根據其受到的地震力進行設計。
    11 抗 震 措 施
    11.1 一 般 規 定
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    99
    11.1.1 應采用有效的防落梁措施。
    11.1.2 橋梁抗震措施的使用不宜導致橋梁主要構件的地震反應發生較大改變,否則,在進行抗震分析
    時,應考慮抗震措施的影響?拐鸫胧⿷鶕涫艿降牡卣鹱饔眠M行設計。
    11.1.3 過渡墩及橋臺處的支座墊石不宜高于10cm,且順橋向宜與墩、臺最外邊緣平齊。
    11.2 6 度 區
    11.2.1~11.2.3 對于6度地區,考慮到地震作用較小,對直橋其搭接長度的相關公式在行業標準
    《公路橋梁抗震設計細則》JTG/T B02-01—2008相關公式的基礎上進行了折減,曲橋和斜橋搭接長度的
    相關公式直接引用了行業標準《公路橋梁抗震設計細則》JTG/T B02—01—2008的相關公式。
    11.3 7 度 區
    11.3.3 本條直接引用了行業標準《公路橋梁抗震設計細則》JTG/T B02—01—2008的相關規定。
    11.3.4、11.3.5 直接引用了原《公路工程抗震設計規范》JTJ 004—89的規定。
    11.4 8 度 區
    11.4.2 使用橫向和縱向限位裝置可以實現橋梁結構的內力反應和位移反應之間的協調,一般來講,限
    位裝置的間隙小,內力反應增大,而位移反應減;相反,若限位裝置的間隙大,則內力反應減小,但
    位移反應增大。橫向和縱向限位裝置的使用應使內力反應和位移反應二者之間達到某種平衡,另外橋軸
    方向的限位裝置移動能力應與支承部分的相適應;限位裝置的設置不得有礙于防落梁構造功能的發揮。
    限位裝置可使用與條文中圖11.4.2類似的結構。
    11.4.3~11.4.8 引用原《公路工程抗震設計規范》JTJ 004—89的規定。
    11.5 9 度 區
    11.5.2、11.5.3 引用原《公路工程抗震設計規范》JTJ 004—89的規定。
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    100

     

    附錄A 開裂鋼筋混凝土截面的等效剛度取值

     

    1.jpg
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    63

    附錄B 圓形和矩形截面屈服曲率和極限曲率計算


    B.0.1 對圓形截面和矩形截面,其截面屈服曲率可按下式計算:

    2.jpg
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    64
    B.0.2 截面極限曲率應符合下列要求:
    1 圓形截面:

     

     

     

     

     

     

     

     


    2 矩形截面:
    Page 65 of 1005.jpg
    65

    本規范用詞說明


    1 為了便于在執行本規范條文時區別對待,對要求嚴格程度不同的用詞說明如下:
    1)表示很嚴格,非這樣做不可的用詞:
    正面詞采用“必須”;反面詞采用“嚴禁”。
    2)表示嚴格,在正常情況下均應這樣做的用詞:
    正面詞采用“應”;反面詞采用“不應”或“不得”。
    3)表示允許稍有選擇,在條件許可時首先應這樣做的用詞:
    正面詞采用“宜”;反面詞采用“不宜”。
    4)表示有選擇,在一定條件下可以這樣做的,采用“可”。
    2 規范中指定應按其他有關標準、規范執行,寫法為:“應符合……的規定”或“應按……執
    行”。

    引用標準名錄


    1 《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG D62
    2 《公路橋涵地基與基礎設計規范》JTG D63
     

     

     

     

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