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    凍土地區建筑地基基礎設計規范[附條文說明]

    點擊目錄可直接跳轉到相應章節 加入收藏 規范號

    目錄

    1、總則

    2、術語和符號

    3、凍土分類與勘察要求

    4、多年凍土地基的設計

    5、基礎的埋置深度

    6、多年凍土地基的計算

    7、基礎

    8、邊坡及擋土墻

    9、檢驗與檢測

    附錄A、凍土強度指標的特征值

    附錄B、多年凍土中建筑物低級的融化深度

    附錄C、凍脹性土地基上基礎的穩定性驗算

    附錄D、凍土地溫特征值及融化盤下最高土溫的計算

    附錄E、架空通風基礎通風孔面積的確定

    附錄F、多年凍土低級靜載荷實驗要點

    附錄G、凍土融化下沉系數和壓縮系數指標

    附錄H、多年凍土地基單樁豎向靜載荷實驗要點

    附錄J、熱樁、熱棒基礎計算

    附錄K、凍土、未凍土熱物理指標的計算值

    本規范用詞說明

    引用標準名錄

     

    中華人民共和國行業標準

    凍土地區建筑地基基礎設計規范

    Code for design of soil and foundation of building in frozen soil region


    JGJ 118-2011

    批準部門:中華人民共和國住房和城鄉建設部
    施行日期:2 0 1 2 年 3 月 1 日

     

    中華人民共和國住房和城鄉建設部
    公 告

    第1137號

    關于發布行業標準《凍土地區建筑地基基礎設計規范》的公告

        現批準《凍土地區建筑地基基礎設計規范》為行業標準。編號為JGJ 118-2011, 自2012年3月1日起實施。其中,第3.2.1、6.1.1、8.1.1條為強制性條文,必須嚴格執行。原行業標準《凍土地區建筑地基基礎設計規范》JGJ 118-98同時廢止。
        本規范由我部標準定額研究所組織中國建筑工業出版社出版發行。

    中華人民共和國住房和城鄉建設部
    2011年8月29日

    前 言

        根據住房和城鄉建設部《關于印發<2008年工程建設標準規范制訂、修訂計劃(第一批)>的通知》(建標[2008]102號)的要求,規范編制組經廣泛調查研究,認真總結實踐經驗,參考有關國內標準和國外先進標準,并在廣泛征求意見的基礎上,修訂本規范。
        本規范的主要技術內容是:1 總則;2 術語和符號;3 凍土分類與勘察要求;4 多年凍土地基的設計;5 基礎的埋置深度;6 多年凍土地基的計算;7 基礎;8 邊坡及擋土墻;9 檢驗與監測;以及相關附錄。
        本規范修訂的主要技術內容是:增加了季節凍土與季節融化層內粗顆粒土在飽和條件下的凍脹性分類;強調了多年凍土的勘察要求;明確了多年凍土地基設計的選址原則;修改了季節凍土的基礎埋置深度,修改了多年凍土地基基礎的最小埋置深度;細化了熱工計算的內容;細化了多年凍土樁基礎的混凝土強度等級及入模溫度,強調了熱棒在建筑地基的應用;增加了凍土邊坡的碎石層防護;增加了檢驗與監測內容。
        本規范中以黑體字標志的條文為強制性條文,必須嚴格執行。
        本規范由住房與城鄉建設部負責管理和對強制性條文的解釋,由黑龍江省寒地建筑科學研究院負責具體技術內容的解釋。執行過程中如有意見或建議,請寄送黑龍江省寒地建筑科學研究院(地址:哈爾濱市南崗區清濱路60號,郵政編碼:150080)。
        本規范主編單位:黑龍江省寒地建筑科學研究院
                         大連阿爾濱集團有限公司
        本規范參編單位:中國科學院寒區旱區環境與工程研究所凍土工程國家重點實驗室
                         哈爾濱工業大學
                         中鐵西北科學研究院有限公司
                         內蒙古筑業工程勘察設計有限公司
                         中鐵第一勘察設計院集團有限公司
                         七臺河市建設局
                         青海省建筑建材科學研究院
                         蘭州交通大學
        本規范主要起草人員:王吉良 韓華光 馬 巍 丁靖康 徐學燕 童長江 盛 煜 邱明國 張洪興 葛建軍 賈彥武 韓龍武 信立晨 朱 磊 張寶才 高永強 趙明陽 劉顯全 魏 勇 付景利 王 旭
        本規范主要審查人員:錢力航 王公山 歐陽權 徐柏夢 王金國 于勝金 原喜忠 章金釗 王建文 董德勝 饒浩文

    1 總 則

    1.0.1 為了在凍土地區建筑地基基礎設計中貫徹執行國家的技術經濟政策,做到安全適用、技術先進、經濟合理、確保質量、保護環境,制定本規范。

    1.0.2 本規范適用于季節凍土和多年凍土地區工業與民用建筑(包括構筑物)地基基礎的設計。

    1.0.3 在凍土地基上進行建筑地基基礎的設計時,除應符合本規范外。尚應符合國家現行有關標準的規定。

    2 術語和符號

    2.1 術 語

     

    2.1.1 切向凍脹力 tangential frost-heave force
        地基土在凍結膨脹時,沿切向作用在基礎側表面的力。

    2.1.2 法向凍脹力 normal frost-heave force
        地基土在凍結膨脹時,沿法向作用在基礎底面的力。

    2.1.3 水平凍脹力 horizontal frost-heave force
        地基土在凍結膨脹時,沿水平方向作用在結構物或基礎表面上的力,包括沿切向和法向的作用。

    2.1.4 凍結強度 freezing strength
        土與基礎側表面凍結在一起的剪切強度。

    2.1.5 凍土抗剪強度 shear strength of frozen soils
        凍結土體抵抗剪應力的強度。

    2.1.6 凍土 frozen ground(soil,rock)
        含有冰的土(巖石)。

    2.1.7 多年凍土 perennially frozen ground,permafrost
        凍結狀態持續二年或二年以上的土(巖石)

    2.1.8 季節凍土 seasonally frozen ground
        地表層寒季凍結、暖季全部融化的土(巖石)

    2.1.9 鹽漬化凍土 saline frozen soil
        凍土中當易溶鹽的含量超過規定的限值時稱鹽漬化凍土。

    2.1.10 凍結泥炭化土 frozen peaty soil
        凍土中當土的泥炭化程度超過規定的限值時稱凍結泥炭化土。

    2.1.11 銜接多年凍土 connected frozen ground
        直接位于季節融化層之下的多年凍土。

    2.1.12 不銜接多年凍土 detachment of frozen ground
        季節凍結層的凍結深度淺于上限的多年凍土。

    2.1.13 整體狀構造 massive cryostructure
        凍土內沒有肉眼能看得到的較大冰體的構造。

    2.1.14 層狀構造 layered cryostructure
        凍土內的冰呈層狀分布的構造,

    2.1.15 網狀構造 reticulated cryostructure
        凍土內由不同大小、形狀和方向的冰體形成大致連續網格的構造。

    2.1.16 冰夾層 ice layers
        層狀和網狀構造凍土中的薄冰層。

    2.1.17 包裹冰 ice inclusion
        除膠結冰外,土中的孔隙冰、冰夾層、冰透鏡體等地下冰體的總稱。

    2.1.18 未凍水含水率 unfrozen-water content
        在一定負溫條件下,凍土中未凍水的質量與干土質量之比。

    2.1.19 起始凍結溫度 initial temperature of freezing
        土中孔隙水發生凍結的最高溫度稱為土的凍結溫度或起始凍結溫度。

    2.1.20 凍土地溫特征值 characteristic value of ground temperature
        凍土年平均地溫、地溫年變化深度、活動層底面以下的年平均地溫、年最高地溫和最低地溫的總稱。

    2.1.21 地溫年振幅 annual amplitude of temperature in ground
        地表或地中某點,一年中地溫最高和最低值之差的一半。

    2.1.22 年平均地溫 mean annual ground temperature
        地溫年變化深度處的地溫。

    2.1.23 凍土含水率(凍土總含水率) water content in frozen soil
        凍土中所含冰和未凍水的總質量與土骨架質量之比,用百分比表示。

    2.1.24 相對含冰率 relative ice content
        凍土中冰的質量與全部水質量之比。

    2.1.25 凍結界(鋒)面 freezing front
        正凍地基土中位于凍結前沿起始凍結溫度處的平(曲)面。

    2.1.26 融土 thawed soil(rock,ground)
        凍土自融化開始到已有應力下達至固結穩定為止,這一過渡狀態的土體。

    2.1.27 季節凍結層 seasonal freezing layer
        每年寒季凍結、暖季融化,其年平均地溫高于0℃的地表層,其下臥層為非凍結層或不銜接多年凍土層。

    2.1.28 季節融化層(季節活動層) seasonally thawed layer
        每年寒季凍結、暖季融化,其年平均地溫低于0℃的地表層,其下臥層為多年凍土層。

    2.1.29 標準凍深 standard freezing depth
        非凍脹黏性土,地表平坦、裸露、城市之外的空曠場地中,不少于10年實測最大凍深的平均值。

    2.1.30 標準融深 standard thawing depth
        銜接多年凍土地區,對非融沉黏性土、地表平坦、裸露的空曠場地中,不少于10年實測最大融深的平均值。

    2.1.31 多年凍土天然上限 natural permafrost table
        天然條件下,多年凍土層頂板的埋藏深度。

    2.1.32 多年凍土人為上限 artificial permafrost table
        人為條件影響下,多年凍土層頂板的埋藏深度。

    2.1.33 地溫年變化深度(年零較差深度) depth of annual zero amplitude of ground temperature
        地表以下,地溫在一年內相對恒定的深度。

    2.1.34 熱融滑塌 thaw slumping
        分布在自然坡面上的地下冰層,受熱融化時,上覆土體沿坡面下滑的現象。

    2.1.35 凍結指數 freezing index
        一年中低于0℃的氣溫與其相應持續時間乘積的代數和。

    2.1.36 融化指數thawing index
        一年中高于0℃的氣溫與其相應持續時間乘積的代數和。

    2.1.37 開敞系統 open system(freezing)
        土在凍結過程中,凍層下部分水分向凍結面不斷遷移的系統。

    2.1.38 封閉系統 closed system(freezing)
        土在凍結過程中,沒有外來水分進行補充的系統。

    2.1.39 自然通風基礎的通風模數 ventilation modulus of natural ventilation foundation
        為通風空間中進氣孔與排氣孔的總面積與建筑物平面外部輪廓所包面積的比值。

    2.1.40 熱樁(熱管樁) thermal pile(pile of heat pipe)
        內部采用了液汽兩相轉換對流熱虹吸(重力式低溫熱管)裝置的樁基。

    2.1.41 熱棒基礎 thermal probe foundation
        將重力式低溫熱管插入基礎中或放置側面的基礎系統。

    2.1.42 融化盤 thaw bulb under heated building
        采暖建筑物下,多年凍結地基土的一部分發生融化。融化界面形如盤、盆狀。故稱融化盤。

    2.2 符 號

    2.2.1 作用與作用效應

     

     

    3 凍土分類與勘察要求

    3.1 凍土名稱與分類

    3.1.1 作為建筑地基的凍土,根據持續時間可分為季節凍土與多年凍土;根據所含鹽類與有機物的不同可分為鹽漬化凍土與凍結泥炭化土;根據其變形特性可分為堅硬凍土、塑性凍土與松散凍土;根據凍土的融沉性與土的凍脹性又可分成若干亞類。

    3.1.2 鹽漬化凍土的鹽漬度和強度指標應符合下列規定:

          2 凍結泥炭化土的強度指標應按本規范附錄A表A.0.2-3、表A.0.3-3的規定取值。
          3 當有機質含量不超過15%時,凍土的泥炭化程度可用重鉻酸鉀容量法,當有機質含量超過15%時可用燒失量法測定。

    3.1.4 對于堅硬凍土,其壓縮系數α不應大于0.01MPa-1,并可將其近似看成不可壓縮土;對于塑性凍土,其壓縮系數α應大于0.01MPa-1,在受力計算時應計入壓縮變形量。當粗顆粒土的總含水率不大于3%時。應確定為松散凍土。

    3.1.5 季節凍土與多年凍土季節融化層土,根據土平均凍脹率η的大小可分為不凍脹土、弱凍脹土、凍脹土、強凍脹土和特強凍脹土五類,分類時尚應符合表3.1.5的規定。凍土層的平均凍脹率η應按下式計算:

    3.2 凍土地基勘察要求

    3.2.1 多年凍土地區建筑地基基礎設計前應進行凍土工程地質勘察,查清建筑場地的凍土工程地質條件。

    3.2.2 在季節凍土層深度與多年凍土季節融化層深度內,應沿其深度方向采取土樣,取樣數量應根據設計需要確定,且每層不應少于一個試樣,取樣間距不大于1m。

    3.2.3 在對多年凍土鉆探、取樣、運輸、儲存及試驗等過程中,應采取防止試樣融化的措施。

    3.2.4 季節凍土地基勘探孔的深度和間距可與非凍土地基的勘察要求相同;多年凍土地基勘察應符合本規范第4.1.2條中將多年凍土用作地基的三種狀態的設計要求,勘探點間距應符合表3.2.4-1的規定;控制性鉆孔應占鉆孔總數的1/3~1/2;鉆孔的深度應符合表3.2.4-2的規定;取樣數量應滿足設計需要。

    3.2.5 對多年凍土地基。應根據建筑地基基礎設計等級、凍土工程地質條件、凍土特征、地溫特征、地基采用的設計狀態等情況,巖土勘察報告宜提供下列設計所需資料:
          1 氣象資料:年平均氣溫、融化指數(凍結指數)、冬季月平均風速、年平均降水量;
          2 地溫資料:年平均地溫、標準融深(標準凍深)、秋末冬初地溫沿深度的分布;
          3 凍土物理參數:干密度、總含水率、相對含冰率、鹽漬度、泥炭化程度、凍土構造、冰夾層厚度;
          4 凍土與未凍土的熱物理參數:導熱系數、導溫系數、容積熱容量;
          5 凍土強度指標:凍結強度、抗剪強度、承載力特征值、體積壓縮系數、壓縮系數;
          6 凍土融化指標:融化下沉系數、融土體積壓縮系數、融土承載力特征值;
          7 土的凍脹指標:凍脹率、凍切力、水平凍脹力;
          8 地下水分布的資料及特征,不良凍土現象的分布及特征。

    3.2.6 對地基基礎設計等級為甲級或乙級的建筑物,其所在多年凍土場區宜進行地溫觀測等原位試驗。

     

    4 多年凍土地基的設計

    4.1 一般規定

    4.1.1 在多年凍土地區建筑物選址時,宜選擇各種融區、基巖出露地段和粗顆粒土分布地段,在零星島狀多年凍土區,不宜將多年凍土用作地基。

    4.1.2 將多年凍土用作建筑地基時,可采用下列三種狀態之一進行設計:
          1 保持凍結狀態:在建筑物施工和使用期間,地基土始終保持凍結狀態;
          2 逐漸融化狀態:在建筑物施工和使用期間,地基土處于逐漸融化狀態;
          3 預先融化狀態:在建筑物施工前,使多年凍土融化至計算深度或全部融化。

    4.1.3 對一棟整體建筑物地基應采用同一種設計狀態;對同一建筑場地的地基宜采用同一種設計狀態。

    4.1.4 對建筑場地應設置排水設施,建筑物的散水坡宜做成裝配式,對按凍結狀態設計的地基,冬季應及時清除積雪;供熱與給水管道應采取隔熱措施。

    4.2 保持凍結狀態的設計

    4.2.1 保持凍結狀態的設計宜用于下列場地或地基:
          1 多年凍土的年平均地溫低于-1.0℃的場地;
          2 持力層范圍內的土層處于堅硬凍結狀態的地基;
          3 地基最大融化深度范圍內,存在融沉、強融沉、融陷性土及其夾層的地基;
          4 非采暖建筑或采暖溫度偏低,占地面積不大的建筑物地基。

    4.2.2 當采用保持地基土凍結狀態進行的設計,可采取下列基礎形式和地基處理措施:
          1 架空通風基礎;
          2 填土通風管基礎;
          3 用粗顆粒土墊高的地基;
          4 樁基礎、熱樁基礎;
          5 保溫隔熱地板;
          6 基礎底面延伸至計算的最大融化深度之下;
          7 采用人工凍結方法降低土溫的措施。

    4.2.3 保持地基土凍結狀態的設計,宜采用樁基礎,對現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB 50007規定的地基基礎設計等級為甲級的建筑物可采用熱樁基礎。

    4.2.4 對于采用保持凍結狀態設計的建筑物地基,在施工和使用期間,應對周圍環境采取防止破壞溫度自然平衡狀態的措施。
    4.3 逐漸融化狀態的設計

    4.3.1 逐漸融化狀態的設計宜用于下列地基:
          1 多年凍土的年平均地溫為-0.5℃~-1.0℃的地基;
          2 持力層范圍內的土層處于塑性凍結狀態的地基;
          3 在最大融化深度范圍內為不融沉和弱融沉性土的地基;
          4 室溫較高、占地面積較大的建筑,或熱載體管道及給水排水系統對凍層產生熱影響的地基。

    4.3.2 采用逐漸融化狀態進行設計時,不應人為加大地基土的融化深度,并應采取下列措施減少地基的變形:
          1 加大基礎埋深,或選擇低壓縮性土作為持力層;
          2 采用保溫隔熱地板,并架空熱管道及給水排水系統;
          3 設置地面排水系統;
          4 采用架空通風基礎;
          5 采用樁基礎;
          6 保護多年凍土環境。

    4.3.3 當地基土逐漸融化可能產生不均勻變形時,應對建筑物的結構采取下列措施:
          1 應加強結構的整體性與空間剛度;建筑物的平面布置宜簡單;可增設沉降縫;沉降縫處應布置雙墻;應設置基礎梁、鋼筋混凝土圈梁;縱橫墻交接處應設置構造柱;
          2 應采用能適應不均勻沉降的柔性結構。

    4.3.4 建筑物下地基土逐漸融化的最大深度,可按本規范附錄B的規定計算。
    4.4 預先融化狀態的設計

    4.4.1 預先融化狀態的設計宜用于下列場地或地基:
          1 多年凍土的年平均地溫不低于-0.5℃的場地;
          2 持力層范圍內土層處于塑性凍結狀態的地基;
          3 在最大融化深度范圍內,存在變形量為不允許的融沉、強融沉和融陷性土及其夾層的地基;
          4 室溫較高、占地面積不大的建筑物地基。

    4.4.2 當采用預先融化狀態設計時,預融深度范圍內地基的變形量超過建筑物的允許值時,可采取下列措施:
          1 用粗顆粒土置換細顆粒土或加固處理地基;
          2 基礎底面之下多年凍土的人為上限保持相同;
          3 加大基礎埋深;
          4 采取結構措施,適應變形要求。

    4.4.3 對于預先融化狀態的設計,當凍土層全部融化時,應按季節凍土地基設計。
    4.5 含土冰層、鹽漬化凍土與凍結泥炭化土地基的設計

    4.5.1 含土冰層不應用作天然地基。

    4.5.2 對鹽漬化凍土地基,當按保持凍結狀態設計時,除應符合本規范第4.2節有關規定外,尚應符合下列規定:
          1 宜采用樁基礎;對鉆孔插入樁,回填泥漿與鹽漬化凍土界面的凍結強度應進行驗算;
          2 單樁豎向承載力應按本規范第7.3.5條的規定確定;
          3 鹽漬化凍土處于塑性凍結狀態時,地基的變形計算參數,應按原位靜載荷試驗確定;
          4 當鉆孔插入樁采用水泥砂漿回填時,鉆孔直徑應大于樁徑100mm,最大不應超過樁徑150mm。

    4.5.3 當鹽漬化凍土按逐漸融化和預先融化狀態設計時,應按本規范第4.3節、第4.4節的有關規定進行,并應符合現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB 50007的有關規定,

    4.5.4 當凍結泥炭化土地基按保持凍結狀態設計時,除應符合本規范第4.2節的有關規定外,尚應符合下列規定:
          1 泥炭化程度不小于25%,宜采用鉆孔打入樁基礎或鉆孔插入式熱樁基礎;
          2 當鉆孔插入樁采用水泥砂漿回填時,鉆孔直徑應大于樁徑100mm,最大不應超過樁徑150mm:
          3 樁端下砂墊層的鋪設厚度不應小于300mm,淺基礎底部砂石墊層的鋪設厚度應大于基底寬度的1/2,其承載力應按原地基土的種類取值;
          4 地基承載力宜按原位靜載試驗確定;
          5 凍結泥炭化土處于塑性凍結狀態時,其地基變形計算參數,應按原位靜載荷試驗確定。

    5 基礎的埋置深度

    5.1 季節凍土地基

    5.1.1 對強凍脹性土、特強凍脹性土,基礎的埋置深度宜大于設計凍深0.25m。

    5.1.2 對不凍脹、弱凍脹和凍脹性地基土,基礎埋置深度不宜小于設計凍深,對深季節凍土,基礎底面可埋置在設計凍深范圍之內,基底允許凍土層最大厚度可按本規范附錄C的規定進行凍脹力作用下基礎的穩定性驗算,并結合當地經驗確定。

    5.1.3 基槽開挖完成后底部不宜留有凍土層(包括開槽前已形成的和開槽后新凍結的);當土質較均勻,且通過計算確認地基土融化、壓縮的下沉總值在允許范同之內,或當地有成熟經驗時,可在基底下存留一定厚度的凍土層。

    5.1.4 基礎的穩定性(受凍脹力作用時)應按本規范附錄C的規定進行驗算。對凍脹性地基土,可采取下列減小或消除凍脹力危害的措施:

          1 改變地基土凍脹性的措施應符合下列規定:
            1)設置防止施工和使用期間的雨水、地表水、生產廢水和生活污水浸入地基的排水設施;在坡地或山區應設置截水溝或在建筑物周邊設置暗溝,以排走地表水和潛水流,避免因地基土浸水、含水率增加而造成凍害;
            2)對低洼場地,加強排水外采用非凍脹性土填方,填土高度不應小于0.5m,其范圍不應小于散水坡寬度加1.5m;
            3)在基礎外側面,可用非凍脹性土層或隔熱材料保溫,其厚度與寬度宜通過熱工計算確定;
            4)可用強夯法消除土的凍脹性;
            5)用非凍脹性土或粗顆粒土建造人工地基,使地基的凍觸循環僅發生在人工地基內。

          2 采取的結構措施應符合下列規定:
            1)可增加建筑物的整體剛度;設置鋼筋混凝土封閉式圈梁和基礎梁,并控制建筑物的長高比:
            2)建筑平面宜簡單,體形復雜時,宜采用沉降縫隔開;
            3)宜采用獨立基礎或樁基;
            4)當外墻上內橫隔墻間距較大時,宜設置扶壁柱;
            5)可加大上部荷重,或減小基礎與凍脹土接觸的表面積;
            6)外門斗、室外臺階和散水坡等附屬結構應與主體承重結構斷開;散水坡分段不宜超過1.5m,坡度不宜小于3%,其下宜填筑非凍脹性材料;
            7)按采暖設計的建筑物,當年不能竣工或入冬前不能交付正常使用,應采取相應的越冬措施;對非采暖建筑物的跨年度工程,入冬前基坑必須及時回填,并采取保溫措施。

          3 減小和消除切向凍脹力的措施應符合下列規定:
            1)基礎在地下水位以上時,基礎側表面可回填非凍脹性的中砂和粗砂,其厚度不應小于200mm;
            2)應對與凍脹性土接觸的基礎側表面進行壓平、抹光處理;
            3)可采用物理化學方法處理基礎側表面或與基礎側表面接觸的土層;
            4)可做成正梯形的斜面基礎,在符合現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB 50007關于剛性角規定的條件下,其寬高比不應小于1:7(圖5.1.4-1);
            5)可采用底部帶擴大部分的自錨式基礎(圖5.1.4-2),其設計計算應符合本規范附錄C的規定。

          4 減小和消除法向凍脹力的措施應符合下列規定:
            1)基礎在地下水位以上時,可采用換填法,用非凍脹性的粗顆粒土做墊層,但墊層的底面應在設計凍深線處;
            2)在獨立基礎的基礎梁下或樁基礎的承臺下,除不凍脹類土與弱凍脹類土外,對其他凍脹類別的土層應留有相當于地表凍脹量的空隙,可取100mm~200mm,空隙中可填充松軟的保溫材料(圖5.1.4-3)。

    5.2 多年凍土地基

    5.2.1 對不銜接的多年凍土地基,當建筑物熱影響的穩定深度范圍內地基土的穩定和變形都能滿足要求時,應按季節凍土地基計算基礎的埋深。

    5.2.2 對銜接的多年凍土,當按保持凍結狀態利用多年凍土作地基時,基礎埋置深度可通過熱工計算確定,但不得小于建筑物地基多年凍土的穩定人為上限埋深以下0.5m。在無建筑物穩定人為上限資料時,基礎的最小埋置深度,對于架空通風基礎及冷基礎,可根據凍土的設計融深zdm確定,并應符合表5.2.2-1的規定。

        融深設計值應按下式計算,當采用架空通風基礎、填土通風管基礎、熱棒以及其他保持地基凍結狀態的方案不經濟時,也可將基礎延伸到穩定融化盤最大深度以下1m處。

    5.2.4 多年凍土地基中樁基礎的入土深度應根據樁徑、樁基承載力、地基多年凍土工程地質條件和樁基抗凍脹穩定要求經計算確定。

     

     

     

    6 多年凍土地基的計算

    6.1 一般規定

    6.1.1 在多年凍土地區建筑物地基設計中,應對地基進行靜力計算和熱工計算。
          1 地基的靜力計算應包括承載力計算,變形計算和穩定性驗算。確定凍土地基承載力時,應計入地基土的溫度影響。
          2 地基的熱工計算應包括地溫特征值計算、地基凍結深度計算、地基融化深度計算等。

    6.1.2 多年凍土地基的計算應符合下列規定:
          1 保持地基處于凍結狀態時,對堅硬凍土應進行承載力計算;對塑性凍土除應進行承載力計算外,尚應進行變形驗算;
          2 多年凍土以凍結狀態用作地基,房屋下有融化盤時,應進行最大融化深度的計算;多年凍土以逐漸融化狀態和預先融化狀態用作地基時,應符合現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB 50007的有關規定。建筑物使用期間地基逐漸融化時,尚應按本規范第6.3.2條的規定進行融化下沉和壓縮沉降量計算;
          3 上述任何情況均應進行熱工計算,并應按本規范附錄D的規定對持力層內地溫特征值進行計算,當按保持凍結狀態設計時,尚應按本規范附錄E的規定進行架空通風計算;當按逐漸融化狀態和預先融化狀態設計,尚應根據本規范附錄B的規定或其他熱工計算方法進行建筑物地基土的融化深度計算。

    6.1.3 凍土地基的承載力特征值,應結合當地的建筑經驗按下列規定確定:
          1 對現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB 50007規定的設計等級為甲級、乙級的建筑物,應按本規范附錄F的有關規定進行載荷試驗或其他原位試驗,并應結合凍土的物理力學,性質綜合確定;
          2 對現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB 50007規定的設計等級為丙級的建筑物,可按土與凍土的物理力學性質和地溫狀態,按本規范附錄A的有關規定取值,或根據鄰近建筑的經驗確定。
    6.2 保持凍結狀態地基的計算

    6.2.1 當采用保持凍結狀態設計時,地基承載力計算,基礎底面的壓力應符合下式要求:

     

    6.3 逐漸融化狀態和預先融化狀態地基的計算

    6.3.1 當采用逐漸融化狀態和預先融化狀態進行設計時,地基的計算變形量應符合下式要求:

    6.3.6 地基承載力計算應符合現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB 50007的規定,其中地基承載力特征值應采用按實測資料確定的融化土地基承載力特征值;當無實測資料時,可按該規范的相應規定確定。

    7 基 礎

    7.1 一般規定

    7.1.1 凍土地區基礎類型應根據建筑物類型、上部結構特點、凍土地基條件和將多年凍土用作地基所采用的設計狀態確定。

    7.1.2 多年凍土地區的基礎底面下應設置由粗顆粒非凍脹性砂礫料構成的墊層。墊層厚度應根據多年凍土地基所采用的設計狀態確定,且不應小于300mm。獨立基礎下墊層的寬度和長度應按下列公式計算:

    7.2 多年凍土上的通風基礎

    7.2.1 多年凍土地基宜采用通風基礎。通風基礎在冬季應以自然通風為主;當自然通風不能滿足散熱要求時,也可采用強制通風。

    7.2.2 大片連續多年凍土地區和存在島狀融區的多年凍土地區宜采用架空通風基礎。在島狀多年凍土地區采用架空通風基礎時,應通過熱工計算。

    7.2.3 架空通風基礎中樁基礎應根據承載能力計算、蠕變下沉計算和抗凍脹穩定計算確定;獨立基礎的埋置深度,應按本規范第5章的有關規定確定。

    7.2.4 根據熱工計算或當地建筑經驗以及積雪條件,可采用在勒腳處設置隱蔽形式通風孔的架空通風基礎,或全敞開式通風基礎。當采用自然通風時,通風空間頂板底面至設計地面的架空高度不應小于800mm。當在通風空間內設置管道時,其架空高度應能滿足管道安裝和檢修的各項要求,且不應小于1.2m。采用架空通風基礎時,應采取措施,防止陽光直接照射架空層。
        通風空間內的地面應坡向外墻或排水溝,其坡度不應小于2%,并宜采用隔熱材料覆蓋。

    7.2.5 架空通風基礎隱蔽式通風孔的總面積(進氣與排氣孔的面積之和),可通過熱工計算或按本規范附錄E的規定確定。

    7.2.6 填土通風管圈梁基礎應符合下列規定:
          1 填土通風管圈梁基礎宜用于年平均氣溫低于-3.5℃且季節融化層為不凍脹或弱凍脹的多年凍土地區;
          2 填土通風管圈梁基礎,適宜單層、低層建筑采用;
          3 通風管宜采用內徑為300mm~500mm、壁厚不小于50mm的預制鋼筋混凝土管,其長徑比不宜大于40;
          4 通風管應相互平行、臥放于填土層中,走向應盡量與當地冬季主導風向平行,通風管節間干砌連接;
          5 天然地面至通風管底的距離和室內地面至通風管頂的距離,不宜小于500mm;
          6 通風管數量和填土高度應根據室內采暖溫度、地面保溫層熱阻、年平均氣溫、風速等參數由熱工計算確定;填土厚度應大于設計融深,設計融深按本規范第5章的規定確定;
          7 外墻外側的通風管數量不得少于2根;
          8 填土寬度和長度應比建筑物的寬度和長度大4m~5m,填料應采用凍脹不敏感的粗顆粒土;粗顆粒土中,細顆粒土(小于0.075mm顆粒)的含量,不得大于15%;填土時,應分層壓實;填土層的承載力應滿足設計要求。

    7.2.7 通風基礎均應加強房屋地坪和通風空間地面的隔熱防護,隔熱層的厚度和設置位置,可經熱工計算確定。
    7.3 樁 基 礎

    7.3.1 季節凍土地區的樁基礎除應符合國家現行標準《建筑地基基礎設計規范》GB 50007和《建筑樁基技術規范》JGJ 94的有關規定外。尚應進行樁基礎凍脹穩定性與樁身抗拔承載力驗算。

    7.3.2 多年凍土地區采用的鉆孔打入樁、鉆孔插入樁、鉆孔灌注樁應分別符合下列規定:
          1 鉆孔打入樁宜用于不含大塊碎石的塑性凍土地區。施工時,成孔直徑應比鋼筋混凝土預制樁直徑或邊長小50mm,鉆孔深度應比樁的入土深度大300mm。
          2 鉆孔插入樁宜用于樁長范圍內平均溫度低于-0.5℃的堅硬凍土地區。施工時成孔直徑應大于樁徑100mm,最大不宜超過樁徑150mm,將預制樁插入鉆孔內后,應以水泥砂漿或其他填料充填。當樁周充填的水泥砂漿全部回凍后,方可施加荷載。
          3 鉆孔灌注樁用于大片連續多年凍土及島狀融區多年凍土地區時,成孔后應用負溫早強混凝土灌注,混凝土灌注溫度宜為5℃~10℃。

    7.3.3 在多年凍土地區按地基土保持凍結狀態設計的樁基礎,應設置架空通風空間及保溫地面;在低樁承臺及基礎梁下,應留有一定高度的空隙或用松軟的保溫材料填充。

    7.3.4 樁基礎的構造應符合下列規定:
          1 樁基礎的混凝土強度等級不應低于C30;
          2 最小樁距宜為3倍樁徑;插入樁和鉆孔打入樁樁端下應設置300mm厚的砂層;
          3 當鉆孔灌注樁樁端持力層含冰率大時,應在凍土與混凝土之間設置厚度為300mm~500mm的砂礫石墊層。

    7.3.5 單樁的豎向承載力應通過現場靜載荷試驗確定,在同一條件下的試樁數量不應少于2根,對于地基基礎設計等級為甲級的建筑物試樁數量不應少于3根,在地質條件相同的地區,可根據已有試驗資料結合具體情況確定,并應符合下列規定:

    7.4 淺 基 礎

    7.4.1 凍土地區淺基礎的設計除應符合現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB 50007的規定外,尚應按本規范附錄C的規定進行凍脹力作用下基礎的穩定性驗算。

    7.4.2 多年凍土地基上的擴展基礎可用于按保持地基土凍結狀態設計的各種地基土;當按逐漸融化狀態設計時,地基土應為不融沉或弱融沉土;施工時,應結合環境條件采取必要的措施,使地基土體的狀態與所采用的設計狀態相適應。

    7.4.3 在弱融沉土的地基上采用無筋擴展基礎時,宜加強上部承重結構的整體剛度。

    7.4.4 無筋擴展基礎應采用耐久性好的毛石、毛石混凝土或混凝土等材料,毛石砌體的毛石強度等級不應低于MU30,水泥砂漿強度等級不應低于M7.5,混凝土材料的強度等級不應低于C30,并應符合現行國家標準《混凝土結構設計規范》GB 50010中關于耐久性的規定。

    7.4.5 季節凍結層、季節融化層屬于凍脹性土時,基礎的設計尚應符合下列要求:
          1 季節凍結層、季節融化層上的擴展基礎豎向構件,應按本規范第5.1節的有關規定采取防切向凍脹力的措施;
          2 當使用中有可能承受切向凍脹力作用時,應按本規范第7.4.6條第3款的規定進行受拉承載力驗算;
          3 當利用擴展基礎底板的錨固作用時,底板上緣應按本規范第7.4.6條第4款的規定配筋;
          4 預制柱穿過季節融化層時,柱與基礎的連接應符合抗拔要求;
          5 杯形基礎的杯壁應按抗拔配置豎向鋼筋;
          6 預制柱與底座間可用錨固螺栓連接,錨固螺栓的直徑、錨固長度及數量等應按抗凍切力計算確定,并不應少于4Φ16,連接節點處應作防腐處理。

    7.4.6 擴展基礎的計算應符合下列規定:
          1 基礎底面積應按本規范第6章的有關規定確定。
          2 基礎高度和變階處的高度,應符合現行國家標準《混凝土結構設計規范》GB 50010的有關規定;混凝土強度等級應符合本規范第7.4.4條的規定。
          3 擴展基礎的豎向構件除應按本規范附錄C進行凍脹力作用下基礎的穩定性驗算外,尚應按下式進行受拉承載力驗算:

          5 底板上緣配筋及構造應按現行國家標準《混凝土結構設計規范》GB 50010的有關規定計算。

    7.4.7 柱下條形基礎可用于按逐漸融化狀態設計的不融沉或弱融沉土地基。

    7.4.8 柱下條形基礎的設計應符合下列規定:
          1 柱下條形基礎肋梁箍筋應為封閉式,箍筋直徑不宜小于8mm,末端應彎成135°,彎鉤端頭平直段長度不應小于10倍箍筋直徑;當肋梁寬度不大于350mm時,箍筋肢數不應少于2肢;當肋梁寬度大于350mm且小于等于800mm時,不應少于4肢;當肋梁寬度大于800mm時,不應少于6肢。箍筋間距及直徑應按計算確定,且箍筋間距不應大于250mm。
          2 混凝土強度等級不應低于C30。
          3 柱下條形基礎的內力計算應符合下列規定:
            1)在比較均勻的地基上,上部結構剛度好,荷載分布比較均勻,且條形基礎肋梁的高度大于最大柱距的1/6時,地基反力可按直線分布,可采用倒置連續梁法計算條形基礎肋粱的內力,此時邊跨跨中及第一內支座處的縱向受力鋼筋應比計算值增加15%~20%。
            2)當不符合第1)項的條件時,宜按彈性地基梁計算內力,地基計算模型可采用文克爾地基模型或有限壓縮層地基模型。當采用文克爾地基模型時,兩端邊跨應增加受力鋼筋;當采用有限壓縮層地基模型時,壓縮層下界可計算至基礎底面以下最大融化層界面處。

    7.4.9 筏形基礎可用于按逐漸融化狀態設計的不融沉土、弱融沉土及融沉土地基;當用于按保持地基土凍結狀態設計時應設置冷卻通風道及保溫地面。

    7.4.10 筏形基礎的構造應符合下列規定:
          1 筏形基礎帶肋梁時,肋梁寬度應大于或等于墻厚加100mm;肋梁或板內暗梁配筋應符合最小配筋率的要求,上、下各層鋼筋不應少于4Φ12;箍筋直徑不宜小于8mm,箍筋間距宜為200mm~300mm;
          2 筏板四周懸挑長度不宜大于800mm,并宜利用懸挑使豎向永久荷載重心與筏板形心重合;
          3 筏板厚度應符合抗剪切、抗沖切要求,并不應小于400mm;
          4 筏形基礎的上部結構宜采用橫向承重體系,全長貫通的縱墻不應少于2道;
          5 筏形基礎的構造尚應符合現行國家標準《混凝土結構設計規范》GB 50010及《建筑地基基礎設計規范》GB 50007中的有關規定。

    7.4.11 筏形基礎的計算應符合下列規定:
          1 基礎底面積應按本規范第6章的有關規定計算。
          2 筏形基礎的內力可按下列規定計算:
            1)當上部結構剛度較好時,筏板基礎可不計算整體彎曲;
            2)在局部彎曲計算時,基底反力可按線性分布,但在端部(1~2)開間內(包括懸挑部分)基底平均反力應增加10%~20%,并應扣除底板自重;根據支承條件可按雙向或單向連續板計算。

    7.4.12 當采用預先融化狀態設計時,基礎的設計與計算應按本規范第7.4.1條、第7.4.5條的規定進行。
    7.5 熱棒、熱樁基礎

    7.5.1 當采用其他技術不能保證地基、基礎的穩定時,可采用熱棒,熱樁基礎。

    7.5.2 熱棒、熱樁基礎,適用于各種多年凍土地基。

    7.5.3 常用的熱樁、熱棒基礎可分為:1 空心樁-熱棒架空通風基礎;2 填土熱棒圈梁基礎;3 鋼管熱樁架空通風基礎。

    7.5.4 采用空心樁-熱棒架空通風基礎時,單根樁基礎所需熱棒的規格和數量,應根據建筑地段的氣溫凍結指數、地基多年凍土的熱穩定性以及樁基的承載能力,通過熱工計算確定。

    7.5.5 空心樁可采用鋼筋混凝土樁或鋼管樁。樁的直徑和樁長,應根據荷載以及熱棒對地基多年凍土的降溫效應,經熱工計算和承載力計算確定。

    7.5.6 采用鋼管熱樁架空通風基礎時,鋼管熱樁的直徑和蒸發段埋深,應根據荷載以及熱樁對地基多年凍土的降溫效應,經熱工計算和承載力計算確定。

    7.5.7 空心樁-熱棒基礎和鋼管熱樁基礎的架空高度,應符合本規范第7.2節的有關規定。

    7.5.8 采用填土熱棒圈梁基礎時,應根據房屋平面尺寸、室內平均溫度、地坪熱阻和地基允許流入熱量選擇熱棒的直徑和長度,設計熱棒的形狀,并按本規范附錄J的規定,確定熱棒的合理間距。

    7.5.9 填土熱棒圈梁基礎的填土厚度,應根據地坪滲熱量、熱棒輸冷能力、多年凍土地基允許流入熱量和地基活動層熱阻,通過熱工計算確定,熱工計算宜采用實測的熱物理參數,無實測資料可按本規范附錄K的規定取值。

    7.5.10 熱樁、熱棒的產冷量與建筑地點的氣溫凍結指數,熱樁、熱棒直徑,熱樁、熱棒埋深和間距等有關,可根據本規范附錄J的規定,通過熱工計算確定。

    7.5.11 熱樁、熱棒基礎應與地坪隔熱層配合使用。隔熱層的厚度和設置位置應按結構要求,通過熱工計算確定。

    7.5.12 熱樁、熱棒基礎可不進行抗凍脹穩定驗算,但應進行在切向凍脹力作用下樁身的受拉承載力驗算。

    7.5.13 熱樁、熱棒地基基礎系統的效率折減系數為0.65。

     

    8 邊坡及擋土墻

    8.1 邊 坡

    8.1.1 多年凍土地區及季節凍土地區的邊坡應采取可靠措施防止融化期的失穩。

    8.1.2 防止邊坡失穩的措施,應根據凍土含水率、凍土上限變化情況、年平均地溫、地層巖性、水文地質及施工影響等因素,從熱學穩定和力學穩定兩方面分析確定。具體措施應符合下列規定:
          1 土質邊坡坡率允許值,應根據當地經驗確定,且不宜陡于1:1.75;
          2 設置邊坡保溫層,其厚度應根據材料的熱工性能進行熱工計算并宜采用1.2倍的安全系數;
          3 保溫層材料可采用黏性土草皮、粒徑5cm~8cm的碎石等;
          4 設置坡頂擋水埝及坡腳排水溝,加強坡腳支護;
          5 滑塌范圍及滑體應依據凍土含水率、上限位置、穩定坡角確定,并按本規范第8.2節的相關規定進行支擋結構設計和施工。

    8.1.3 滑塌體的滑動推力值計算應符合現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB 50007的規定。凍融過渡帶處滑動面(帶)土的黏聚力c和內摩擦角φ值應按本規范第8.2.10條的規定確定。

    8.1.4 季節性凍土地區邊坡的穩定性評價及滑塌的防治應符合現行國家標準《建筑邊坡工程技術規范》GB 50330的規定。

    8.1.5 位于穩定邊坡坡頂的建筑物,其基礎底面外邊緣線至坡頂的水平距離α應根據邊坡穩定性驗算確定(圖8.1.5),并大于1.5倍的凍土天然上限值,且不得小于2.5m。

    8.2 擋 土 墻

    8.2.1 多年凍土地區的擋土墻宜采用工廠化、拼裝化的輕型柔性結構,不宜采用重力式擋土墻。

    8.2.2 擋土墻的兩端部應作坡面防護或嵌入原狀土地層,其嵌入深度,對土質邊坡,不應小于1.5m;對強風化的巖石邊坡,不應小于1m;對微風化的巖石邊坡,不應小于0.5m。

    8.2.3 當墻后邊坡中含土冰層累計厚度大于200mm時,應用粗顆粒土換填,水平方向的換填厚度應根據熱工計算確定,但從墻面起算的厚度,不得小于建墻地點多年凍土上限埋深的1.5倍,換填時應分層夯實。

    8.2.4 沿墻高和墻長應設置泄水孔,并按上、下,左、右每隔2m~3m交錯布置。泄水孔的進水側應設置反濾層,其厚度不應于300mm,在最低泄水孔的下部,應設置隔水層,防止活動層的水滲入基底。

    8.2.5 擋土墻墻背和墻頂地面應設置隔熱層,采用不凍脹的粗顆粒土換填墻背邊坡凍脹性土等,隔熱層厚度和換填厚度可通過熱工計算確定。

    8.2.6 沿墻長每15m應設伸縮沉降縫,縫內采用渣油麻筋沿墻的內、外、頂三邊填塞,塞入深度不應小于200mm。

    8.2.7 多年凍土擋土墻的施工宜在冬季進行。在高含冰率多年凍土地段暖季施工時,應預先編制施工組織設計,作好施工準備;娱_挖后,應采用“快速施工、連續作業”方法?s短基坑暴露時間。應加強暴露多年凍土的臨時隔熱防護,不得將高含冰率多年凍土和地下冰直接暴露在太陽光下。施工時,基坑不得積水;A完成后,應立即回填基坑。

    8.2.8 凍土地區擋土墻的設計荷載效應組合應符合現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB 50007的有關規定,但應考慮作用于基礎的凍結力和墻背的水平凍脹力。荷載效應組合時水平凍脹力和土壓力不應同時組合。

    8.2.9 作用于墻背主動土壓力的計算,應根據擋土墻背多年凍土人為上限的位置來確定。當上限較平緩,滑裂面可在墻背融土層中形成時,可按庫侖理論或朗肯理論計算;當上限較陡,墻背融土層厚度較小,滑裂面不能在融土中形成時,應按有限范圍填土計算土壓力。這時,應取多年凍土上限面為滑面,并取凍融過渡帶土的內摩擦角和黏聚力計算主動土壓力。

    8.2.10 凍融過渡帶土的內摩擦角和黏聚力應由試驗確定。當不能進行試驗時,可按下表的規定取值。

    8.2.11 作用于墻背的水平凍脹應力的大小和分布,應由現場試驗確定。在不能進行試驗時,其分布圖式可按圖8.2.11選定,圖中最大水平凍脹應力值應按表8.2.11的規定取值,并應符合下列規定:

          1 對于粗顆粒填土,均可假定水平凍脹應力為直角三角形分布(圖8.2.11a);
          2 對于黏性土、粉土,當墻高小于或等于3倍多年凍土上限埋深za時,宜采用圖8.2.11b的分布圖式;當墻高大于3倍上限埋深za時,可采用圖8.2.11c的分布圖式;
          3 對于各種分布圖式,在計算中均可不考慮基礎埋深部分的水平凍脹力;
          4 當通過計算所得擋土墻斷面過大時,應根據本規范第8.2.5條的規定,采取減小水平凍脹力的措施。


    8.2.12 擋土墻基礎與凍土間的凍結強度特征值,應由現場試驗確定。在不能進行試驗時,可按本規范附錄A表A.0.3-1的規定取值。

    8.2.13 在季節凍土區和多年凍土區中的融區,擋土墻基礎底面低于最大凍深線的深度可視建筑物的重要性和工程地質條件通過計算確定,且不應小于0.25m。需將基礎埋在季節凍深線以上時,基礎的埋置深度可根據本規范附錄C的規定經計算確定。

    8.2.14 在多年凍土區,擋土墻基礎底面應埋入多年凍土人為上限以下至少0.5m。無擋土墻人為上限資料時,基礎埋探應不小于建筑地點多年凍土天然上限的1.3倍。

    8.2.15 多年凍土區的擋土墻是礎,宜采用預制混凝土拼裝基礎。在凍土條件復雜。明挖施工有困難的地段,也可采用樁基礎。不宜采用現澆混凝土基礎。

    8.2.16 基礎埋設于富冰和飽冰凍土上時,基礎底面下應敷設厚度不小于300mm的砂墊層。當遇含土冰層時應采用粗顆粒土進行換填,其換填厚度不應小于基礎寬度的1/4,且不應小于300mm。

    8.2.17 在多年凍土地區施工時,應減少基坑暴露時間。當擋墻長度較大時,應采用分段施工;A砌筑完成后,應立即回填;靥钋,基坑中積水應予排干,用細顆粒土回填并分層夯實。不得用凍土塊回填基坑,基坑頂面應做成不小于4%的排水坡。

    8.2.18 凍土地區的擋土墻,除應進行抗滑和抗傾覆穩定驗算外,尚應進行擋墻各截面的強度驗算?够涂箖A覆穩定驗算應計入土壓力和凍脹力的作用,并應按暖季和寒季分別進行驗算。

    8.2.21 在凍脹力作用下,擋土墻各截面的強度驗算應按現行國家標準《混凝土結構設計規范》GB 50010和《砌體結構設計規范》GB 50003的有關規定進行。

    8.2.22 凍土中的錨桿和錨定板均應進行承載力計算,作用于錨桿和錨定板上的荷載應符合下式規定:

             A——錨定板的面積(m2)。

    8.2.28 在季節凍土地基中,錨桿和錨定板承載力的計算,在寒季擋土墻上的作用力應按本規范第8.2.8條的規定確定。

    8.2.29 凍土中錨定板的最小埋深不得小于1.0m,也不得小于板長邊尺寸的2倍。

     

    9 檢驗與監測

    9.1 檢 驗

    9.1.1 基槽(坑)開挖后,應進行基槽檢驗,當天然地基設計基底下留有凍土層時,應檢驗殘留凍土層是否滿足設計要求。

    9.1.2 多年凍土地區的基礎下設置由粗顆粒非凍脹性砂礫料構成的墊層時,在壓實填土過程中,應分層取樣檢驗土的干密度和含水率,每50m2~100m2面積內應有一個檢驗點,其壓實系數應大于或等于0.96,對碎石、卵石土干密度不應低于2.0g/cm3,粒徑小于0.075mm顆粒含量不大于15%。

    9.1.3 施工完成后的工程樁應進行樁身質量檢驗。對多年凍土地區施工的灌注樁,基樁完整性檢測的數量不應小于總樁數的30%,鉆孔取芯檢測數宜為總樁數的1%。

    9.1.4 施工完成后的工程樁應進行單樁豎向承載力檢驗,并應符合下列規定:
          1 季節性凍土地區進行單樁豎向承載力檢驗時,如樁周存在凍土,應采取措施消除凍結力對承載力的影響。
          2 多年凍土地區單樁豎向承載力檢驗,如按地基土保持凍結狀態設計時,應在樁周土體回凍后進行檢測,并應按照本規范附錄H進行檢驗。多年凍土地區單樁豎向承載力檢驗,如按地基土逐漸融化狀態或預先融化狀態設計時,應在地基土處于融化狀態時進行檢驗,檢驗方法應符合現行行業標準《建筑基樁檢測技術規范》JGJ 106的規定。
    9.2 監 測

    9.2.1 凍土地區建筑地基基礎的監測應符合現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB 50007關于監測的規定。

    9.2.2 多年凍土區建筑物地基基礎設計等級為甲、乙級時,應進行監測。當地基基礎設計等級為丙級時,且有下列情況時應進行監測:
          1 地基為高含冰率凍土或存在厚層地下冰分布的建筑物;
          2 按保持凍結狀態地基設計的非樁基礎采暖建筑物;
          3 按逐漸融化狀態地基設計的建筑物。

    9.2.3 邊坡坡率陡于1:1.75或邊坡高度大于4m時,應設置長期穩定性監測系統,監測內容及要求除應符合現行國家標準《建筑邊坡工程技術規范》GB 50330的規定外,尚應包括地溫及凍土上限的變化。

    9.2.4 凍土地基主要監測項目和要求應符合下列規定:
          1 地溫場監測:包括年平均地溫及持力層范圍內的地溫變化狀態,年平均地溫觀測孔應布設在建筑物的中心部位,深度應大于15m,其余溫度場監測孔宜按東西和南北向斷面布置,每個斷面不宜少于2個,當建筑物長度或寬度大于20m時,每20m應布設一個測點,深度應大于預計最大融化深度2m~3m,或不小于2倍的上限深度,并不小于8m;地溫監測點沿深度布設時,從地面起算,在10m范圍內,應按0.5m間隔布設,10m以下應按1.0m間隔布設,地溫監測精度應為0.1℃;
          2 變形監測:基礎的凍脹與融沉變形,包括施工和使用期間凍土地基基礎的變形監測、基坑變形監測,監測點應設置在外墻上,并應在建筑物20m外空曠場地設置基準點;四個墻角(和曲面)各設一個監測點,其余每間隔20m(或間墻)布設一個監測點。

    9.2.5 監測應按照下列原則進行:
          1 多年凍土以凍結狀態用作地基時,在建筑物使用期間全程監測;
          2 多年凍土以逐漸融化狀態用作地基時,監測(5~10)年;
          3 多年凍土以預先融化狀態用作地基時,監測(3~5)年;
          4 監測應與工程施工同時開始,每月應監測三次;建筑物竣工后,在使用期間應延續進行監測,每月一次,直至變形穩定為止。

    附錄A 凍土強度指標的特征值

    A.0.1 凍土地基承載力特征值,當不進行原位試驗確定時,可根據凍結地基土的名稱、土的溫度按表A.0.1的規定取值。

     

     

      注:1 凍土“極限承載力”按表中數值乘以2取值;
          2 表中數值適用于本規范表3.1.6中Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ類的凍土類型;
          3 凍土含水率屬于本規范表3.1.6中Ⅳ類凍土類型時,黏性凍土承載力取值應乘以0.8~0.6(含水率接近Ⅲ類時取0.8,接近V類叫取0.6,中間取中值);碎石凍土和砂凍土承載力取值應乘以0.6~0.4(含水率接近Ⅲ類時取0.6,接近V類時取0.4,中間取中值);
          4 當含水率小于或等于未凍水含水率時,應按不凍土取值;
          5 表中溫度是使用期間基礎底面下的最高地溫,應按本規范附錄D的規定確定;
          6 本表不適用于鹽漬化凍土及凍結泥炭化土。

    A.0.2 在無試驗資料的情況下,樁端凍土承載力的特征值可按表A.0.2-1的規定確定,對于鹽漬化凍土可按表A.0.2-2的規定確定,對于凍結泥炭化土可按表A.0.2-3的規定確定。

     

     


    A.0.3 凍土和基礎間的凍結強度特征值應在現場進行原位測定,或在專門試驗設備條件下進行試驗測定。若無試驗資料時,可依據凍結地基土的土質、物理力學指標按表A.0.3-1的規定確定。對于鹽漬化凍土與基礎表面間的凍結強度可按表A.0.3-2的規定確定,對于凍結泥炭化土可按表A.0.3-3的規定確定。
        表A.0.3-1~表A.0.3-3可用于混凝土或鋼筋混凝土基礎。其他材質的基礎與凍土間的凍結強度,應按表值進行修正,其修正系數應符合表A.0.3-4的規定。

     

     

    附錄B 多年凍土中建筑物地基的融化深度

     

     

    附錄C 凍脹性土地基上基礎的穩定性驗算

     

    附錄D 凍土地溫特征值及融化盤下最高土溫的計算

    D.1 凍土地溫特征值的計算

    D.1.1 根據現場鉆孔一次測溫資料計算活動層下不同深度處的年平均地溫、年最高地溫和年最低地溫時,一般根據15m和20m深度的實測地溫構建直線代表各個深度的年平均地溫,然后根據土層中的熱傳遞規律結合活動層底面的特殊性計算各個深度的年最高地溫和年最低地溫,其計算方法如下:

     

     

    附錄E 架空通風基礎通風孔面積的確定

    E.0.1 多年凍土地基上,自然通風基礎的隱蔽通風孔面積,應符合下列規定:

     

     


    附錄F 多年凍土地基靜載荷試驗要點

    F.0.1 多年凍土地基靜載荷試驗應選擇在凍土層(持力層)溫度最高的月份進行,當在地溫非最高月份進行試驗時,對試驗結果應進行溫度修正。

    F.0.2 試驗土層應保持原狀結構和天然溫度。承壓板底部應鋪中、粗砂找平層(厚度為20mm),在整個試驗期間應保持其凍土層溫度場的穩定。

    F.0.3 承壓板面積不應小于0.25m2,試坑寬度不應小于承壓板寬度或直徑的3倍。

    F.0.4 加荷級數不應小于8級;第一級宜為預估極限荷載的15%~30%,以后每級宜為預估極限荷載的10%~15%。

    F.0.5 每級加荷后均應測讀1次承壓板沉降,以后應每隔1h測讀1次;當累計24h的沉降量:砂土不大于0.5mm或黏性土不大于1.0mm時,可認為地基土處于第一蠕變階段(蠕變速率減少階段),即下沉穩定,可加下一級荷載。

    F.0.6 對承壓板下深度為1.5倍承壓板寬度或直徑范圍的凍土溫度,應每24h測讀一次。

    F.0.7 當某級荷載施加之后連續10d達不到穩定標準,或總沉降量S大于0.06b時,應終止試驗,其對應的前一級荷載即為極限荷載。

    F.0.8 凍土地基承載力的特征值應按下列規定確定:
          1 當p-s曲線上有比例界限時,取該比例界限所對應的荷載值;
          2 當極限荷載小于對應比例界限荷載值的2倍時,取極限荷載值的一半;
          3 當以上兩個基本值可同時取得時應取低值。

    F.0.9 同一土層參加統計的試驗點不應少于3點,當試驗實測值的極差不超過其平均值的30%時,取此平均值作為該土層凍土地基承載力的特征值。

    附錄G 凍土融化下沉系數和壓縮系數指標

    G.0.1 凍土地基融化時沉降計算中的凍土融化下沉系數和壓縮系數,應以試驗方法確定。對于均質的凍結細粒土可以在試驗室條件下用專門的試驗裝置確定。

     

     

    附錄H 多年凍土地基單樁豎向靜載荷試驗要點

    H.0.1 多年凍土中試驗樁施工后,應待凍土地溫恢復后方可進行載荷試驗。試驗樁宜經過一個冬期后再進行試驗。

    H.0.2 試樁時間宜選在夏季末冬季初多年凍土地溫出現最高值的一段時間內進行。

    H.0.3 單樁靜載荷試驗可根據試驗條件和試驗要求,選用慢速維持荷載法或快速維持荷載法進行試驗。

    H.0.4 采用慢速維持荷載法時,應符合下列要求:
          1 加載級數不應少于6級,第一級荷載應為預估極限荷載的25%。以后各級荷載可為極限荷載的15%,累計試驗荷載不得小于設計荷載的2倍;
          2 在某級荷載作用下,當樁在最后24h內的下沉量不大于0.5mm時,應視為下沉已穩定,方可施加下一級荷載;
          3 在某級荷載作用下,連續10晝夜達不到穩定。應視為樁-地基系統已破壞,可終止加載;
          4 測讀時間應符合下列規定:
            1)沉降:加載前讀一次,加載后讀一次,此后每2h讀一次。在高載下,當樁下沉快速時觀測次數應增加,縮短間隔時間。
            2)地溫:每24h觀測一次。

    H.0.5 采用快速維持荷載法時,應符合下列要求:
          1 快速加載時,每級荷載的間隔時間應視樁周凍土類型和凍土條件確定,一般不得小于24h,且每級荷載的間隔時間應相等;
          2 加載的次數不得少于6級,荷載級差可選擇預估極限荷載的15%;當樁在某級荷載作用下產生迅速下沉時,或樁頭總下沉量超過40mm時,即可終止試驗;
          3 快速加載時,沉降觀測和地溫觀測的應與慢速加載時相同。

    H.0.6 單樁豎向極限承載力的確定應符合下列規定:
          1 慢速加載時,破壞荷載的前一級荷載即為樁的極限承載力;
          2 快速加載時,找出每級荷載下樁的穩定下沉速度(即穩定蠕變速率),并繪制樁的流變曲線圖(圖H.0.6),曲線延長線與橫坐標的交點應作為樁的極限承載力;
          3 參加統計的試樁,當滿足其極差不超過平均值的30%時,可取其平均值為單樁豎向極限承載力。當極差超過平均值的30%時,宜增加試樁數量并分析極差過大的原因,結合工程具體情況確定極限承載力,對樁數為3根及3根以下的柱下承臺,應取低值。

    H.0.7 單樁豎向承載力特征值Ra應按單樁豎向極限承載力的一半取值。

     

    附錄J 熱樁、熱棒基礎計算

    J.0.1 液、汽兩相對流循環熱樁、熱棒,在寒季可將地基中的熱量吸出,故又稱為熱虹吸。熱虹吸在單位時間內的傳熱量,應根據熱虹吸-地基系統的熱狀態分析所得熱流程圖計算確定。對于垂直埋于天然地基中熱虹吸的熱流程,應符合圖J.0.1的規定。

     

     

    附錄K 凍土、未凍土熱物理指標的計算值

    K.0.1 根據土的類別、天然含水率及干密度測定數值,凍土和未凍土的容積熱容量、導熱系數和導溫系數可分別按表K.0.1-1~表K.0.1-4取值。大含水(冰)率土的導熱系數在無實測資料時可按表K.0.1-5取值。

     

     

    本規范用詞說明

    1 為便于在執行本規范條文時區別對待,對要求嚴格程度不同的用詞說明如下:
        1)表示很嚴格,非這樣做不可的:
          正面詞采用“必須”,反面問采用“嚴禁”;
        2)表示嚴格,在正常情況下均應這樣做的:
          正面詞采用“應”,反面詞采用“不應”或“不得”;
        3)表示允許稍有選擇,在條件許可時首先應這樣做的:
          正面詞采用“宜”,反面詞采用“不宜”;
        4)表示有選擇,在一定條件下可以這樣做的,采用“可”。

    2 條文中指明應按其他有關標準執行的寫法為:“應符合……的規定”或”應按……執行”。

    引用標準名錄

    1 《砌體結構設計規范》GB 50003

    2 《建筑地基基礎設計規范》GB 50007

    3 《混凝土結構設計規范》GB 50010

    4 《建筑邊坡工程技術規范》GB 50330

    5 《建筑樁基技術規范》JGJ 94

    6 《建筑基樁檢測技術規范》JGJ 106

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    凍土地區建筑地基基礎設計規范[附條文說明]

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    目錄

    1、總則

    3、凍土分類與勘察要求

    4、多年凍土地基的設計

    5、基礎的埋置深度

    6、多年凍土地基的計算

    7、基礎

    8、邊坡及擋土墻

    9、檢驗與監測

    附錄B、多年凍土中建筑物地基的融化深度

    附錄C、凍脹性土地基上基礎的穩定性驗算

    附錄D、凍土地溫特征值及融化盤下最高土溫的計算

    附錄E、架空通風基礎通風孔面積的確定

    附錄F、多年凍土地基靜載荷實驗要點

    附錄H、多年凍土地基單樁豎向靜荷載實驗要點

    附錄J、熱樁、熱棒基礎計算

     

    中華人民共和國行業標準

    凍土地區建筑地基基礎設計規范

    JGJ 118-2011

     

    條文說明

     

    修訂說明


        《凍土地區建筑地基基礎設計規范》JGJ 118-2011,經住房和城鄉建設部2011年8月29日以第1137號公告批準、發布。
        本規范是在《凍土地區建筑地基基礎設計規范》JGJ 118-98的基礎上修訂而成的,上一版的主編單位是黑龍江省寒地建筑科學研究院,參編單位是中國科學院蘭州冰川凍土研究所、哈爾濱建筑大學、鐵道部科學 研究院西北分院、內蒙古大興安嶺林業設計院、鐵道部第一勘測設計院、鐵道部第三勘測設計院,主要起草人員是劉鴻緒、童長江、徐學祖、王正秋、丁靖康、魯國 威、賀長庚、徐學燕、賈建華、周有才。本次修訂的主要技術內容是:1 對季節凍土與季節融化層土的凍脹性分類表進行了修訂,增加了粗顆粒土在飽和含水條件下的凍脹性分類;2 對多年凍土的勘察部分進行了修訂,對勘探孔深度與間距提出新的要求;3 對多年凍土地基設計明確了選址原則;4 對季節凍土的基礎埋置深度、多年凍土地基基礎的最小埋置深度分別作了修訂;5 對熱工計算的內容進行了細化,明確了計算內容;6 對多年凍土地區樁基礎的混凝土強度等級及入模溫度進行了修訂,強調了熱棒在建筑地基的應用;7 對凍土邊坡防止失穩的措施,增加了碎石層防護的內容;8 對凍土地區單樁承載力檢測提出了新的要求,增加了檢驗與監測內容。
        本規范修訂過程中,編制組進行了凍土地區建筑地基基礎設計現狀與發展、工程應用實例的調查研究,總結了我國工程建設凍土地區建筑地基基礎設計領域的實踐經 驗,同時參考了俄羅斯國家標準《多年凍土上的地基和基礎》CHиΠ2·02·04-88和《凍土地基基礎技術規范》TCH50-305-2004(赤塔 州),通過試驗取得了重要技術參數。
        為便于廣大設計、施工、科研、學校等單位有關人員在使用本規范時能正確理解和執行條文規定,《凍土地區建筑地基基礎設計規范》編制組按章、節、條順序編制 了本規范的條文說明,對條文規定的目的、依據以及執行中需注意的有關事項進行了說明,還著重對強制性條文的強制性理由作了解釋。但是,本條文說明不具備與 規范正文同等的法律效力,僅供使用者作為理解和應用把握規范規定的參考。

    1 總 則

    1.0.1 制定本規范的目的是在季節凍土與多年凍土地區進行建筑地基基礎的設計與施工時,首先保證建筑物的安全和正常使用,然后要求做到技術先進、經濟合理、保護環境。

    1.0.2 本規范的適用范圍為凍土地區中工業與民用建筑(包括構筑物)地基基礎的設計,凍土地區中的地基包括標準凍深大于500mm季節凍土地基和多年凍土地基兩大類。
        我國多年凍土面積為215.0×104km2,占全國面積的22.3%,季節凍土面積為514.00×104km2,占全國面積的54%,多年凍土與季節 凍土合計面積為729.00×104km2,占全國總面積的76.3%,大約有2/3國土面積的地基基礎設計需要執行本規范。

    3 凍土分類與勘察要求

    3.1 凍土名稱與分類

    3.1.1 凍土的定義中強調不但處于負溫或零溫,而且其中含有冰的才為凍土。如土中含水率很少或礦化度很高或為重鹽漬土,雖然負溫很低,但也不含冰,其物理力學特性與未凍土相近,稱為寒土而不是凍土,只有其中含有冰其力學特性才發生突變,這才稱為凍土。
        根據冰川所徐學祖同志的文章我國的凍土可分為三大類:多年凍土、季節凍土和瞬時凍土。由于瞬時凍土存在時間很短、凍深很淺,對建筑基礎工程的影響很小,此處不加討論,本規范只討論多年凍土與標準凍深大于0.5m的季節凍土地區的地基。

    3.1.2、 3.1.3 根據凍土強度指標的顯著差異,將多年凍土又分出鹽漬化凍土與凍結泥炭化土。由于地下水和土中的水即使含有很少量的易溶鹽類(尤其是氯鹽類),也會大大地改 變一般凍土的力學性質,并隨著含量的增加而強度急劇降低,這對基礎工程是至關重要的。對未凍地基土來說,當易溶鹽的含量不超過0.5%時土的物理力學性質 仍決定于土本身的顆粒組成等,即所含鹽分并不影響土的性質。當土中含鹽量大于0.5%時土的物理力學性質才受鹽分的影響而改變。在凍土地區卻不然,由于地 基中的鹽類被水分所溶解變成不同濃度的溶液,降低了土的起始凍結溫度,在同一負溫條件下與一般凍土比較,未凍水含量大很多;孔隙水溶液濃度越大未凍水含量 越多,未凍水含量越多,在其他條件相同時,其強度越小。因此,凍土劃分鹽漬度的指標界限應與未凍土有所區別,鹽漬化凍土強度降低的對比見表1。
        由表1可知,當鹽漬度為0.5%時,單獨基礎承載力與樁端阻力降低到1/5~1/3,基礎側表面的凍結強度降低到1/4~1/3,這樣大的強度變化在工程 設計時是絕對不可忽視的。因此,鹽漬化凍土的界限定為0.1%~0.25%。如多年凍土以融化狀態用作地基,則按未凍土的規定執行(0.5%)。
        凍結泥炭化土的泥炭化程度同樣劇烈地影響著凍土的工程性質,見表2,設計時要充分考慮、慎重對待。

    3.1.4 一般人都有這樣一個看法。認為凍土地基的工程性質很好。各種強度很高,其變形很小,甚至可看成是不可壓縮的。但是這種看法只有對低溫凍土才符合,而對高溫 凍土(此處所說的高溫系指土溫接近零度或土中的水分絕大部分尚未相變的溫度)卻不然,高溫凍土在外荷載作用下具有相當高的壓縮性(與低溫凍土比較),也就 是表現出明顯的塑性,又稱塑性凍土,在設計時,不但要進行強度計算,還必須考慮按變形進行驗算。塑性凍土的壓密作用是一種非常復雜的物理力學過程,這種過 程受其所有成分——氣體、液體(未凍水)、黏塑性體(冰)及固體(礦物顆粒)的變形及未凍水的遷移作用所控制。低溫凍土由于其中的含水率大部分成冰。礦物 顆粒牢固地被冰所膠結,所以比較堅硬,又稱堅硬凍土。不同種類的凍土劃分堅硬的、塑性的溫度界限也各不相同。粗顆粒土的比表面積小,重力水占絕大部分,它 在零度附近基本相變成冰。細顆粒土則相反,顆粒越細,其界限溫度越低。鹽漬化凍土中的水分已成不同濃度的溶液,其界限溫度不但與濃度有關,還與易溶鹽的種 類有關系。這一溫度指標很難提出,因此,將劃分的界限直接采用表征變形特性的壓縮系數來區分。
        粗顆粒土由于持水性差,含水率都比較低,當含水率低到一定程度,其所含之冰不足以膠結礦物顆粒時將成松散狀態,為松散凍土;松散凍土的各種物理、力學性質仍與未凍土相同。

    3.1.5 土的凍脹性分類的說明:
          1 關于特強凍脹土一檔,因原分類表中當凍脹率η大于6%時為強凍脹。在實際的凍脹性地基土中η不小于20%的并不少見,由不凍脹到強凍脹劃分得很細,而強凍 脹之后再不細分,則顯得太粗,有些在凍脹過程中出現的力學指標如土的凍脹應力、切向凍脹力等,變化范圍太大。因此,國內不少單位、規范都已增加了特強凍脹 土η大于12%一檔,本規范也有相應改動。
          2 關于細砂的凍脹性原來規定:粒徑大于0.075mm的顆粒超過全部質量的85%為細砂。小于0.075mm的粒徑小于10%時為不凍脹土,就是說細砂如有凍脹性,其細粒徑土的含量僅在全部質量10%~15%的范圍內。
        根據蘭州冰川凍土研究所室內試驗資料,粗顆粒土(除細砂之外)的粉黏粒(小于0.05mm的粒徑)含量大于12%時產生凍脹,如果將0.05mm用0.075mm代替其含量,大約在15%時會發生凍脹。
        在粗顆粒土中細粒土含量(填充土)超過某一數值時(如40%),其凍脹性可按所填充物的凍脹性考慮。
        當高塑性黏土如塑性指數IP不小于22時,土的滲透性下降,影響其凍脹性的大小,所以考慮凍脹性下降一級。當土層中的黏粒(粒徑小于0.005mm)含量大于60%,可看成為不透水的土,此時的地基土為不凍脹土。
          3 近十幾年內各單位對季節凍土層地下水補給高度的研究做了很多工作,見表3、表4、表5、表6。

     

     

     

        根據上述研究成果,以及專題研究“黏性土地基凍脹性判別的可靠性”,將季節凍土的凍脹性分類表中凍結期間地下水位距凍結面的最小距離hw作了部分調整,其中粉砂列由1.5m改為1.0m;粉土列由2.0m改為1.5m;黏性土列中當w大于wp+9后,而改成大于wp+15為特強凍脹土。
          4 本次修訂對表3.1.5作了適當修改。
          1)將“凍結期間地下水位距凍結面的最小距離”一欄修改為“凍前地下水位距設計凍深的最小距離”。
        “凍結期間地下水位距凍結面的最小距離”的要求給實際勘察帶來很大困難,一方面,什么時期地下水位距離凍結面最近難以預測,另一方面,該指標的勘察確定與凍前含水率的勘察也必然存在季節上的不一致,造成勘察困難。因此,建議將該指標修改為“凍前地下水位距設計凍深的最小距離”,表中對應的取值保持不變。設計凍深應該視為凍結期間的最大凍深,如果凍前地下水位距離設計凍深的距離大于表中取值且在凍結期間地下水位不上升,則滿足修訂后的“凍前地下水位距設計凍深的最小距離”就一定滿足修訂前的“凍結期間地下水位距凍結面的最小距離”。
          2)對于表中第一種土類“碎(卵)石,礫、粗、中砂(粒徑小于0.075mm的顆粒含量不大于15%),細砂(粒徑小于0.075mm的顆粒含量不大于10%)”,原規范中對地下水位不作考慮。本次修訂討論中,設計單位提出:當此類土下部存在隔水層,且地下水位很高使得該土層呈飽和含水狀態時,會出現較強的凍脹。中科院寒旱所的一些路基填土(碎石土、卵石土)在飽和含水條件下的封閉凍脹實驗也出現過一定程度凍脹的現象。此種凍脹主要源于水相變為冰的體積膨脹。因此,在該類土中,又針對含水狀況、隔水層等劃分為兩種情況處理。
          5 凍結深度與凍層厚度兩個概念容易混淆,對不凍脹土二者相同,但對凍脹土,尤其強凍脹以上的土,二者相差頗大。凍層厚度的自然地面是隨凍脹量的加大而逐漸上抬的,設計基礎埋深時所需的凍深值是自凍前原自然地面算起的;它等于凍層厚度減去凍脹量,特此強調提出,引起注意。
          6 土的含水率與凍脹率之間的關系可按下式計算:

        在有地下水補給時,凍脹性提高一級。如果地下水離凍結鋒面較近,處在毛細水強烈補給范圍之內時,凍脹性提高兩級。公式(1)是按黏性土在沒有地下水補給(封閉系統)的條件下,理論上簡化計算最大可能產生的平均凍脹率,其中ρd為土的干密度,取1.5g/cm3,ρw為水的密度,取1.0g/cm3。

    3.1.6 多年凍土地基的工程分類主要以融沉為指標,并在一定程度上反映了凍土的構造和力學特性。本規范所用工程凍土的融沉性分類是用中國科學院冰川凍土研究所吳紫汪同志的分類,僅在弱融沉檔次上將原先的融沉系數1%~5%改為1%~3%而成。當采暖建筑或有熱源的工業構筑物的跨度較大時,其建筑地基融化盤的深度將超過3m多,如按5%的弱融沉計算,沉降量將達到200mm或更大,這對在地基變形不均勻能引起承重結構附加應力的部位是危險的,因規定按逐漸融化狀態Ⅱ利用多年凍土作地基,在弱融沉性土上是允許的,所以為安全原因將5%改為3%,見表7。實際上按建筑地基的變形要求來說,最佳地基的土類就是不融沉和弱融沉土,別的類別在逐漸融化時的變形遠遠超過建筑結構的允許值,不應用作地基。如按保持凍結狀態或預先融化狀態,并在預融之后加以處理仍是可以用作地基的。


     

    3.2 凍土地基勘察要求

    3.2.1 多年凍土地基具有以下特點:地基工作過程受地基凍融循環作用影響,地基土的強度和穩定性受地溫控制,地表水、地下水的熱侵蝕對地基的穩定有重要影響。因此,多年凍土地基設計前應進行凍土地基勘察,重點查清場地的以下工程地質條件,提供有關資料。
        (1)場地內多年凍土的基本特征:凍土埋深與分布,年平均地溫與分布,厚度與分布,凍土工程類型與分布;(2)場地的多年凍土環境特征:植被、水屏障的類型與分布,多年凍土環境的熱穩定性,環境保護要求;(3)不良凍土現象的類型及對工程的影響;(4)場地的水文地質條件特征:地下水類型,含水層的巖性成分、厚度與分布特點,地下水的補給、徑流與排泄條件;(5)地基土的基本力學參數:融化下沉系數與融化壓縮系數,活動層土的凍脹性等。

    3.2.3 鉆取凍結土試樣要特別小心,有時還必須采取特殊的措施,一方面保證取巖芯時不致融化;另一方面在土樣正式試驗之前的存儲與運輸環節中不致失態,仍需采取必要的措施,尤其在夏季的高溫季節,一旦融化,試樣即報廢。在確認含水率沒損失,結構沒破壞,水分沒重新分布的條件下,可重新凍結后試驗。
        由于凍土強度指標和變形特征與土溫有密切關系,土溫又與季節有關,理想的勘察與原位測試的時間是秋末(9、10月份),但這往往是行不通的。因為,一方面受任務下達和計劃安排時間的制約,另一方面還受勘察部門是否忙閑的影響,任何時間都有可能。因此,原位觀測與試驗結果要經過溫度修正后方可使用,否則不夠安全。
        嚴格地說,即使對秋末冬初地溫最高時進行測試的結果,也要進行溫度修正。因為:(1)當試驗不在本年最高地溫月時的修正乃是當年的月際修正,即將不是最高地溫月份地溫修正到相當最高地溫月份的地溫;(2)另一個修正是年際修正,因做試驗年份的氣候不見得是最不利的,也有可能是氣溫偏低的年,應該用多年觀測中偏高年份的地溫來修正,這樣才有足夠的安全性,但一般不進行年際修正。

    3.2.4 對勘探點間距根據多年凍土分布情況分別提出要求是合理的,島狀分布區應密一些,孔間距小一些,目的是查清凍土空間分布情況。島狀多年凍土區應注意層間融區,有層間水分布的地方一般有層間融區,不要誤認為已過多年凍土下限,勘察深度要求穿過下限,進入穩定地層不小于5m,目的是為設計方案提供可靠依據。凍土地區建筑場地的復雜程度分類應按現行國家標準《凍土工程地質勘察規范》GB 50324執行。

    3.2.5 根據工程需要提供相應的氣象、物理、力學等指標,不是每項工程都提供1~8項的所有指標,要求有針對性地提供,應能滿足設計要求,但其中地溫、總含水率、相對含冰率、凍結狀態承載力特征值必須提供。

    3.2.6 在工程地質、水文地質的不良地段,對重要工程應進行系統的地溫觀測,在我國多年凍土地基的經驗不太豐富的今天是很有必要的,俄羅斯至今仍很重視地基的測溫工作。這主要是對工程負責,同時也為積累資料。為了保證測溫工作的順利進行,應在設計文件中提出明確的要求。

     

    4 多年凍土地基的設計

    4.1 一般規定

    4.1.1 在我國多年凍土地區,多年凍土的連續性(凍土面積與總面積之比)不是太高(表9)。因此,建筑物的平面布置具有一定的靈活性,這種選址工作在我國已經有幾十年的歷史了。所以,盡量選擇各種融區、基巖出露或埋藏較淺地段以及粗顆粒土作地基。
        零星島狀多年凍土,主要存在于多年凍土南界邊緣地帶。其特點是:多年凍土年平均地溫一般高于-0.5℃;凍土層厚薄不均。這類高溫極不穩定、含冰率高的多年凍土,不宜用作地基。

     

    4.1.2 利用多年凍土作地基時,由于土在凍結與融化兩種不同狀態下,其力學性質、強度指標、變形特點與構造的熱穩定性等相差懸殊,即從—種狀態過渡到另一種狀態時,在一般情況下將發生強度由大到小,變形則由小到大的巨大突變。因此,根據凍土的凍結與融化狀態,確定多年凍土地基的設計狀態是極為必要的。
        多年凍土地基設計狀態的采用,應根據建筑物的結構和技術特性;工程地質條件和地基土性質的變化等因素予以考慮。一般來說,在堅硬凍土地基和高震級地區,采用保持凍結狀態設計是經濟合理的。如果地基土在融化時,其變形不超過建筑物的允許值,且保持凍結狀態又不經濟時,應采用逐漸融化狀態進行設計。但是,當地基土年平均地溫較高(不低于-0.5℃),處于塑性凍結狀態時,采用保持凍結狀態和逐漸融化狀態皆不經濟時,應考慮按預先融化狀態進行設計。無論采用何種狀態,都必須通過技術經濟比較后確定。

    4.1.3 融沉土及強融沉土等在從凍結到融化狀態下的變形問題是多年凍土地區建筑地基基礎設計的中心問題,在一棟建筑物中其建筑面積是很小的,基礎相連或很近,在很近的距離之內無法將地基土截然分成凍結與不凍的兩個穩定部分。即便是能做到,經濟上也不許可,實際上也沒有必要。因此,規定在—棟整體建筑物中應采用一種狀態。一個建筑場地同樣也宜是一個狀態。與原有建筑物很近的擬建建筑物也不得采用不同的狀態設計。

    4.1.4 無論采用何種多年凍土地基的設計狀態,都要注意周圍場地及附屬設施的有機配合,保護凍土生態環境,特別是做好施工和使用期間地表排水設施,避免地表水滲入而造成基礎凍脹或沉陷。坡地應設置疏導雨水、地下水的截水溝和暗溝;對于低洼場地.宜在建筑四周向外1倍~1.5倍凍深范圍內,使室外地坪至少高出自然地面500mm~800mm,并做好柔性散水坡,及時排出雨水。并對供熱管道和給水排水系統盡量架空,或者采取有效的保溫隔熱措施使之穿越地基并定期檢查,以防止向地基傳熱,從而引起基礎沉陷。

    4.2 保持凍結狀態的設計

    4.2.1 在多年凍土地區,進行建筑物設計時,是否采用保持凍結狀態,關鍵取決于建筑場地范圍內凍土穩定性的條件。
        東北高緯度多年凍土區大片多年凍土中的年平均地溫為-1.0℃~-2.0℃,高原大片多年凍土中的年平均地溫為-1.0℃~-3.5℃。一般說來大片多年凍土區中的凍土層,在沒有特殊情況發生時是穩定的。因此,將年平均地溫小于-1.0℃作為選擇保持凍結狀態的一個條件是恰當的。
        在建筑場地范圍內,如地面自然條件遭到—定程度的破壞,將直接加大地基土的融化深度,迫使多年凍土上限下降。因此,在地基土最大融化深度內如夾有厚地下冰層(厚度大于200mm),或者有弱融沉以上的融沉性土層存在時,只有采用保持凍結狀態進行設計,才能保證建筑物的穩定性。
        試驗結果證明:非采暖建筑或采暖溫度偏低,寬度不大的輕型建筑物,對地基土的熱穩定性影響較小,采用保持凍結狀態設計非采暖庫房,輸油管設施以及對位移較敏感的建筑物是適宜的。

    4.2.2 保持地基土處于凍結狀態的設計措施可歸納為四個方面:
          1 通風冷卻地基土。架空通風基礎和填土通風管道基礎屬此種,應盡量利用自然通風.若滿足不了要求。還可以借助通風機強制通風。待日平均氣溫低于地表土溫時就可以通風,地基得到冷卻,翌年氣溫回升到日平均氣溫高出地表土溫時,通風失去作用甚至起副作用時可以關閉通風口。
          2 隔熱保溫。使用熱絕緣地板,高填土地基等屬此類。保溫地板一方面保護室內熱量不外散,使用感覺到舒適,節省能源,另一方面也保護地基的凍結層,不使過多的熱量破壞地基穩定凍結狀態,上限不下移。
        如當地產有粗顆粒土時,比較經濟和簡便的方法是在有效范圍內設置粗顆粒土保溫墊層,其厚度應以保持凍土上限穩定,或下降所引起的變形很少為原則。這是在美國、加拿大等國家的多年凍土地區建筑輕型房屋時普遍采用的一種方法。
        但是這種高填土地基成功與否,關鍵的一環是施工質量,若監督不嚴,措施不當。所填之土達不到要求的密實程度,房屋就會因墊層壓縮而導致開裂,這是有過教訓的。
          3 加大基礎埋深。采用樁基礎或獨立基礎底面延伸到融化盤最大計算深度之下的凍土層中。
          4 熱樁、熱棒基礎。用熱樁熱棒基礎內部的熱虹吸將地基土中的熱量傳至上部散入大氣中,冷卻地基的效果很好,是一種很有前途的方法。
        推廣熱樁、熱棒基礎,是不需耗能的冷卻技術,符合國家技術經濟政策。

    4.2.3 利用凍結狀態的多年凍土作地基時,基礎的主要類型是樁基礎,因它向下傳力可以不受深度影響,施工方便,實現架空通風構造上也不太繁雜,采用高樁承臺即可完成。架空通風(尤其是自然通風)是保持地基土處于凍結狀態的基本措施,應得到廣泛應用。只要保證足夠的通風面積暢通無阻,地基土即可得到冷卻。架空通風措施安全可靠,構造簡單,使用方便,經濟合理。如對重要建筑物感到土溫較高無把握,還可采用熱樁。
        由于凍融交替頻繁,干濕變化較大,考慮樁基的耐久性,應對凍融活動層處增加防銹(鋼管樁、鋼板樁)、防凍融(鋼筋混凝土樁)和防腐(木樁)的措施,否則,若干年后會損失嚴重。

    4.2.4 保持地基土凍結狀態對正常使用中的要求為:在暖季排除建筑物周圍的地表積水,保護覆蓋植被,寒季及時清除周圍的積雪;對施工的要求為:在施工過程中對施工季節與地溫的控制指標等向施工單位提出要求,防止地溫場遭受在短期內難以恢復的破壞。
        過去我們對環境保護很不重視,新建建筑物不大,但污染環境一片。在多年凍土地區環境的生態平衡非常重要,必須加以保護。否則我們的多年凍土區將會迅速的縮減,一旦退化再恢復是不可能的,為了今天,更為了明天,我們要重視起環境保護,要把它寫入勘察設計文件中去。設計文件不但要規定施工過程應注意的事項,在正常使用期間仍要遵守保護環境的各項規定。

    4.3 逐漸融化狀態的設計

    4.3.1 在我國多年凍土地區,島狀多年凍土具有厚度較薄、年平均地溫較高、處于不穩定凍結狀態等特點,當年平均地溫為-0.5℃~-1.0℃時,在自然條件和人為因素的影響下,將會引起退化;如果采用保持凍結狀態進行設計不經濟時,則采用容許逐漸融化狀態的設計是適宜的。
        當持力層范圍內的地基土處于塑性凍結狀態,或室溫較高、寬度較大的建筑物以及供熱管道及給水排水系統穿過地基時,由于難以保持土的穩定凍結狀態,宜采用容許逐漸融化狀態進行設計。

    4.3.2、4.3.3 多年凍土以逐漸融化狀態用作地基時,其主要問題是變形,解決地基變形為建筑結構所允許的途徑有以下兩個方面:
          1 從地基上采取措施(減小變形量):
           1)當選擇低壓縮性土為持力層的地基有困難時,可采用加大基礎埋深,并使基底之下的融化土層變薄,以控制地基土逐漸融化后,其下沉量不超過允許變形值;
           2)設置地面排水系統,有效地減少地面集水,以及采用熱絕緣地板或其他保溫措施,防止室溫、熱管道及給水排水系統向地基傳熱,人為控制地基土的融化深度。
          2 從結構上采取措施:
           1)加強結構的整體性與空間剛度,抵御一部分不均勻變形,防止結構裂縫;
           2)增加結構的柔性,適應地基土逐漸融化后的不均勻變形。

    4.4 預先融化狀態的設計

    4.4.1 在多年凍土地區進行建筑設計,如建筑場地內有零星島狀多年凍土分布,并且建筑物平面全部或部分布置在島狀多年凍土范圍之內,采用保持凍結狀態或逐漸融化狀態均不經濟時宜采用預先融化狀態進行地基設計。
        當年平均地溫不低于-0.5℃時,多年凍土在水平方向上呈逐漸消失狀況,一旦外界條件改變,多年凍土的熱平衡狀態就會遭到破壞。根據這一特征,使地基土預先融化至計算深度或全部融化,是現實的和必要的,這一建筑經驗在國內外已有幾十年的歷史,
        預先融化狀態,利用多年凍土作地基在碎石土、砂土中比較適宜;對于黏性土只有當它與透水的土層互層才適宜。因為融化后土中孔隙水能及時排出;預融場地的平面,超出擬建建筑物外輪廓線以外范圍應滿足設計要求,預融的地基屬人工地基,應進行施工勘察或現場檢測,確定設計需要的物理力學特性指標。

    4.4.2 預先使地基土(凍土層)融化至計算深度,如其變形量超過建筑結構允許值時,即可根據多年凍土的融沉性質和凍結狀態,采用粗顆粒土置換細顆粒土;對壓縮性較大的地基進行預壓加密;加大基礎埋深和采取必要的結構措施,如增強建筑物的整體剛度或增大其柔性等的有效措施。
        但要注意的是,當地基土融化至計算深度,基礎施工時應注意保持多年凍土人為上限的一致,以避免地基土不均勻變形而影響建筑物的穩定性。

    4.4.3 按預先融化狀態利用多年凍土地基,應符合本規范第4.4.1條的規定,并經過經濟比較,在技術條件容許的情況下,預先將凍土層全部融化掉時應按現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB 50007的有關規定,進行地基基礎設計。
    4.5 含土冰層、鹽漬化凍土與凍結泥炭化土地基的設計

    4.5.1 含土冰層的總含水率為w大于wp+35,水的體積大于土的本積。融化后呈現融陷現象,任何—種承重結構都適應了這種巨大變形。因此,應避開含土冰層作為天然地基,必須采用時應慎重對待,進行特殊處理。

    4.5.2 由于凍土中易溶鹽的類型不同(氯鹽、硫酸鹽和碳酸鹽類),對土起始凍結溫度的影響、對建筑材料的腐蝕都有不同。氯鹽對冰點的降低顯著,Na2CO3和NaHCO3能使土的親水性增加,并使土與瀝青相互作用形成水溶鹽,造成瀝青材料乳化。硫酸鹽的含量超過1%。氯鹽的含量超過4%,對水泥產生有害的腐蝕作用。硫酸鹽結晶水化物可造成水泥砂漿、混凝土等材料的疏松、剝落、掉皮和其他侵蝕性作用。
        鹽漬化凍土的特點是起始凍結溫度隨著鹽漬度的加大,孔隙溶液的變濃而降低,含冰率相對減少。在同樣土溫條件下,鹽漬化凍土的強度指標要小得多,同時還具有腐蝕性。因此,設計時要考慮下述幾點:
          1 在初步設計預估承載力時,除計算樁與泥漿的承載力之外,還應驗算鉆孔插入樁周圍泥漿與鹽漬化凍土界面上凍土的抗剪強度所形成的承載力,并以小者為準。
          2 為了提高鉆孔插入樁的承載力,可加大鉆孔直徑,使其比樁大100mm,用石灰砂漿回填,一方面使樁側的凍結強度提高(與泥漿的比較),另一方面也(由于石灰泵漿與鹽漬化凍土交界面上強度的提高和面積的加大)使樁周圍泥漿的薄弱環節得到加強,這就提高了總承載力。
          3 單樁豎向承載力與塑性凍土地基中樁的變形情況,應通過單樁載荷試驗確定。

    4.5.3 鹽漬化凍土若按逐漸融化和預先融化狀態進行設計時,除應符合本規范第4.3節、第4.4節各條的規定外,還應符合現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB 50007與其他有關現行規范的規定。

    4.5.4 凍結泥炭化土地基的設計與鹽漬化凍土的差別不大,其特點與設計時注意事項都基本相同,不再詳述。

     

    5 基礎的埋置深度

    5.1 季節凍土地基

    5.1.1、5.1.2 季節凍土地區確定基礎合理埋置深度并實現基礎淺埋,20世紀70年代凍土界作了大量的研究和工程實踐,并納入當時的規范。規定對弱凍脹、凍脹性土地基的基礎埋置深度,可以小于設計深度;A淺埋對當時低層建筑降低基礎工程費用,取得了一定的成效。本規范原版本規定淺埋基礎適用于各類凍脹性土地基,本次修訂保留了原規范基礎淺埋的方法,但縮小了應用范圍,規定基礎埋置深度小于設計凍深的應用范圍控制在深季節凍土地區的不凍脹、弱凍脹和凍脹土地基。修訂的主要依據如下:

          1 經調查了解,規范執行以來,在我國淺季節凍土地區(凍深小于1.0m),除農村外基本沒有實施基礎淺埋;中深季節凍土地區(凍深1.0m~2.0m之間)多層建筑和凍脹性較強的地基也很少有淺埋基礎,基礎的埋深多數控制在設計凍深以下;在深季節凍土地區(凍深大于2.0m),凍脹性不強的地基土上淺埋基礎較多,如漠河(融區季節凍土)、大興安嶺、滿洲里、牙克石等多年凍土南界以北的深季節凍土地區。實際應用中基礎實施淺埋的工程比例不大。
        當前城鎮建設中,多層建筑增多,基礎埋置深度淺,承載力偏低,尤其凍脹性土層多數情況是不適宜的持力層。
        因此,中深季節凍土地區,基礎埋置深度采用不小于設計凍深。并根據地基土凍脹性適當采取減小基側切向凍脹力危害措施,在工程設計實踐中較普遍。

          2 20世紀六七十年代,民用建筑中平房、低層建筑較多,凍土地區基礎工程占總工程費用比例較大,實施淺埋基礎符合當時的實際情況。隨著國民經濟的發展,建筑工程質量標準的提高,人們對基礎淺埋帶來的經濟效益與房屋建筑的安全性、耐久性之間,更加重視安全性、耐久性。

          3 本次修訂基礎埋置深度時,力求減小基底法向凍脹力對結構的危害。根據有關單位研究,在季節凍土區,凍結深度在年際間受氣溫波動差異很大,多年最大凍深平均值與極值(最大值)差值可達15%~20%。這樣在極端低溫的寒季年度,實際凍深增大(標準凍深統計取值為各年度最大凍深平均值)可能對凍脹性地基上的基礎產生不利影響。當基礎底面出現凍層,對凍脹性小的地基產生凍脹或凍脹力較;當地基土層強凍脹、特強凍脹,其基底的凍脹變形或法向凍脹力可能危及結構安全,因此,這類凍脹土地基上基礎埋深應該有更可靠的安全度。

        鑒于上述情況,本次修訂對強凍脹性、特強凍脹性地基土,基礎的埋置深度宜大于設計凍深0.25m;對淺季節凍土和中深季節凍土地區的不凍脹、弱凍脹、凍脹性地基土,基礎的埋置深度不宜小于設計凍深;對深季節凍土地區,基礎底面可埋置在設計凍深范圍之內,基礎可適當淺埋,宜依據當地工程經驗結合本規范附錄C的規定計算確定基礎的埋置深度。

        中國季節凍土標準凍深線圖是20世紀70年代初編制的,當時以我國季節凍土區552個主要氣象臺(站)1961~1970年近10年的實測最大凍深資料為依據,同時參考了有關勘察設計部門掌握的實測凍深資料和前十年(1951~1960年)的最大凍深值加以修正,制成的第一幅“中國季節凍土標準凍深線圖”。隨著我國氣象事業的發展,不僅原有各臺(站)的觀測年份延長了10年,而且又有不少新臺(站)相繼建立,20世紀80年代末,共收集資料的氣象臺(站)數為857個。由于部分站的觀測資料不全或建站時間短。因此,將不足10年的站剔出,實際編圖依據的站數為729個,從時間上分其中只有10年記錄的312個,編圖采用10年到20年的觀測資料,補充完善,制成第二版《中國季節凍土標準凍深線圖》,為本規范采用,即本規范圖5.1.2(中國季節凍土標準凍深線圖)。

        本次修訂,保留原圖,未作修改。
        影響凍深的因素很多,最主要的是氣溫,除此之外尚有季節凍結層附近的地質(巖性)條件,水分狀況以及地貌特征等,在上述諸因素中,除山區之外,只有氣溫屬地理性指標,其他一些因素,在平面分布上都是彼此獨立的,帶有隨機性,各自的變化無規律和系統,有些地方的變化還是相當大的,它們屬局部性指標,局部性指標用小比例尺的全國分布圖來表示,不合適。例如,哈爾濱郊區有一個高陡坡,水平距離不過十余米,坡上土的含水率最小,地下水位低,凍深約1.9m,而坡下水位高,土的含水率大,屬特強凍脹土,歷年凍深不超過1.5m。這種情況在凍深圖中是無法表示清楚的,也不可能表示清楚。

        標準凍深,應該理解為在標準條件下取得的,該標準條件,即為標準凍深的定義:地下水位與凍結鋒面之間的距離大于2m,非凍脹黏性土,地表平坦、裸露,在城市之外的空曠場地中多年實測(不少于10年)最大凍深的平均值。由于建設場地不具備上述標準條件,所以標準凍深一般不直接用于設計中,而要考慮場地實際條件將標準凍深乘以修正系數。凍深的修正系數有土質系數、溫度系數、環境系數和地形系數等。

        土質對凍深的影響是眾所周知的,因巖性不同其物理參數也不同,粗顆粒土比細顆粒土的凍深大,砂類土的凍深比黏性土的大。我國對這方面的實測數據不多,不系統,前蘇聯1974年和1983年《房屋建筑物地基》設計規范中即有明確規定,本規范采納了他們的數據。

        土的含水率和地下水位對凍深也有明顯的影響,我國東北地區做了不少工作,這里將土中水分與地下水位都用土的凍脹性表示(見本規范土的凍脹性分類表3.1.5),水分(濕度)對凍深的影響系數見表10。因土中水在相變時的水量越多,放出的潛熱也就越多,由于凍脹土凍結的過程也是放熱的過程,放熱在某種程度上減緩了凍深的發展速度,因此凍深相對變淺。

        坡度和坡向對凍深也有一定的影響,因坡向不同,接收日照的時間有長有短,得到的輻射熱有多有少,陽坡的凍深最淺,陰坡的凍深最大。坡度的大小也有很大關系,同是向陽坡,坡度大者陽光光線的入射角相對較小,單位面積上的光照強度較大,接受的輻射熱量就多,但是有關這方面的定量實測資料很少,現僅參照前蘇聯《普通凍土學》中坡向對融化深度的影響系數給出。

        城市的氣溫高于郊外,這種現象在氣象學中稱為城市的“熱島效應”。城市里的輻射受熱狀況改變了(深色的瀝青屋頂及路面吸收大量陽光),高聳的建筑物吸收更多的陽光,各種建筑材料的熱容量和傳熱量大于松土。據計算,城市接受的太陽輻射量比郊外高出10%~30%,城市建筑物和路面傳送熱量的速度比郊外濕潤的砂質土快3倍。工業設施排煙、放氣、交通車輛排放尾氣、人為活動等都放出很多熱量,加之建筑群集中、風小、對流差等,也使周圍氣溫升高。

        目前無論國際還是國內對城市氣候的研究越來越重視,該項研究已列入國家基金資助課題,對北京、上海、沈陽等十個城市進行了重點研究,已取得一批階段成果。根據國家氣象局科學研究氣候所、中國科學院和原國家計委北京地理研究所氣候室的專家提供的數據,給出了環境對凍深影響系數,經過整理列于表11中。但使用時應注意,此處所說的城市(市區)是指市民居住集中的市區,不包括郊區和市屬縣、鎮。

        上述各項系數,在多年使用中未發現問題,本次修訂仍保留,不作修改。
        關于凍深的取值,盡量應用當地的實測資料;要注意個別年份挖探一個、兩個的數據不能算實測數據,而是多年實測資料(不少于10年)的平均值為實測數據(個體不能代表均值)。

    5.1.3 過去的地基基礎設計規范、地基基礎施工驗收規范都明文規定在砌筑基礎時,基槽中基礎底面以下不準留有凍土層,以防凍土融化時基礎不均勻下沉。20世紀80年代初首先在大慶地區突破了這一禁令,在春融期地基尚未融透,利用有效凍脹區的概念,成功地留有一定厚度的凍土層,為國家節約大量的基礎工程資金,當時受到石油部的獎勵。據調查,大慶地區已不采用了,但在內蒙古和大興安嶺地區,由于季節凍結深度大,每年六月、七月不能全部融化,在天然場地的淺基礎設計施工中,采用了基槽中保留部分凍土層,在凍土地基上施工基礎,因此,保留了本條。并補充下列要求:
          1 基底面下的凍土層土質和厚度應均勻,并屬不融沉類土,或屬弱融沉類土,應按本規范6章規定計算融沉壓縮變形,確定凍層厚度,總的下沉量應在設計允許范圍內。
          2 應進行施工勘察和監測。
          3 應采用多年凍土保持凍結狀態設計的有關施工措施和要求。

    5.1.4 在防凍害措施中最好是選擇凍脹性小的場地作地基,或對現有地基采取降低凍脹性的某些措施。例如排水:即疏導地表水,降低地下水或提高地面等;壓密:即用強夯法將凍層之內地基土的干密度壓實到大于或等于1.7g/cm3;保溫:如苯板可減小凍深和改變水分遷移方向。

        由于磚砌體在地下都不勾縫,毛石不規則,其表面凸凹不平明顯,切向凍脹力的數值特別大,如用水泥砂漿抹面壓光,將較大改善受力狀態,或用物理化學方法處理基側表面或與其側表面接觸的土層;如在表面涂以渣油層用表面活性劑配制的增水土隔離,用添加劑使土顆粒凝聚或分散的土隔離等。

        人工鹽漬化的方法可降低土的起始凍結溫度,也能起到一定的作用,但一般不用,因該方法不耐久,隨著時間的延長,地下水會把鹽溶液的濃度沖淡而失效,同時將地基土鹽漬化,變得具有腐蝕性,危害各種地下設施。因此本規范未推薦此措施。

        加大上部荷載可在一定程度上有效地平衡一部分凍脹力,因此,凡是處在強凍脹和特強凍脹土的地基上,盡量避免設計低層(尤其單層)建筑。
        在凍脹性較強的地方,當外墻較長、較高時,為抵御由外側凍脹力偏大而引起的偏心或彎矩,宜適當增加內橫隔墻或扶壁柱的數量。

        砂墊層可防法向凍脹力,但一定要把砂墊層的底面放置在設計凍深的底線上,即砂墊層的下部不得有凍脹性土存在,因砂墊層底面的附加應力要小得多,它平衡不了多少凍脹應力。
        大量試驗證明,梯形斜面基礎是防切向凍脹力的有效措施之一,但施工稍復雜。

        自錨式擴展基礎也是防切向凍脹力的有效措施之一,但要注意回填土部分的施工質量,否則,將產生過大的壓縮變形。
        跨年度越冬情況很復雜,因此取消了有關計算說明。
    5.2 多年凍土地基

    5.2.1 在不銜接多年凍土地區,當多年凍土上限埋深在建筑物的熱影響深度(相當穩定融化盤)以下時,下臥多年凍土的熱狀態不受建筑物的熱影響,基礎埋深可按季節凍土地區的有關規定進行設計。若多年凍土上限處在最大熱影響深度(穩定融化盤)之內時。如果融化多年凍土的變形(融化下沉和壓密下沉)與融土地基的壓密變形之和不超過承重結構的允許值時,仍可按季節凍土地基的方法考慮基礎的埋深。

    5.2.2、5.2.3 多年凍土是一種含冰的“巖石”,在負溫狀態下,具有固體巖石的工程性能。是建筑的良好地基。在銜接多年凍土地區,按保持凍結狀態利用地基多年凍土時,應采取有效措施,保持地基多年凍土的設計溫度狀態,并且,確保建筑物基礎底面在多年凍土中,其埋置深度應通過熱工計算確定。對于淺基礎,其基礎底面埋深,應不小于該建筑物地基多年凍土穩定人為上限加0.5m。理由如下:地基活動層的凍融循環是多年凍土地區建筑物破壞的主要原因。對于永久性建筑物,基礎底面是不允許出現法向凍脹力的。即淺基礎底面以下的地基,在一般情況下,是不允許有凍融循環的。因此,淺基礎底面必須保證置于多年凍土中;其次,建筑物的穩定人為上限是隨氣溫波動而波動的。年平均氣溫每波動1℃,穩定人為上限埋深約變化15%~20%。

        建筑物的穩定人為上限埋深,取決于建筑物的熱工特性和地基多年凍土工程地質條件,受多種因素影響和控制,一般難以獲得。因此,在這里推薦采用建筑場地的設計融深來確定淺基礎的埋置深度。淺基礎最小埋深的規定,一方面考慮多年凍土上限位置的地溫較高,變形較大,強度較低;另一方面考慮年際氣溫變化引起上限波動對基礎穩定性的影響。所以,要求淺基礎底面必須埋入多年凍土中一定深度:采用架空通風基礎時和無熱源影響地基土上基礎(冷基礎)時對于永久性建筑物,基礎要求埋入多年凍土中的深度,不小于1m(即+1m);但對臨時性的或次要的附屬建筑物,只要不小于設計天然上限埋深即可。

        允許地基多年凍土逐漸融化或預先融化時,基礎的埋深按季節凍土地基考慮,即考慮地基土的設計凍深、地基土的凍脹特性等,來確定基礎的埋深。

        無論采用何種設計原則(保持凍結狀態、逐漸融化和預先融化),建筑物基礎都應按本規范附錄C的規定,進行切向凍脹力作用下基礎抗凍脹穩定和強度的驗算。

        對基礎底面埋置在季節融化層內的臨時性或次要附屬建筑物基礎,應考慮法向凍脹力,采用本規范附錄C的方法。驗算施工越冬階段和正常使用階段建筑物的穩定性。

        地基土的標準融化深度,是指建筑地區土質為非凍脹性黏性土,地表平坦、裸露的空曠場地,多年(不小于10年)實測融化深度的平均值。

        在沒有實測資料時,標準融深按本規范確定。標準融化指數等值線圖由黑龍江省農業氣象試驗站繪制。

        影響融化深度的因素較多,除氣溫之外,尚有土質類別(巖性)、含水率、植被覆蓋、地面坡度、朝向等。土質類別(巖性)、含水率、植被覆蓋、地面坡度、朝向與融化深度的關系是:粗顆粒土的融化深度比細顆粒土大;含水率大的土體融化深度;植被覆蓋地面的融化深度較裸露地面;向陽坡融化深度大于陰坡;地面坡度大,融化深度深,坡向對融深的影響系數見表12。

        土質類別、地形、地貌對融深影響的資料,引自鐵道部科學研究院西北分院、鐵道部第一勘測設計院、中國科學院冰川凍土研究所等單位編寫的《青藏高原多年凍土地區鐵路勘測設計細則》和鐵道部第三勘測設計院編寫的《東北多年凍土地區鐵路勘測設計細則》。融化深度與含水率的關系。引自凍結過程資料,土的類別對融深的影響系數見表13。

    5.2.4 多年凍土中樁基的承載能力,來源于樁側表面的凍結力和樁底多年凍土的抗力;顒訉又袠兜哪Σ磷枇蛢鼋Y力,在承載力計算中,是不能考慮的。因為,凍土樁基的穩定性,除樁的下沉穩定外,還有樁的抗凍脹穩定。為滿足樁的抗凍脹穩定要求,活動層部分的樁體,在一般情況下,均需要作防凍脹處理,即要求消除或減小樁表面與活動層土體之間的粘結力,以滿足樁基抗凍脹穩定的要求。因此,凍土樁基的最小埋置深度,應通過凍土樁基熱工計算、承載力計算和抗凍脹穩定計算確定。

     

    6 多年凍土地基的計算

    6.1 一般規定

    6.1.1 多年凍土地區在我國分布較廣,在這些地區建造房屋,進行地基與基礎計算,必須考慮建筑物與地基土之間熱交換引起的地基承載力、變形的變化對靜力計算的影響。由于沒有考慮凍土這一特點而引起地基沉陷、墻體開裂、房屋不能使用的事故屢見不鮮,同時由于沒有掌握計算要點盲目埋深,造成的經濟損失也十分可觀,因而在凍土地區應通過對地基靜力、熱工、穩定三方面的計算,達到安全、經濟的目的。

        在多年凍土地區進行工程建設時,和非凍土地區一樣,需要進行地基承載力、變形及穩定性計算。但是,作為地基土的凍土其強度、承載力等數值,除了與地基土的物質成分、孔隙比等因素有關外,還與凍土中冰的含量有很大關系。凍土中未凍水量的變化直接影響著凍土中的含水(冰)量及冰-土的膠結強度,地溫升高,凍土中的未凍水量增大,強度降低,地溫降低,未凍水量減少,強度增大。因此,在確定凍土地基承載力時,必須預測建筑物基礎下地基土的強度狀態,用建筑物使用期間最不利的地溫狀態來確定凍土地基承載力才是最安全的。反之,僅按非凍土區狀態來確定地基承載力,就不能充分利用凍土地基的高強度特性,造成很大的浪費。若僅按勘察期間天然地溫狀態確定的凍土地基承載力亦是不安全的。因而,基礎設計時,按預測建筑物使用期間可能出現的最不利的地溫狀態來進行承載力計算。

    6.1.2 保持地基土處于凍結狀態利用多年凍土時,由于堅硬凍土的土溫較低,土中已有含冰率足以將土的礦物顆粒牢固地膠結在一起,使其各項力學指標增強許多,而其中的壓縮模量大幅度提高。對一般建筑物基礎荷載的作用,在地基土承載力范圍之內,滿足變形要求,所以對堅硬凍土只需計算承載力就可以了。對塑性凍土,由于其壓縮模量比堅硬凍土小得多,在基礎荷載作用下,處于承載力范圍之內的壓縮、沉降變形卻不可忽視。因此,還需對變形加以考慮。

        如果建筑物下有融化盤,還必須進行最大融化深度的計算。一定要保證基礎底面及其持力層在人為上限之下的規定深度,處于穩定凍結狀態的土層內。

        容許多年凍土以融化狀態用作地基時.應按現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB 50007的有關規定進行,就是既要按承載力計算,也要按變形來進行驗算。既考慮預融后或部分預融后的情況。也要考慮在使用過程中逐漸融化變形的狀態。

    6.1.3 我國凍土研究歷史雖已六十多年,但對全國各個地區的工程地質及水文地質條件,以及各種凍結狀態下的地基承載力的原位測試等工作做得仍不充分。特別是凍結狀態大塊碎石土的工作更是有限。同時,凍土的另一大特點,即含有不同程度的地下冰,凍土中的含水分布異常不均勻。因此.在選用本規范的地基承載力值時,就受到很大的限制。所以對設計等級為甲級、乙級的建筑物,應要求進行原位測試,對設計等級丙級的建筑物,或工程地質、水文地質及凍土條件較為均勻時,可以要求放寬,通過建筑地段的凍土工程地質勘探所取得的地基土的物理力學性質來確定,但嚴禁不進行工程地質勘察的做法。

    6.2 保持凍結狀態地基的計算

    6.2.1 多年凍土地區建筑物基礎設計時,對基礎底面壓力的確定及對偏心荷載作用的基礎底面壓力的確定,仍需符合非凍土區的計算方法。

    6.2.2 在偏心荷載作用下基礎底面壓力的確定,在多年凍土區中采用保持地基土處于凍結狀態設計時,除了按非凍土區的計算方法外,尚應考慮作用于基礎下裙邊側表面與多年凍土凍結的切向力。因為凍土與基礎間的凍結強度,是隨著地基土溫度降低而增大的,它比未凍土與基礎間的摩阻力要大得多,其作用方向和偏心力矩的方向相反。所以,對偏心荷載作用下基礎底面反力值的計算,應該考慮裙邊的凍結強度。

    6.3 逐漸融化狀態和預先融化狀態地基的計算

    6.3.1 地基變形的允許值,主要是由上部承重結構的強度所決定,在不少建筑物使用條件對沉降差和絕對沉降量也有一定要求,個別還有外觀上的限制。所以,建筑物的最終變形量,都需符合這一規定。

    6.3.2 本規范公式(6.3.2)是計算地基下沉量比較精確的計算式,要求在地質勘探時由試驗按土層分別確定融沉系數δ0和體積壓縮系數mv,并要求較準確地觀察凍土層中包裹冰的平均厚度△i。若凍土中未見包裹冰.即△i=0,公式(6.3.2)仍然適用。
        公式(6.3.2)中第一項為融化下沉量。第二項為在地基土自重壓力下的壓縮沉降量。第三項為附加壓力作用下壓縮沉降量;地基土中的附加應力是按非均質地基中具有剛性下臥層,上軟下硬雙層體系地基考慮的;凍土層與融化層比較,可近似地認為是不可壓縮的土層,用凍融界面(凍融界面是逐漸下移的)上的附加應力來計算壓縮變形量。第四項為包裹冰(冰透鏡體和冰夾層)融化時的下沉量,但并不是所有包裹冰融化后的下沉量剛好與包裹冰自身厚度相同,而存在一個大孔隙不完全堵塞的系數,此處不予考慮,只作為一個安全因素儲備起來。式中規定了△i(冰夾層)僅取厚度大于或等于10mm者,小于10mm的納入δ0系數中。

    6.3.3 在基礎荷載作用下,地基正融土中的附加應力系數體系與普通土中基礎之下地基土中有不可壓縮的下臥層體系相似,由于凍土的壓縮模量比融土的大幾倍甚至幾十倍,所以凍土類似不可壓縮體,融凍界面就是不可壓縮層的表面,又因地基凍土受熱是逐漸融化的,融凍界面是逐漸擴展的,可以認為不可壓縮層是從基礎底面逐漸下移的,凍土融一層就被壓一層,故融凍界面處土中應力系數采用了一般土力學與地基基礎書中計算不可壓縮層交界處土中的應力系數表(見本規范表6.3.3)。
        公式(6.3.3)中αi-1、αi系數,就是第i層土頂面和底面處的應力系數α,因為第i層土是從hi-1層底面開始融化直到hi層底面的,即融凍界面是從hi-1層底面逐漸下移至hi底面,故第i層土中部平均應力系數為(αi-1+αi)/2。這與地基基礎設計規范中所說的平均附加應力系數不是一個概念,不可混淆。

    6.3.4 當地基凍土融化、壓縮下沉量大于允許值時,采取預融一部分地基土來減少建筑物基礎的下沉量是合適的,也是較經濟的(與其他措施相比)。
        預融土在建筑物施工前,土的融化下沉已經完成,土的自重壓密也完成了一部分,計算預融深度hm時,可只按融沉量計算。在計算融化總深度Hu時應考慮為計算最大融深Hmax與融土的蓄熱影響(0.2hm)兩部分之和。

    6.3.5 基礎傾斜,是基礎邊緣地基土不同下沉的結果,s1、s2就是一個基礎兩邊緣(或一段的兩端)的不同下沉值,其壓縮應力系數應采用邊緣或角點的應力系數;它小于中心應力系數,但在非均質地基中這種試驗工作尚未進行,計算圖表無處可查,故采用中心點的應力系數計算,其所得結果是偏大的。但我們求的是傾斜值,s1、s2同時偏大,其最終結果與小附加應力計算結果是接近的。又因計算沉降量與地基的實際沉降值往往是有差距的,因此,在沒有資料時采用中心應力計算還是可行的。前蘇聯CHИΠⅡ-B.6-66地基基礎設計標準,也是采用中心應力計算的。

    7 基 礎

    7.1 一般規定

    7.1.1 凍土地區可采用的基礎類型有:剛性無筋擴展基礎、柱下獨立鋼筋混凝土基礎、墻下鋼筋混凝土條形基礎、柱下條基、筏形基礎、樁基礎、熱樁、熱棒基礎及架空通風基礎等。選擇基礎類型應考慮建筑物的安全等級、類型、凍土地基的熱穩定性及所采用的設計狀態。如墻下條形基礎、筏形基礎由于其向凍土地基傳遞的熱量較多以及不能充分利用凍土地基的承載力等原因,不宜用于按保持地基凍結狀態設計的多年凍土地基。各類基礎具體適用條件見本章各節。

    7.1.2 多年凍土地區基礎下設置一定厚度對凍結不敏感的砂卵石墊層,可以起到以下作用:
          1 減少季節凍結融化層對地基土的影響,提供穩定的基礎支承;
          2 提供較好的施工作業工作面,不管在什么季節條件下,可使施工機械、人員在地基上面工作的困難減少;
          3 減少季節凍結融化層的凍脹和融沉;
          4 調節地基因季節影響引起的熱狀況的波動;
          5 避免現澆鋼筋混凝土直接影響多年凍土溫度狀況,對按保持地基凍結狀態設計有利。
        墊層的粒料由透水性良好和潔凈礫料組成。根據室內外試驗結果,當粉黏粒(小于0.075mm顆粒)含量小于或等于10%時,對凍脹是不敏感的(不產生凍脹或融沉),所以要求粒料中粉黏粒含量不超過10%。粒料的最大尺寸不超過50mm~70mm,級配良好。墊層應保證有一定密實度,并符合現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB 50007中填土地基的質量要求。如果在細粒土地基上鋪設較粗大的礫卵石材料作墊層時,則應先在地基上鋪設150mm左右厚度的純凈中粗砂,使其起到反濾層作用,以減少地基土融化時細顆粒土向上滲入墊層中。中粗砂有一定持水能力,使體積融化潛熱提高,也有助于減少地基的凍結和融化深度。
        多年凍土地區按容許地基土融化原則設計時,砂卵石墊層厚度應滿足下臥細粒土融化時的強度要求。粒料墊層承載力設計值根據非凍結土按現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB 50007有關規定取值。

    7.2 多年凍土上的通風基礎

    7.2.1 多年凍土地區,房屋地基基礎工程中,需要解決的復雜難題,是基礎與地基多年凍土之間的熱傳輸問題。由于地坪和基礎的滲熱,常使地基多年凍土出現衰退和融化,引起房屋的變形和破壞。通風散熱基礎能將地坪滲、漏熱量和基礎導入的熱量攔截,釋放于大氣中,確保地基多年凍土的熱穩定,達到防止建筑物變形、損壞的目的。因此,通風散熱基礎,是多年凍土地基上最為合理的基礎形式。
        所謂架空通風基礎,是指地基地表與建筑物一層地板底面間,留有一定高度通風空間的基礎(圖1);A中的通風空間,可設在地下或半地下,但一般都設在地上。
        填土通風管基礎,是指在天然地面上,用非凍脹性粗顆粒土填筑一定厚度的人工地基,并在其中埋設通風管的一種地基基礎結構形式(圖2)。

     

    8 邊坡及擋土墻

    8.1 邊 坡

    8.1.1 多年凍土和季節凍土區邊坡每年要經受一次凍融循環,在此過程中,邊坡土的物理力學性能發生顯著變化,凍結過程中,邊坡土的強度增加,穩定性增大;融化過程中,由于凍土層的隔水作用,在融土與凍土間尚存在一富水的凍融過渡帶,過渡帶土層由于含水率高,c、φ值較小,是邊坡中的危險滑動面,當邊坡的活動層較大時,往往會出現沿凍融過渡帶下滑的邊坡失穩,從而影響建筑物的穩定和安全,形成嚴重的地質災害。因此,多年凍土和季節凍土地區的邊坡,應采取有效的措施,減小邊坡活動層厚度,防止邊坡災害的發生。

    8.1.2 防止滑塌措施的選擇應該從熱防護和力學穩定性兩方面進行考慮。為避免多年凍土區天然上限下移,防止滑塌,需設置邊坡保溫覆蓋層。
        邊坡坡率的規定引用了青藏鐵路凍土區有關路塹邊坡坡率的內容。
        保溫覆蓋層厚度應通過材料的熱物理性能進行熱工計算確定,并考慮一定的安全系數。通過對青藏鐵路格爾木至拉薩段試驗工程的地溫數據分析表明,坡面采用碎石層進行覆蓋具有較好的保護多年凍土地基的作用,本條引用了其研究成果。
        邊坡碎石覆蓋層具有良好的隔熱導冷作用,在暖季,能有效減少熱量傳入邊坡,在寒季,能有效增加邊坡吸收的冷量。即碎石層具有良好的“熱開關”效應,從而用碎石層覆蓋邊坡,可明顯減小邊坡的融化深度。
        中鐵西北科學研究院資料:碎石層表面的溫度低于細粒土的表面溫度,碎石層在暖季的導熱系數很小,約為0.9kcal/(m·h·℃),而碎石層在寒季的導熱系數卻很大,約為11kcal/(m·h·℃)。碎石層的這種熱物理特性,可從碎石層中系數的變化看出(表19)。

        根據實驗,a角一般在25°~30°,若取a=30°,設計荷載為60kN,錨定板直徑為300mm,錨定板前方為凍結砂黏土,土溫為-15℃,則長期黏聚力為c=108kPa。將上述數據代入公式(6),解得H=351.6mm。
        錨定板在凍土中的最小埋深,應通過計算,并考慮到可能遇到的不利情況(例如凍土溫度的變化等)來確定。

     

    9 檢驗與監測

    9.1 檢 驗

    9.1.1 本條主要適用于以天然土層為地基持力層的淺基礎,主要是檢驗所留凍土層厚度是否滿足設計要求,是否有厚度超過設計尺寸的現象。

    9.1.3 多年凍土地區因地溫較低,混凝土質量容易出問題,所以對基樁的檢測數量要求高一點,完整性檢測數為30%, 為了檢驗混凝土強度是否滿足設計要求,應對混凝土采用取芯檢測,數量宜為1%。

    9.1.4 對于季節性凍土地區基樁承載力的檢測,當樁周存在凍土時,因凍結強度主要與凍土溫度、凍土融沉等級及凍土類別有關,與暖土狀態下樁的側阻力有很大不同,而且凍結強度的存在,會使單樁承載力值偏高,所以應該消除凍結力的影響。對多年凍土地區而言,則應該根據基樁的設計狀態進行檢測方案選擇,如果樁基按照逐漸融化狀態設計時,在樁周有凍土時進行試驗,則承載力可能要大很多,而如果樁基按照凍結狀態設計時,樁周土如果還沒有回凍就進行檢測,則其值可能低很多,應該根據地基土的使用狀態而定。

    9.2 監 測

    9.2.1 不論季節凍土區或是多年凍土區,都可能存在現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB 50007所列的情況,其監測要求應滿足其要求。

    9.2.2 建筑物地基設計等級為甲、乙級時,均應按現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB 50007要求進行監測。在多年凍土區往往因凍土地基中含有分布不均的高含冰率凍土或厚層地下冰,使得凍土工程地質條件復雜化。在熱擾動下凍土地基出現融化而導致建筑物產生不均勻沉降。雖然按保持凍結狀態地基設計原則進行基礎設計,特別是非樁基基礎條件下,環境和建筑物熱狀態的變化會影響凍土地基熱狀態的變化,引起地基沉降變形(融化沉降和高溫凍土蠕變沉降)。

    9.2.4 凍土地基受熱擾動最為敏感。標志多年凍土熱穩定性的基本指標是多年凍土的年平均地溫,通?梢圆捎15m深處的凍土地溫作代表。當屬于高溫凍土時,在環境和建筑物熱擾動下,極易使凍土地溫升高或出現融化。大量的室內外試驗數據表明,當凍土溫度高于-1.0℃以上時,在外荷載作用下會出生較大的壓縮性。因此,溫度場監測就成為多年凍土區監測的重要項目,監測凍土地基的溫度場的形成及其變化,隨之可能引起基礎的變形。
        通常情況下,建筑物中心部位和熱源點對凍土地基熱狀態的影響最大,建筑物的平面尺寸越大,對凍土地基熱狀態的影響就越大。因此,溫度場監測點應按東西和南北斷面布設,除中心布設一個深孔(大于15m)外,均按20m間隔布設監測孔,孔深應達持力層。監測點垂直深度布設,10m內按0.5m間距布設測點,10m以下可按1.0m間距布設。當建筑物下凍土地基的地溫升高就意味著凍土地基的熱穩定性逐漸喪失,就可能影響建筑物的整體穩定性而出現不均勻變形。
        基坑開挖時,基坑壁的凍土熱狀態可能受干擾而出現變形、坍塌,應對基坑壁和支護進行監測。使用期間建筑物的凍脹和融沉變形常出現在墻角和門窗。凍脹變形多在墻角,融沉變形多在外墻的中部和門窗。因此,變形監測點應布置在墻角和曲面部位的基礎梁上,沿外墻基礎梁間隔20m(或間墻)布設監測點。同時,在建筑物20m外的空曠場地設置永久性基準點。一般情況下,凍土地區的建筑物變形都可從凍土地基溫度場的變化及凍土特征方面找出原因。

    9.2.5 凍土地基地溫變化直接受氣候、環境及建筑物的熱狀態的影響。一般情況下,竣工后三年間凍土熱狀態受擾動最為劇烈。為此,凍土地區的溫度場觀測應從施工開始,每旬觀測一次,并在使用期間延續進行,每月觀測一次。隨著全球氣候變暖的影響,凍土地基的熱穩定性亦隨之變化,對地基設計為甲、乙級的建筑物監測時間就可能更長,直至變形達到穩定為止。當凍土地基熱狀態和變形逐漸出現不能穩定的趨勢時,就應及時采取措施,如熱棒等主動降溫的措施,以保持凍土地基的熱穩定性。

    附錄B 多年凍土中建筑物地基的融化深度

        采暖房屋地基土融化深度的計算是一個復雜的課題,有多年凍土的國家,早就在進行試驗研究,并提出了許多計算方法,但都有局限性。我國研究較晚,確知它是一個很難掌握的課題,地基土融深受采暖溫度、凍土組構及凍土的年平均地溫等因素的影響,而且是一個三維不穩定導熱溫度場;當房屋長寬比大于4時,最大融深可作為二維課題來解。國內學者也提出一些計算方法,其數學解雖經條件假定,仍是很復雜的,也因地質組構多變而很不準確。如1978年6月號的蘭州大學學報上發表的“多年凍土區房屋地基融化計算探討”一文中提出房屋地基最大融深計算式:

     

     

    式中符號意義見原文。
        以此式計算我們鉆探觀測取得的最大融深為5.0m的滿歸站24號住宅,其計算結果與實際融深相差太大,不便應用。

    一、最大融深的計算

        為了推導出一個簡便的計算式,假定凍土地基為空間半無限的,房屋已使用了幾年或幾十年,地基融深已達最大值,融化盤相對穩定。此時,以一維傳熱原理來探求房屋地基的最大融深計算式;這時房屋取暖傳入地基中的熱量。由于地基土的熱阻有限,并趨近一個常量Q1,即通過室內地面傳到融凍界面的熱量;從融凍界面傳入到地基凍土中的熱量,只能提高凍土的溫度,使凍土蓄熱而不能使凍土融化的熱量為Q2,它也是有限的。這是因為地基土在氣溫影響范圍內的土溫隨氣溫變化而波動,夏季升溫,冬季降溫,儲蓄在凍土中的熱量Q2,在降溫時為低溫凍土所吸收,即散熱,在氣溫影響范圍內的地基土溫普遍降低,降溫是不均勻的,融化盤周圍降溫大,盤中降溫小,反之亦然,每年升、降循環一次,使蓄熱,散熱相對平衡,或謂之為地中熱流所平衡,所以融深穩定在最大值,故融化盤基本無變化而相對穩定,稱為穩定融化盤。
        根據上面的分析,當房屋地基土融深已達最大值時,按一維傳熱原理考慮,假定地基土為均質土體,室內地面溫度不變,室內地面到融凍界面的距離均相等為Hmax,同時從室內地面至凍土內熱影響范圍面的距離均相等為h,在單位時間內的傳熱量是:

     

     

        式(13)只顯示了形成融深的幾個主要數據,未顯示的數據都歸納以系數ψJ表示,所以ψJ是一個很復雜的數據,只好對既有房屋的鉆探、觀測的融深資料(東北和西北的)和試驗房屋融深觀測資料中取得的最大融深進行分析綜合后,反求ψJ值。同時考慮了使用年限的因素,即使用年限短的房屋尚未達最大融深,詳見本規范附錄B圖B.0.1-1;其中15m~25m寬的房屋,ψJ值均系參考前蘇聯“CHuⅡ—18—76”規范與我們的經驗綜合編制的。
        式中TB國外均采用室溫,而我們卻采用室內地面溫度,這是因為我國尚無室溫與地面溫差之規定,衛生條件要求地面溫度與室溫之差以2.5℃為宜;但我們對既有房屋和試驗房屋的地面進行了測定,在最熱的7、8月中室溫為21℃~27℃時,地面溫度為18℃~23℃,基本上滿足溫差要求,但在最冷的1月份,室溫15℃,而地面溫度僅有6℃~8℃,且外墻附近的地面溫度仍在0℃左右,此時地面平均溫度只有3℃~6℃。風火山試驗宿舍設有瀝青珍珠巖保溫層,年平均室溫為16℃,而年平均地面溫度也只有11.5℃。室溫與地面溫度相差如此之大,系房屋圍護結構保溫質量不足,尤其是靠外墻的地面保溫質量不足所致。所以我們采用地面溫度來計算融深是較為合理的。我們根據現有房屋地面溫度觀測資料編制了室內地面年平均溫度表,如表27所示,供使用者參考。

     

     

        如設計時房屋圍護結構(四周、屋頂及地面)經過熱工計算,則其溫度可按計算溫度采用。
        表27資料來源不夠充分,有待于研究改進,因此未列入規范中。當增加了足夠的地面保溫層,或當(我國)制定了室溫與地面溫差的規定時,即可用室溫減規定溫差來計算最大融深。

        4 地基土質系數
        當地基為粗顆粒土時,地基融深增大很多,粗粒土與細粒土的導熱系數雖不同,但還不能完全反映其導熱強度,故需增加一土質系數ψc。根據多年凍土地區多年的勘探資料,對天然上限深淺的分析,并參考了《青藏鐵路勘測設計細則》中的最大融深表5-6-1,綜合確定粗粒土與細粒土融深的關系比,定出土質系數ψc,按圖B.0.1-2取值。若將比值列入房屋地基土融深計算公式中則式(13)可寫成:

     

     

    式中:h——計算融深內粗粒土層厚度(m)。

        5 室內外高差(地板及保溫層)影響系數
        多年凍土地區一般都較潮濕,房屋室內外應有較大的高差,以使室內地面較為干燥,除生產房屋根據需要設置外,一般不應低于0.45m;0.45m是指地基融沉壓密穩定后的高差。
        經試驗觀測,冬期室內地面溫度,由于地基土回凍,使靠外墻1.0m左右的地面處于零度以下,小跨度的房屋中心地面溫度也降至3℃~8℃;這樣低的地面溫度是不宜居住的,故必須設置地面保溫層,以降低地面的熱損失,提高地面溫度。
        室內外高差部分,包括地板及保溫層,其構造不論是什么材料,均全按保溫層計算,并將高差部分材料與地基土一同計算融化狀態的導熱系數λu值,λf值則不包括室內外高差部分。
        室內外有高差△h,由室內地面傳入凍土地基的熱量,經保溫層時一部分熱量將由高出室外地面的墻腳散發于室外大氣中。因此融深要減少一些,其減少量以高差影響系數ψ△表示。
        ψ△值是根據試驗觀測資料并考慮采暖對凍深的影響系數、房屋的寬度綜合分析確定的,見本規范附錄B圖B.0.1-3,故融深計算式中也應列入此值。這樣,采暖房屋地基土最大融深的最終計算式為:

     

     

    二、融化盤的形狀

        根據我們鉆探實測資料和青藏高原的鉆探資料繪制的圖形,進行研究分析,融化盤橫斷面的形狀以房屋橫剖面中心線為坐標y軸的拋物線方程y=ax2表示較符合實際情況。由于室溫高低和房屋寬度不同,拋物線的焦點位置亦不同,即形狀系數a不同;又因房屋朝向不同,其四周地面吸收太陽熱能也不同,加之室內熱源(火墻、火爐、火炕等)位置各異,最大融深偏向熱源,使拋物線的頂點位置偏離房屋中心y軸一個距離b,也稱b為形狀系數。有了形狀方程,還是不便計算融深,故將坐標軸的原點移至室內地面上,以地面為x軸,即上移Hmax,按本規范附錄B圖B.0.2,則方程y=ax2變為:

     

     

    附錄C 凍脹性土地基上基礎的穩定性驗算

    一、計算的理論基礎及依據

        殘留凍土層的確定只是根據自然場地的凍脹變形規律,沒有考慮基礎荷重的作用與土中應力對凍脹的影響,或者說地基土的凍脹變形與其上有無建筑物無關,與其上的荷載大小無關。例如,單層的平房與十幾層高的住宅樓在按殘留凍土層進行基礎埋深的設計時,將得出相同的殘留凍土層厚度,具有同一埋深,這顯然是不夠合理的。
        附錄C所采用的方法是以彈性層狀空間半無限體力學的理論為基礎的,在一般情況下(均勻的非凍結季節)地基土是單層的均質介質,而在季節凍土凍結過程中則變成了含有凍土和未凍土兩層變形模量差異甚大的非均質介質,即雙層地基,在融化過程中又變成了融土—凍土—未凍土的三層地基。
        均質地基土上的基礎在凍結之前由外荷(附加荷載)引起的土中附加應力的分布是屬于均質(單層)的,當凍深發展到淺基礎底面以下,由于已凍土的力學特征參數與未凍土的差別較大而變成了兩層。當基礎底面下土凍結到一定厚度(凍層厚度與基礎寬度之比),由于凍土的變形模量大于凍結界面下暖土的變形模量幾倍甚至十多倍,凍土層產生附加應力的擴散作用與重分配。凍土地區地表土層寒季年復一年的凍結,形成了“后生”季節雙層地基。
        建(構)筑物其基礎底面壓力都小于地基承載力設計值,一般都應用均質直線變形體的彈性理論計算土中應力,土凍結之后的力學指標大大提高了,形成雙層地基,因此可采用雙層空間半無限直線變形體理論來分析地基中的應力及其分布。
        季節凍結層在冬季土的負溫度沿深度的分布,當凍層厚度不超過最大凍深的3/4時,即負氣溫在翌年入春回升之前可看成直線關系,根據黑龍江省寒地建筑科學研究院在哈爾濱和大慶兩地凍土站(凍深在2m左右地區)實測的豎向平均溫度梯度,可近似地用10℃/m表示,地下各點負溫度(℃)的絕對值可用下式計算:

    T=10(h-z) (17)

    式中:h——自基礎底面算起至凍結界面的凍層厚度(m);
          z——自基礎底面算起凍土層中某點的豎向距離(m)。
        凍土的變形模量(或近似稱彈性模量)與土的種類、含水程度、荷載大小、加載速率以及土的負溫度等都有密切關系。此處由于是討論凍脹性土的凍脹力問題,因此,土質和含水率選擇了凍脹性的黏性土,其變形模量與土溫的關系委托中國科學院蘭州冰川凍土研究所做的試驗,經過整理簡化后其結果為:
    省計算技術研究所編了一套,包括圓形、條形和矩形的,后來對計算結果進行分析,認為不理想,于1988年又請中國科學院哈爾濱工程力學研究所重新編了一套,包括圓形、條形以及空間課題中的矩形程序,對其計算結果經整理和分析仍不夠滿意;最后參考上述兩次的計算及教科書中雙層地基的解析計算結果,根據實際地基兩層的剛度比,基礎的面積、形狀、上層高度等參數,經過內插、外推求出了條形、方形和圓形圖表的結果。
        根據一定的基礎形式(條形、圓形或矩形)、一定的基礎尺寸(基礎寬度、直徑或邊長的數值)和一定的基底之下的凍層厚度,即可查出凍結界面上基礎中心點下的應力系數值。
        土的凍脹應力是這樣得到的,如圖22所示,圖22a為一基礎放置在凍土層內。設計凍深為H,基礎埋深為h,凍土層的變形模量、泊松比分別為E1、v1,下臥不凍土層的變形模量E2及泊松比v2均為已知,當基底附加壓力為F時,引起地基凍結界面上a點的附加應力為f0,其附加應力的大小與其分布完全可以用雙層地基的計算求得。圖22b所示的地基與基礎,其所有情況與圖22a完全相同,二者所不同之處在于圖22a為作用力F施加在基礎上,地基內a點產生應力f0,圖22b為基礎固定不動,由于凍土層膨脹對基礎產生一P力,引起地基內a點的應力為p0,在界面上的凍脹應力按約束程度的不同有一定的分布規律。如果P=F時,則p0=f0,由于地基基礎所組成的受力系統與大小完全相同,則地基和基礎的應力狀態也完全一致。換句話說,由F引起的在凍結界面上附加應力的大小和分布與產生凍脹力P(=F)的在凍結界面上凍脹應力的分布和大小完全相同;所以求凍脹應力的過程與求附加應力的過程是相同的,也可將附加應力看成凍脹應力的反作用力。
        黑龍江省寒地建筑科學研究院于哈爾濱市郊的閻家崗凍土站中,在四個不同凍脹性的場地上進行了法向凍脹力的觀測,正方形基礎尺寸A=0.7m×0.7m0.5m2,凍層厚度為1.5m~1.8m,基礎埋深為零。四個場地的凍脹率η分別為η1=23.5%、η2=16.4%、η3=8.3%、η4=2.5%。其凍脹力、凍結深度與時間的關系見圖23、圖24、圖25和圖26。


        根據基礎底面之下凍層厚度h與基礎尺寸,查雙層地基的應力系數圖表,就可容易地求出在該時刻凍脹應力σfh的大小。將不同凍脹率條件下和不同深度處得出的凍脹應力畫在一張圖上便獲得土的凍脹應力曲線。
        由于在試驗凍脹力的過程中基礎有20mm~30mm的上抬量,法向凍脹力有一定的松弛,因此,在測得力的基礎上再增加50%的力值。形成“土的凍脹應力曲線”素材的情況是:凍脹率η=20%,最大凍深H=1.5m,基礎面積A=0.5m2,則凍脹力達到1000kN,相當于2000kN/m2,這樣大的凍脹力用在工程上有一定的可靠性。
        在求基礎埋深的過程中,對傳到基礎上的荷載只計算上部結構的自重,臨時性的活荷載不能計入,如劇院、電影院的觀眾廳,在有節目演出時座無虛席,但散場以后空無一人,當夜間基土凍脹時荷載根本就不存在;又如學校的教室,在嚴冬放寒假,正值凍脹嚴重的時期,學生都回家去,教室是空的等。因此,在計算平衡凍脹力的附加荷載時,只計算實際存在的(墻體扣除門窗洞)結構自重,并應乘以一個小于1的荷載系數(如0.9),以考慮偶然最不利的情況。
        基礎底面處的接觸附加壓力可以算出,凍層厚度發展到任一深度處的應力系數可以查到,附加壓力乘以應力系數即為該截面上的附加應力。然后尋求小于或等于附加應力的凍脹應力,這種截面所在的深度減去應力系數所對應的凍層厚度即為所求的基礎的最小埋深,在這一深度上由于向下的附加應力已經把向上的凍脹應力給平衡了,即壓住了,肯定不會出現凍脹變形,所以是絕對安全的。

     

    二、采暖對凍脹力的影響

        現行地基基礎設計規范中對于有熱源房屋(采暖房屋),考慮供熱對凍深的影響問題,取中段與角段(端)兩個不同值是合理正確的。但對角段的范圍應該修改一下,該規范規定自外墻角頂點至兩邊各延長4m的范圍內皆為角段,這種用絕對數值來表現凍深的影響不夠合適,實際上這種影響是凍深的函數。例如:在凍深僅有400mm的地區,角段范圍為凍深的10倍,而在凍深4.0m的嚴寒地區,則角段只有1倍的凍深。本規范采用角段的范圍為1.5倍的設計凍深,1.5倍凍深之外的影響微弱,可忽略不計。
        采暖(或有熱源)建筑物對基礎的影響要比一個采暖影響系數復雜得多,在基礎埋深不小于凍深時,采暖影響系數還有直接使用價值,但對“淺基礎”(基底埋在凍層之內)就無法單獨使用了。黑龍江省寒地建筑科學研究院在閻家崗凍土站對“采暖房屋的凍脹力”進行了觀測,室內采暖期的平均溫度見表28。試驗基礎A為獨立基礎,基底面積為1.00m×1.00m,埋深為0.50m,下有0.50m的砂墊層,基礎A’與A完全相同的對比基礎,在裸露的自然場地上,見圖27。試驗基礎B為1m長的條形基礎,埋深為0.50m,下有0.50m的砂墊層,基底寬度為0.60m,基礎兩端的地基土各挖一道寬250mm~300mm的溝,其中填滿中、粗砂,深度為1.3m,該溝向室外延伸2.5m~3.0m,溝兩側襯以油紙。試驗基礎B’為與B完全相同的對比基礎,在裸露的自然場地上,砂溝在基側兩邊對稱,其凍脹力見圖28。試驗基礎C與試驗基礎A完全相同,其凍脹力見圖29。試驗基礎C為一直徑400mm、長1.55m的灌注樁;AC’為對比基礎,見圖30。從圖中可見,采暖房屋下面的基礎所受的凍脹力遠較裸露場地的為小,絕不僅是一個采暖影響系數的問題。

     

     

        原國家標準《建筑地基基礎設計規范》GBJ 7中采暖對凍深的影響系數ψt,是為了考慮基礎的最小埋深不小于室內采暖時基礎附近的凍深而出現的,只能用在這種情況下。而在討論季節凍土地基中凍脹力對采暖建筑物淺基礎的作用時,仍采用這樣一個影響系數,就顯得很不夠用了。例如樁基礎,其上所受到的切向凍脹力不單要計算在垂直方向上沿樁身凍層厚度的減少,還要考慮在水平方向上室內一側非凍土不產生凍脹力的因素。又如淺基礎,其底面所受到的法向凍脹力,在計算垂直方向的凍脹力時,有兩個邊界條件是已知的。一是當采暖影響系數ψt=1.0時,基底所受的法向凍脹力與裸露場地的情況相等,即采暖的影響可忽略不計;二是當基礎附近的凍結深度與基礎埋深相等時,即ψtzd=dmin,則基底所受到的法向凍脹力為零,法向凍脹力不出現。
        此處假定從裸露場地的凍深到采暖后凍深等于基礎埋深深度的范圍內,法向凍脹力近似按直線分布,即中間任何深度處可內插求得。因此,除采暖對凍深的影響系數ψt外,另外引出兩個影響系數,即:由于建筑物采暖其基礎周圍凍土分布對凍脹力的影響系數ψh,由于建筑物采暖基底之下凍層厚度改變對凍脹力的影響系數ψv。ψh的取值為:1)在房屋的凸角處為0.75;2)在直墻段為0.50;3)在房屋凹角處為0.25。而ψv以按下式計算:

     

     

    三、切向凍脹力

        影響切向凍脹力的因素除水分、土質與負溫三大要素外,還有基礎側表面的粗糙度等。大家都知道,基側表面的粗糙度不同,對切向凍脹力影響極大,但對此定量的研究不多。應該注意,表面狀態改變切向凍脹力與土的凍脹性改變切向凍脹力二者有本質的區別;鶄缺砻娲植,僅能改善基礎與凍土接觸面上的受力情況,提高抗剪強度,即凍結抗剪強度增大,但如果土本身的凍脹性很弱,凍結強度再大也無法體現;反過來,接觸面上的凍結強度較低,土的凍脹性再大也施加不到基礎上多少,只能增大剪切位移。因此,在減少或消除切向凍脹力的措施中,增加基礎側表面的光滑度和降低基礎側表面與凍土之間的凍結抗剪強度能起到很好的作用,效果是顯著的。
        關于切向凍脹力的取值:
        1 查閱了國內和國外一些資料,凡是土的平均凍脹率、樁的平均單位切向凍脹力等數據同時具備的,才收錄在內。
        所獲數據合計232個,其中弱凍脹土28個,凍脹土32個,強凍脹土113個和特強凍脹土59個,見圖31。從散點圖上看。數據比較分散,用曲線相關分析結果也很差。


     

        取值問題只可用作圖法求解。
        2 由于樁基礎與條形基礎的受力情況差別較大,在列表時將條基單獨分出,見表29,減半取用。條形基礎的切向凍脹力比樁基礎小的原因在幾點說明中已有詳述;同時條形基礎很少受切向凍脹力作用而導致破壞的討論,幾點說明中也有,此處不再贅述。


        3 條形基礎,尤其毛石條形基礎在季節凍土地區的少層、多層建筑中應用廣泛,但切向凍脹力的試驗很少人做。自1990年開始黑龍江省寒地建筑科學研究院在閻家崗凍土站一直進行觀測。
        從試驗得出的數據看,切向凍脹力確實不小,如果檢算現有房屋,有相當一部分早應破壞,確有大多數至今完好無損。為建筑物使用安全,在基礎淺埋設計中采取防切向凍脹力措施先把切向凍脹力消除掉。避免淺基礎遭受切向凍脹力與法向凍脹力共同作用,所以在規范例題中一般不是采取在基側回填不小于100mm砂層就是將基礎側面砌成不小于9°(β角)的斜面來消除切向凍脹力的。這樣可使基礎受力清楚,計算準確,安全可靠。
        規范附錄C公式(C.1.1-2)中設計摩阻力qsia按樁基受壓狀態的情況取值。由于側阻力發揮到最大數值需有一個剪切位移過程,考慮到凍拔樁不允許有較大的上拔變形,所以公式中要乘以一個側阻力發揮程度系數0.5。缺少試驗資料時,可按現行行業標準《建筑樁基技術規范》JGJ 94的規定取值。
        樁基受拔時的受力情況見附圖32(a)、(b)、(c)、(d)。(b)為樁身受力,(c)為地基土的受力,由圖可見樁對地基土施以向上的作用力∑qs,使地基土在一定范圍內形成松動區,其質量密度下降,土對樁身的側壓力減小,導致樁側與土接觸面上的抗剪強度(側阻力)降低。
        在凍脹性地基土中的凍拔樁見圖32(e)、(f)、(g)、(h)。(f)為樁基的受力情況:


    的錨固摩阻力的反作用力,凍土層不會整體上移,凍結界面穩定不動,雖有向上的作用力,但絕不會產生哪怕是很小范圍的松動區,所以向上的摩阻力不可能降低,凍拔樁不同于受拔樁。至于起錨固作用的摩阻力究竟取多大,這應看樁與周圍土的相對剪切位移,如果位移很小或不許有明顯的上拔,就不能取極限摩阻力,而要適當降低摩阻力的取值。
        在本規范第5.1.4條第3款切向凍脹力防治措施中,提出將基側表面作成斜面,其tanβ大于等于0.15的效果很好。黑龍江省寒地建筑科學研究院在特強凍脹土中做了不同角度的一批試驗樁,經過1985~1989年的觀測,其結果繪在圖33中。從圖中可見,對于混凝土預制樁,當β不小于9°或tanβ不小于0.15時,將不會凍拔上抬。這是防凍切措施中比較可靠、比較經濟、比較方便的措施之一。


        在防切向凍脹力的措施中,采用水泥砂漿抹面以改善毛石基礎側表面的粗糙程度,因很大的切向凍脹力每年要作用一次,若施工質量不好容易脫皮,因此,必須保證質量。采用物理化學法處理基側表面或基側表面土層,一則成本較高,再則有的不耐久,隨時間的延長效果逐漸衰退。
        用鹽漬化法改善土的凍脹性,同樣存在耐久性問題,土中水的運動會慢慢淡化其濃度,使逐漸失效,其副作用是使純凈土鹽漬化,有腐蝕作用。在多年凍土地區為避免形成鹽漬凍土,在非必要情況下,盡量不用鹽漬化法;因在相同負溫下,尤其溫度較高時,會使土的力學強度指標降低很多。
        有一些建筑物基礎,尤其是條形基礎中部的直線段,按切向凍脹力的計算結果,已經超出安全穩定的警戒線許多,但仍完好無損,這是可能的,但不能由此得出建筑物基礎中的切向凍脹力不存在、不考慮或不計算等不正確的結論。前面已說過,土的凍脹力產生于下部凍結界面,切向凍脹力則表現在上部基側與土凍結在一起的接觸面處。凍結界面隨時間向下推移,其基礎側表面卻原地不動,上部凍脹性土體在凍結過程中先是凍結膨脹,膨脹的結果出現水平凍脹內力,即壓應力,隨著氣溫的繼續降低,土溫低于劇烈相變區之后,膨脹逐漸減弱至零,水平脹力達到最大。此時基側表面的凍結抗剪強度由于有最大水平法向凍脹壓力的存在,凍結強度則達到很高的數值,它能承受并傳遞很大的切向凍脹力。在此時若氣溫繼續降低,上部土溫相應下降,土體開始收縮,水平壓應力逐漸減小,土溫降到一定程度,水平凍脹內力消失。進入嚴冬時地表土體出現收縮并產生拉應力(張力),土中張力的存在將明顯削弱基側表面的凍結抗剪強度。當張力足夠大,其拉伸變形超過極限值之后,就出現地裂縫,微裂縫一旦出現,由于應力集中的作用,將沿長度及深度方向很快發展延伸,形成較大的裂縫,即常說的“寒凍裂縫”。
        在寒冷地區的冬季?煽吹交鶄壬⑺康牧芽p,這種裂縫的存在,在裂縫范圍內的切向凍脹力肯定不會有多少,甚至全無。如果在上部土層尚未出現裂縫之前,其切向凍脹力就已經超過傳給基礎的上部荷載時,就要出問題。這種情況必須按切向凍脹力計算。如果地基土是各向同性的理想均質介質(土質、濕度場及溫度場),可以根據凍土的長期拉伸極限變形以及其線膨脹系數算出裂縫多邊形的尺寸。但由于實際中上部土層的土質很復雜,土中濕度相差很大,各處的土溫也不一致,所以地裂縫出現的時間、地點和形狀各不相同,帶有很大的隨機性,難以用計算求得。如果在基礎側面不遠處有抗拉的薄弱部位,就會在該處首先出現裂縫。一旦出現裂縫,附近土中張力即被松弛,基側就不再開裂了。處在這種情況下的基礎,其切向凍脹力就符合計算結果,一定要認真考慮。如果在施工時有意識地使基側凍土形成抗拉的薄弱截面(即采取防凍切措施),誘導該處首開裂縫,將會收到顯著效果?傊,如果在設計時沒有把握使凍脹性土在基側形成裂縫,就必須計算切向凍脹力的作用;絕不可對建筑物的穩定性存在僥幸的心理,因此切向凍脹力的計算不可忽略。事實上,確實存在有不少建筑物由于切向凍脹力的作用導致破壞的,這已是眾所周知的了。

     

    四、計算例題

        如果基礎是毛石條形基礎,按從試驗得出的切向凍脹力的設計值進行計算,一般的建筑結構自重是平衡不了的,尤其在凍脹性較強的地基土中將使建筑物被凍脹抬起。
        我國建筑地基基礎設計規范對防切向凍脹力的措施有明文規定,因此,我們要求在進行基礎淺埋的設計中,首先應采取防切向凍脹力的措施(如基側回填大于或等于100mm的砂層或將基側砌成大于或等于9°的斜面)將其消除后,再按法向凍脹力計算。

     

     

    五、幾點說明

        1 在規范附錄C中按平均凍脹率η求凍脹應力σfh的圖C.1.2-1,是在標準凍深z0=1.90m的哈爾濱地區得到的,但它可應用到任何凍深的其他地區,只要凍脹率η沿凍深z的分布規律相似即可,就是將圖中的凍深放大或縮小與擬計算地點的深度相同,然后對應著相似點查圖;A底面受到凍脹力的大小,應根據基礎的形狀和尺寸、凍層厚度等參數按雙層地基的計算求得。
        在建筑物基礎下的地基土,已處于外荷作用下的固結穩定狀態,在凍脹應力不超過外荷時不會引起新的變形增量,一旦超過外荷時建筑物就要被凍脹抬起,造成凍害事故,這應盡量避免,在正常情況下一般不允許出現。因此,下臥不凍土的壓縮性對土的凍脹性影響不大。
        2 對切向凍脹力的計算有兩條途徑,一是查規范附錄C表C.1.1,這一方法非常簡單方便,但有一定的近似性;二是按層狀地基的方法計算,較為繁雜,但比較合理且精度較高。
        表C.1.1切向凍脹力設計值τd是將樁基礎與條形基礎分開列出的,條形基礎上的切向凍脹力是樁基礎上的一半。
        例如從條形基礎取出D/2段的長度,它與凍土接觸的側表面長度為D,另一樁基礎其直徑為d,設d=D/π,樁的周長等于條基兩面的長度。該地的設計凍深為h,近似假設條基和樁基中基礎對凍土的約束范圍相等并等于L,則在設計凍深之內參與凍脹的凍土體積(圖34):

     

    比較兩式得知,在參與的土體積中,樁基的多出一項πhL2。一般來說,建筑地基基礎中所使用的樁(與驗算凍脹力有關的中、小型建筑物),其直徑都在600mm以下,而其影響范圍L,最少也小不過設計凍深,也就是說d小于L,條基所受的切向凍脹力還不到樁基的一半。
        條形基礎的受力狀態屬平面問題,樁基礎的受力則屬空間問題,二者有很大區別。
        3 規范附錄C圖C.1.2-1的曲線是偏于安全的。因形成該曲線的試驗基礎的裝置是用的錨固系統;即在地基土凍結膨脹之前,附加載荷為零,試驗過程中對地基施加的外力是凍脹力的反作用力。未凍土地基是在結構自重的作用下達到固結穩定,基礎下面土的物理力學性質發生變化,如孔隙比降低、含水率減少等,改變后土質的凍脹性在一定程度上有所削弱。我們計算時仍用改變以前的,所以是比較安全的。
        4 附錄C圖C.1.2-2、圖C.1.2-3和圖C.1.2-4中的應力系數曲線,是在層狀空間半無限直線變形體體系中得出的,對裸露場地和非采暖建筑物中的基礎,計算凍脹力有較好的適用性,精度較高。采暖建筑物基礎下的凍土處在凍土與非凍土的邊緣,條件有所改變,按嚴格計算有一定的近似性,但總的來說向安全的方面偏移。
        5 在過去采取防凍害措施時,最常用的就是砂墊層法,砂墊層本身不凍脹,這與基礎一樣,但把它當作基礎的一部分就不合適了。因砂墊層在傳遞應力時有擴散作用,附加壓力傳到墊層底部變小很多,這與同深度的基底附加壓力差別很大,砂墊層的底部若不落到設計凍深的底面,仍起不到防凍害的作用。
        6 無論切向凍脹力還是法向凍脹力都出自凍結界面處的凍脹應力,它是地基土的凍脹力之源。只要基側表面與凍土之間的凍結強度足以把所產生的切向凍脹力傳遞給基礎,也就是說切向凍脹力全部消耗了土的凍脹應力,則基礎底部的法向凍脹力就不復存在了,基底之下也就不必采取其他措施了。所以過去那種將對基礎單獨做切向凍脹力與單獨做法向凍脹力試驗之值疊加的計算是不正確的。
        7 消除切向凍脹力的措施之一是在基側回填中粗砂,其厚度不應太小,下限不宜小于100mm。如果保證不了一定的厚度和毛石基礎特別不平整,當地基土凍脹上移時,處于地下水位之上的這種松散凍土,也會因摩阻力對基礎施以向上的作用力,該力將減少基底的附加壓力,對平衡法向凍脹力很不利。因此,設計與施工時基礎側壁都應保證要求的質量,只有這樣,不考慮切向凍脹力和砂土的摩阻力才符合實際情況。
        8 在基礎工程的施工過程中,關鍵的工序之一就是開挖較深的基槽,尤其在雨期施工,水位之下挖土方以及冬季刨凍土等。如果消除切向凍脹力后,全部附加壓力能夠壓住法向凍脹力時,可以免除基底之下作砂墊層了。如果在基礎底面之上采取防凍切措施能代替在基底之下采用砂墊層的方案是最理想的,因少挖很多土方,而合理、方便與經濟。
        9 中國季節凍土標準凍深線圖中所標示的凍結深度,實質上是凍層厚度,不凍脹土的凍層厚度就是它自身的凍結深度,但對凍脹性土,凍層厚度減去凍脹量才為凍結深度。如哈爾濱地區的標準凍深為1.90m,而哈爾濱市郊閻家崗凍土站中的特強凍脹土(η=23%),其凍層厚度僅有1.50m,其中凍脹量占280mm,實際凍結深度僅有1.22m。這在求基礎最小埋深時都設計算,將它作為一個安全因素儲備著。
        由于基礎材料的導熱系數不同,有不少基礎之下的凍層厚度加大,因為這一加深的范圍很小,所增加凍脹力的數量不大,實用上可忽略不計。
        10 規范附錄C中采暖對凍深的影響系數表C.2.1-1不適用于銜接多年凍土的季節融化層,由于冬季的凍結指數遠大于夏季的融化指數,冬季融化層全部凍透之后,負溫能量尚未耗盡并繼續施加作用。
        規范附錄C中采暖對凍土分布的影響系數表C.2.1-2是針對季節凍土地基的,因外墻內側一般沒有凍土,即便有也是很窄、很薄的,這種很小的局部所形成的凍脹合力與半無限體的地基相比,可忽略不計。但對嚴寒地區則不然,由于氣溫低而時間長,室內雖采暖,外墻內側地面之下的土仍會凍結,而且達到不可忽視的一定空間尺寸。如凍進外墻內側1m寬以上,在這種情況下,對陽墻角來說,基礎周圍凍土的分布,就與裸露場地基礎的條件相差無幾了,平面分布的影響系數可認為等于1.0,若中間值時可內插求取ψh。
        11 附錄C自錨式基礎的公式(C.3.1)中,Rta為當基礎受切向凍脹力作用而上移時,基礎擴大部分頂面覆蓋土層產生的反力;近似看作均勻分布,該反力按地基受壓狀態承載力的計算值取用,當基礎上覆土層為非原狀時,除要對基坑回填施工的質量提出嚴格要求外,根據實際回填質量尚應乘以折減系數0.6~0.8。

     

    附錄D 凍土地溫特征值及融化盤下最高土溫的計算

    D.1 凍土地溫特征值的計算

    1 根據傅立葉第一定律,在無內熱源的均勻介質中,溫度波的振幅隨深度按指數規律衰減,并可按下式計算:

     

     

        將上式用于凍土地溫特征值的計算基于以下假設:
          1)土中水無相變,即不考慮土凍結融化引起的地溫變化;
          2)土質均勻,不同深度的年平均地溫隨深度按線性變化,地溫年振幅按指數規律衰減;
          3)活動層底面的年平均地溫絕對值等于該深度處的地溫年振幅。

    2 算例:
        已知:東北滿歸CK3測溫孔處多年凍土上限深度為2.3m;根據地質資料查規范附錄K求得凍土加權平均導溫系數為0.00551m2/h;1973年10月實測地溫數據如下:
        深度為m:2.3,4.0,5.0,6.0,7.0,8.0,9.0,10.0,11.0,12.0,13.0,15.0,20.0
        地溫為℃:0.0,-0.7,-0.9,-1.1,-1.3,-1.4,-1.5,-1.6,-1.6,-1.7,-1.8,-1.8,-2.0
        計算步驟[下面所用公式(D.1.1-1)~公式(D.1.1-7),見本規范附錄D]:

     

     

    源,必然對此點地溫有一定的影響,所以形成采暖房屋融化盤,或稱人為上限,地溫曲線也隨之變化,但因人為熱源熱量很小,對溫度只起干擾作用,而不改變其形態,即增加了一個人為熱源影響系數ξ,使溫度波幅有所增大。我們要求的是融化盤下凍土的最高月平均溫度,為了計算方便,只取融化盤下的部分,見圖36。其融凍界面的溫度波幅為T,圖36的曲線即溫度波幅衰減曲線,其包絡部分為凍土溫度升高值,穩定融化盤下凍土的年平均溫度T,也就是融凍界面的溫度波幅。它與年平均地溫基本相等,故T=T=Tcp,則穩定融化盤下任一深度y處凍土的最高月平均溫度:

     

     

        人為熱源影響系數ε,是根據我們鉆探與試驗觀測資料分析歸納取定的。在多年的觀測資料整理時,即發現融化盤下最高月平均地溫在同條件下融深越大,其地溫就越高,并和融深h與多年凍土地溫年變化深度H之比值有關。其比值越大,地溫越高,因此以此比值來表示ξ值,一般h偏低值即計算溫度稍高于實測值,其原因是我們的試驗房屋觀測時間尚不夠長,融化盤下凍土在長期的熱影響下,凍土溫度還有微小的升高后才趨于穩定,所以例題中計算溫度大都略高于實測值;同時因凍土結構的差異,一幢房屋融化盤斷面下的凍土溫度也有所不同。如朝暉試驗房8號住宅融化盤下的最高月平均溫度見表30,是有差別的,計算溫度稍高,是房屋使用期的安全儲備。

     

     

    附錄E 架空通風基礎通風孔面積的確定

        1 通風基礎通風模數μ1(本規范附錄E表E.0.2-1)的確定:
          1)我國多年凍土主要分布在東北大小興安嶺地區和青藏高原及祁連山、天山地區。其共同特點是:年平均氣溫低,凍結期長,降水集中在暖季,年蒸發量很大。但是,東北高緯度區,與西部高山高原區的氣候也有很大差異,如東北大小興安嶺多年凍土地區的氣溫年較差較大(70℃~80℃),日照時數較小(2500h/年~2600h/年);西部高原高山多年凍土地區的氣溫年較差較小(僅50℃~60℃),日照時數較大(2600h/年~3000h/年)。因此,在相同年平均氣溫條件下,不同地區的凍結和融化特征有很大差異。所以在表31中分別按地區列出通風模數。
          2)多年凍土分布的連續性與年平均氣溫關系密切,年平均氣溫又是間接評價多年凍土熱穩定性、選擇凍土地基設計原則的重要參數。以東北多年凍土為例,大片連續多年凍土區,年平均氣溫低于-4.5℃;島狀融區多年凍土區,年平均氣溫約為-2.5℃~-4.5℃;島狀凍土區,年平均氣溫高于-2.5℃。因此,確定通風模數時,以年平均氣溫劃分,這樣劃分在使用上比較方便。
          3)通風模數,是根據建筑物基礎、地基土和周圍空氣,在寒季和暖季的熱交換情況來確定的。通風基礎的通風模數計算方法,見前哈爾濱建筑工程學院研究資料“多年凍土地區架空通風基礎的熱工計算”。對東北及西部部分多年凍土地區計算結果列于表31。

     

     

    附錄F 多年凍土地基靜載荷試驗要點

        1 凍土變形特性
        凍土是由固相(礦物顆粒、冰)、液相(未凍水)、氣相(水氣、空氣)等介質所組成的多相體系。礦物顆粒間通過冰膠結在一起,從而產生較大的強度。由于冰和未凍水的存在,它在受荷下的變形具有強烈的流變特性。圖38a為單軸應力狀態和恒溫條件下凍土典型蠕變曲線,圖38b表示相應的蠕變速率對時間的關系。圖中0A是瞬間應變,以后可以看到三個時間階段。第Ⅰ階段AB為不穩定的蠕變階段,應變速率是逐漸減小的;第Ⅱ階段BC為應變速率不變的穩定蠕變流。BC段持續時間的長短,與應力大小有關:第Ⅲ階段為應變速率增加的漸進流,最后地基喪失穩定性,因此可以認為C點的出現是地基進入極限應力狀態。這樣,不同的荷載延續時間,對應于不同的抗剪強度。相應于凍土穩定流為無限長延續的長期強度。認為是土的標準強度,因為在穩定蠕變階段中,凍土是處于沒有破壞而連續性的黏塑流動之中,只要轉變到漸進流的時間超過建筑物的設計壽命以及總沉降量不超過建筑物地基容許值,則所確定地基強度限度是可以接受的。
        2 凍土抗剪強度不僅取決于影響未凍土抗剪強度的有關因素(如土的組成、含水率、結構等)。還與凍土溫度及外荷作用時間有關,其中負溫度的影響是十分顯著的。根據青藏風火山地區資料,在其他條件相同的情況下,凍土溫度-1.5℃時的長期黏聚力c1=82kPa,而-2.3℃時c1=134kPa,相應的凍土極限荷載為420kPa和690kPa?梢,在整個試驗期間,保持凍土地基天然狀態溫度的重要性,并應在量測沉降量的同時,測讀凍土地基深度在1倍~1.5倍基礎寬度范圍內的溫度。
        3 根據軟土地區荷載試驗資料,承壓板寬度從500mm變化到3000mm,所得到的比例極限相同,P0.02變化范圍在100kPa~140kPa,說明土內摩擦角較小時,承壓板面積對地基承載力影響不大。凍土與軟土一樣,一般內摩擦角較小或接近零度,因而實際上也可忽略承壓板面積大小對承載力的影響,另外凍土地基強度較高,增加承壓板面積,使試驗工作量增加。因此,附錄F中規定一般承壓板面積為0.25m2。
        4 凍土地基荷載下穩定條件是根據地基每晝夜累計變形值:
          1)中國科學院蘭州冰川凍土研究所吳紫汪等的研究認為,單軸應力下凍土應力-應變方程可寫成

     

     

    附錄H 多年凍土地基單樁豎向靜載荷試驗要點

        1 多年凍土地基中樁的承載能力由樁側凍結力和樁端承載力兩部分構成。在樁施工過程中,多年凍土的熱狀況受到干擾,樁周多年凍土溫度上升,甚至使多年凍土融化。鉆孔插入樁和鉆孔灌注樁,由于回填料和混凝土帶入大量熱量以及混凝土的水化熱,對多年凍土的熱狀態干擾更大。在施工結束時。樁與地基土并未凍結在一起,也就是說,樁側凍結力還沒有形成。所以樁不具備承載能力。只有在樁周土體回凍,多年凍土溫度恢復正常后,樁才能承載。因此,在多年凍土中試樁時,施工后,需有一段時間讓地基回凍,這段時間的長短與樁的種類和凍土條件有關。一般來講,鉆孔打入樁時間較短,鉆孔插入樁次之,鉆孔灌注樁時間最長。多年凍土溫度低時,回凍時間短,反之,則回凍時間長。據鐵道部科學研究院西北分院在青藏高原多年凍土的試驗,鉆孔打入樁需5d~11d基本可以回凍,鉆孔插入樁則要6d~15d,而鉆孔灌注樁需30d~60d。因此,在多年凍土地區試樁時,應充分考慮樁的回凍時間。據前蘇聯資料,樁經過一個冬天后,可以得到穩定的承載力。
        2 凍土的抗壓強度和凍結強度都是溫度的函數,它們隨溫度的升高而減小,隨溫度的降低而增大,特別在凍土溫度較高的情況下,變化尤為明顯。地基中多年凍土的溫度在一年中是隨氣溫的變化而周期性變化的。在夏季末冬季初,多年凍土溫度達到最高值,凍土抗壓強度和凍結強度達到最小值,這是樁工作最不利的時間,試樁應選在這個時候。如果試樁較多,施工又能保證樁周條件基本一致時,也可在其他時間試樁,這時可找出樁的承載力與凍土溫度的關系,從而找出樁的最小承載力。
        3 單樁試驗方法很多,最常用的有蠕變試驗法、慢速維持荷載法和快速維持荷載法。蠕變試驗法由于用樁多、時間長,試驗期間凍土條件變化過大,所以較少采用。慢速維持荷載法和快速維持荷載法可以克服蠕變試驗法的某些缺點,因此,是多年凍土地基單樁荷載試驗經常采用的方法。近年來,為了盡量縮短試驗時間,在美國和俄羅斯多采用快速維持荷載法。
        據美國陸軍工程兵寒區研究與工程實驗室資料,試樁時,每24h加一級荷載,每級100kN,直到破壞。破壞標準取樁頭總下沉超過1.5in(38.1mm)為準。在俄羅斯,等速加載法按如下標準進行:1)荷載:第一級為計算承載力的一半。以后各級均為計算承載力的20%,級數不少于6~7級;砂類土每24h加一級,黏土類土每48h(或72h)加一級;2)破壞標準:樁產生迅速流動。據鐵道部科學研究院西北分院試驗,當加荷速度大于2.4h/kN后,凍結強度隨加荷速度的變化就小了,見圖39。


     

        綜合上述資料,附錄H中規定快速維持荷載時,加載速度不得小于24h加一級。
        采用快速維持荷載法確定承載力時,假定等速流動速度等于零時的荷載為基本承載力。也就是說,在該荷載作用下,樁-地基系統只產生衰減蠕變。
        慢速維持荷載法的穩定標準是根據前蘇聯1962年《多年凍土樁基設計和修建細則》中提出的標準確定的,鐵道部利學研究院西北分院在多年凍土區樁基試驗中,亦采用了這一標準,即0.5mm/d。該細則的編制者認為0.5mm/d這個值是穩定蠕變與前進流動的界限。也就是說,當樁在荷載作用下,其蠕變下沉速度超過0.5mm/d時,樁將進入前進流動而破壞。

     

    附錄J 熱樁、熱棒基礎計算

        1 熱虹吸-地基系統工作時,其熱量的傳遞過程十分復雜。它包括熱量傳遞的三種基本形式,即包括傳導、對流和輻射。在蒸發段,土體和器壁中為傳導傳熱;在器壁與液體工質間為對流換熱;在蒸汽與液體工質間為沸騰傳熱。在冷凝段,氣體工質與冷凝液膜之間為冷凝傳熱;冷凝液膜與器壁之間為對流換熱;在冷凝器壁中為傳導傳熱;冷凝器與大氣之間為對流換熱和輻射傳熱。熱虹吸的傳熱量取決于總的傳熱系數。也就是說,取決于上述各部分的熱阻和溫差。土體熱阻與器壁熱阻相比,土體熱阻要大得多。以外徑0.4m、壁厚0.01m的鋼管熱樁為例,若蒸發段埋入多年凍土中7m,在傳熱影響半徑為1.5m時,土體的熱阻為0.0231h·℃/W,而管壁的熱阻僅為0.0000257h·℃/W。即管壁的熱阻僅為土體熱阻的1/800。在各接觸面的對流換熱熱阻中,以冷凝器與大氣接觸面的熱阻最大,據計算,該熱阻約為液體工質與管壁接觸面熱阻的20倍。而蒸發與冷凝熱阻則更小,約為冷凝器與大氣接觸面熱阻的1/400~1/1000。所以,在實際計算中,忽略其他熱阻,僅采用土體熱阻和冷凝器的放熱熱阻進行計算,對于工程應用來講,是完全可以滿足要求的。

        2 冷凝器放熱系數,是冷凝器的總放熱系數,它包括對流放熱系數和輻射放熱系數。放熱系數也叫換熱系數或受熱系數。它的值不僅與接觸面材料的性質有關,而且與接觸面的形狀、尺寸以及液體和氣體流動的條件等有關,特別與液體或氣體流動的速度有著密切關系。流體的狀態參數(如溫度、密度)和流體的物性(如黏滯性、熱傳導性等),都對放熱系數有很大影響。因此,對于不同類型的冷凝器和不同的表面處理方法,都應進行試驗,以確定相應的放熱系數。
        有效率e是指冷凝器的實際傳熱量與全部葉片都處于基本溫度時可傳遞熱量之比。無葉片的鋼管冷凝器,其有效率e=1。在冷凝器風洞試驗中,我們確定的是eh與風速v的關系。

        3 土體熱阻計算公式,摘自美國土木工程協會出版的《凍土工程中的熱工設計問題》一書。
        熱虹吸的凍結半徑,除決定于熱虹吸本身的傳熱特性外,還與土體的含水率、密度以及空氣的凍結指數有著密切關系?砂幢疽幏陡戒汮中的公式(J.0.6)求解。在東北大、小興安嶺和青藏高原高寒地區,其凍結半徑一般在1m左右。熱虹吸在多年凍土中使用時,其有效傳熱半徑約1.5m左右。本規范附錄J圖J.0.6中,凍結指數與凍結半徑的關系,是用鐵道部科學研究院西北分院生產的熱虹吸,根據低溫風洞試驗資料,計算得出的。

        4 使用熱虹吸的樁基礎,在寒季可使樁周和樁底的多年凍土溫度大幅度降低。但暖季來臨,樁周凍土溫度將迅速升高。至暖季末,樁周多年凍土的溫度較之一般地基多年凍土溫度,仍將低0.8℃左右。熱虹吸地基多年凍土地溫的這種降低,可使樁的承載能力有明顯增加,并可有效地防止地基多年凍土的衰退。

        5 鋼管樁的放熱系數未進行過試驗。在計算中,假定與已試驗過的冷凝器相同。這種假定是偏于安全的。據美國阿拉斯加北極基礎有限公司資料,無葉片的鋼管冷凝器,其放熱系數約為葉片式冷凝器放熱系數的2倍。

        6 熱樁、熱棒基礎計算算例
          1)一鋼管熱樁的計算
        設有一直徑0.40m的鋼管熱樁,埋于多年凍土中,用來承擔上部結構荷載和穩定地基中的多年凍土(圖40),

     

    求該熱樁的年近似傳熱量和樁周凍土地基的溫度降低值,凍結期為240d,凍結期平均氣溫為-10.5℃,平均風速為5.0m/s.蒸發段平均地溫-3.0℃,凍土導熱系數λ=1.997W/(m2·℃),多年凍土上限埋深1.0m。
        題解:
        ①繪制熱流程圖:
        由于活動層厚度較薄,凍結活動層的冷量主要來自大氣層。故在計算中,將活動層中熱樁看作絕熱段。這樣,在熱樁-地基系統中,多年凍土是唯一的熱源,鋼管冷凝段是唯一的熱匯。多年凍土中的熱量傳至熱樁蒸發段,使液體工質蒸發成氣體;氣體工質在壓差作用下,攜帶熱量上升至冷凝段,將熱量傳遞給鋼管(冷凝器),散發至大氣中,氣體工質冷凝成液體。據此,可以繪出熱流程圖,見圖41。


    單位時間的傳熱量(熱通量),采用下面公式計算:

     

     

        ②計算冷凝段的熱阻Rf:
        在該算例中,冷凝器為無散熱翅片的裸露鋼管,據有關資料,裸露鋼管的放熱系數,較葉片式散熱器的大。由于裸露鋼管的放熱系數無計算公式,這里采用鐵道部科學研究院西北分院提出的葉片式散熱器放熱系數計算公式,即本規范附錄J中公式(J.0.4-2)進行計算,即:



     

     

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        當保溫層材料采用黏性土草皮時,其厚度為人為上限值的1.2倍。人為上限值可根據青藏高原風火山北麓多年凍土區實測天然上限及人為上限資料為依據而得到的統計公式(2)計算。統計公式計算值與實測值的對比見表20。

        為避免地表水滲入,加大邊坡滑塌的可能性,需要設置坡頂、坡腳排水系統。有條件時可同時采取坡面防滲措施。
        由于坡腳易于產生軟化現象,造成邊坡失穩,因此應加強坡腳的支護。
        由于融化期的凍融過渡帶是隨著時間的推移而逐漸加深的,因此在確定滑動面時應進行融化期的全過程分析。

    8.1.3 滑塌體的滑動推力值計算沿用了滑坡工程防治的不平衡推力傳遞法,應符合《建筑地基基礎設計規范》GB 50007及《建筑邊坡工程技術規范》GB 50330的相關規定一致。采用該方法時,關鍵是確定滑動面(帶)的抗剪強度指標,建議通過現場試驗取得。表21揭示了不同滑動面的c、φ值差異(中鐵西北科學研究院,前身為鐵道部科研院西北分院)。

        由表21可知,凍融過渡帶的抗剪強度大于融土的抗剪強度。

    8.1.4 季節性凍土區邊坡的穩定性評價及滑坡的防治在《建筑邊坡工程技術規范》GB 50330中作了相應的規定,應遵照其條款執行。

    8.1.5 本條結合了《建筑地基基礎設計規范》GB 50007的規定,基礎應置于滑動面以外。

    8.2 擋 土 墻

    8.2.1 多年凍土區擋土建筑物的工作特性:
        多年凍土區擋土建筑物的修建,改變了原地表層的熱平衡條件,在墻背形成新的多年凍土上限(圖12)。每年暖季墻背凍土融化,形成季節融化層,這種融化土層對墻體將作用土壓力;在寒季,季節融化層凍結,在凍結過程中,由于土中水分結冰膨脹,凍結土體對擋土墻將作用凍脹力。圖13是鐵道部科學研究院西北分院,在青藏高原多年凍土地區,對擋土墻變形的觀測結果。
        由圖13曲線可以看出,在寒季初,隨著氣溫的降低,墻背土體溫度下降,土體產生收縮,土壓力減小,墻體產生向后的變形(位移為負值)。在土壓力減小到最小值,而凍脹力未出現之前,墻體向后位移達最大值,曲線達a點。在這段時間里,地面由凍融交替過渡到穩定凍結。在穩定凍結出現后,凍脹力產生,并且隨凍深增加,凍脹力增大。墻體在凍脹力作用下,產生向前變位(位移為正值)。凍深達季節融化層厚度時,曲線達b點。在這段時間里,凍脹力隨凍深增加而穩步增長。從b點至c點,曲線斜率增大。說明隨著凍層溫度降低,未凍水大量轉變成冰,凍土體積進一步膨脹,凍脹力迅速增大。c點到d點,曲線變平緩,說明凍脹力的增長與松弛基本處于平衡,凍脹力達到最大值。

        暖季來臨,凍土層逐漸增溫融化,凍脹力逐漸減小,直至消失。隨著融化深度的加大,土壓力逐漸增長,至暖季后期達最大值。
        土壓力和凍脹力的交替循環作用,是多年凍土區擋土建筑物工作的特點。
        墻后土體在凍結過程中,產生作用于墻體的凍脹力稱為水平凍脹力。據鐵道部科學研究院西北研究所試驗測定,水平凍脹力較之土壓力要大幾倍甚至十幾倍。
        水平凍脹力的大小,除與墻后填土的凍脹性有關外,還與墻體對凍脹的約束程度有關。如果墻體可以自由變形,即土體凍結過程可以自由膨脹,自然不會有水平凍脹力產生。試驗表明,墻體稍有變形,水平凍脹力便可大為減小。傳統的重力式擋土墻,變形能力最差,對凍脹約束嚴重,至使凍結土體產生較大水平凍脹力。凍土地區的重力式擋土墻,在水平凍脹力作用下,經幾次凍融循環便可能被破壞。
        為適應土體凍脹過程的特性,多年凍土區的擋土建筑物,應采用柔性結構,如:錨桿擋墻、錨定板擋墻、加筋土擋墻以及鋼筋混凝土懸臂式擋墻等。柔性結構變形性大,可有效減少水平凍脹力,并可較好保持墻體的完整性。因此,規定多年凍土區擋土墻,應優先考慮工廠化、拼裝化的輕型柔性擋土結構,盡量避免使用重力式擋土墻,以加快施工進度,減少基坑暴露時間,提高擋土建筑物的穩定性。

    8.2.2 擋土墻端部處理的目的,是防止端部處山坡失穩下滑。使高含冰率凍土暴露,引起熱融滑塌病害。尤其在厚層地下冰分布地段,端部若處理不當,山坡熱融滑塌是必然的。因此,要求對擋土墻端部進行嚴格處理,使山坡在修建擋土墻后仍能保持熱穩定;擋土墻嵌入原地層的規定與一般地區相同。

    8.2.3 修建擋土墻后,墻背多年凍土將融化而形成新的多年凍土上限。為防止墻背地面塌陷,保持墻后山坡的熱穩定,對邊坡中的含土冰層應進行換填。含土冰層累計厚度大于200mm需進行換填的規定,是考慮墻后季節融化層范圍內土體產生200mm沉陷時,山坡不致失去熱穩定而規定的。據野外勘察經驗,在青藏鐵路沿線厚層地下冰分布地段,山坡局部鏟除200mm草皮與土層后,山坡仍能保持熱穩定。若挖較大較深試坑,山坡將產生明顯的地面熱融沉陷,形成積水洼地。換填厚度不得小于當地天然上限埋深1.5倍的規定,是考慮墻體和換填粗顆粒土導熱系數較大,為保證墻后邊坡凍融循環只發生在換填土體中而提出的。

    8.2.4 水平凍脹力的大小,與墻后土體的含水率有著密切關系,它隨含水率的增大而增大。因此,疏干墻背土體,對保證擋土建筑物的穩定有重要意義。擋土墻修建后,山坡活動層中凍結層上水向墻后聚集,如不能及時排除,對墻體穩定性的危害是極大的,故要求設置泄水孔,泄水孔的布置與做法與一般地區相同。

    8.2.5 減小水平凍脹力的常用方法如下:
          1 結構措施。采用柔性結構擋土墻,增大擋土墻的變形能力,以減小對墻后土體凍脹的約束,從而減小水平凍脹力。
          2 換填措施。用粗顆粒不凍脹土換填墻背活動層凍脹性土,消除或減小水平凍脹力。
          3 隔熱措施。在墻背和墻頂地面設置隔熱層,減小墻背季節融化層的厚度,從而減小水平凍脹力。

    8.2.6 多年凍土地基土體的不均勻性,較一般非多年凍土地基土體更甚。在擋土墻修建后,由于氣候變化和各種外來干擾的影響,地基多年凍土的不均勻蠕變下沉是可能出現的。因此,在擋土墻長度較大時,要求設沉降縫。為防止雨水和地表水沿沉降縫滲入地基,影響地基多年凍土的穩定,要求沉降縫用渣油麻筋填塞。使用渣油的目的是因渣油凝固點較低,在寒冷氣候條件下有較好的韌性。沉降縫的做法與一般地區相同。

    8.2.7 多年凍土區擋土墻的施工,將給多年凍土地基帶來熱干擾,使地基和墻背多年凍土融化。在厚層地下冰分布地段施工時,如果處理不當,地下冰的融化往往帶來嚴重災害,使施工無法進行。這在青藏鐵路多年凍土地區的科研工程施工中,有過多次的教訓。例如:1960年,鐵道部高原研究所,決定在高原多年凍土地區的風火山,修筑試驗路基工程100m。由于缺少多年凍土工程施工經驗,采用一般地區施工方法,至使厚層地下冰暴露融化,形成一個泥水大坑,人員、機具無法進入,使施工無法進行而廢棄。這段廢棄工程,使山坡失去熱穩定,形成大規模熱融滑塌。經15年后,山坡才形成新的熱平衡剖面,恢復穩定。經驗表明:暖季施工時,為使施工順利進行,使擋土建筑物和斜坡具有滿意的穩定性,認真編制施工組織設計,充分做好施工準備,加強基坑暴露多年凍土的臨時隔熱防護,采用“快速施工、連續作業”的施工方法,是多年凍土區擋土建筑物施工所必須遵守的原則。
        寒季施工多年凍土地區的擋土建筑物,具有工期不受限制,暴露多年凍土和地下冰無需臨時隔熱防護,人員、機具、工序可自由安排等優點。因此,在可能條件下,多年凍土地區的擋土建筑物,宜選擇在寒季施工。
        季節凍土區凍土建筑物的施工不受上述限制。

    8.2.8 在多年凍土地區和季節凍土地區,作用于擋土建筑物上的力系,在寒季和暖季是不同的。在寒季,擋土墻地基、墻背活動層凍結過程中,作用于擋土建筑物的主要力系是凍結力和凍脹力。主動土壓力、摩擦力、靜水壓力和浮力等,可能部分消失或全部消失。在暖季,凍結力和凍脹力可能部分消失或全部消失。在確定設計荷載時,應根據擋土墻基礎埋深、凍土工程地質條件和水文地質條件等,綜合考慮確定作用力系。例如,在多年凍土區,寒季作用于擋土墻的主要力應為墻身重力及位于擋土墻頂面的恒載、凍結力、水平凍脹力、切向凍脹力和基底反力等。在暖季,應為墻身重力及位于擋土墻頂面以上的恒載、主動土壓力、凍結力和基底反力等。土壓力和水平凍脹力不同時考慮,是因為土壓力在暖季作用,這時,水平凍脹力已消失。在寒季,隨著墻背土體凍結,活動層失去散粒體特性,變成“含冰巖體”(凍土相當于次堅硬巖石),土壓力消失,水平凍脹力作用。

    8.2.9 在多年凍土區,擋土墻修筑后,在墻背將形成新的多年凍土上限,如圖12所示。當墻高較低時,墻背多年凍土上限面與垂直面的夾角較大。當墻體增高時,這個夾角減;當墻體足夠高時,夾角減小至零。
        暖季,擋土墻背土壓力的計算,可根據上述夾角的大小來確定。當夾角大于(45°-φ/2)時,內破裂面可能在融土中形成,可通過試算確定;如小于(45°-φ/2)時,則不可能在融土中形成內破裂面,可按有限范圍填土計算作用于擋土墻的主動土壓力。

    8.2.10 土凍融過渡帶的抗剪強度指標,是根據鐵道部科學研究院西北分院的研究資料給出的。1978年,該院在鐵道部風火山多年凍土站,進行了現場凍融過渡帶大型剪切試驗,和室內凍融過渡帶小型剪切試驗,F場細顆粒土試驗結果見表22,室內小型剪切試驗結果見表23。
        綜合現場試驗和室內試驗,考慮墻后細顆;靥钔恋暮识嘣谧罴押矢浇,即20%左右,從而給出本規范第8章表8.2.10中所列細顆粒填土凍融過渡帶的抗剪強度值。從表可以看出,它較之一般非凍土區給出的內摩擦角約小10°。表8.2.10中砂類土和碎、礫石土凍融過渡帶抗剪強度無試驗資料,表中的值是對照細顆粒土,按小10°給出的。

    8.2.11 水平凍脹力的分布圖式和最大水平凍脹力值,是根據青藏高原多年凍土區和東北季節凍土區現場實體擋土墻和模型擋土墻試驗資料給出的。
        1979~1981年,黑龍江省水利勘測設計院和黑龍江省寒地建筑科學研究院,在黑龍江省巴彥縣東風水庫場地。對擋土墻水平凍脹力進行了測定。水平凍脹力沿墻背的分布見圖14。

        1976~1978年,鐵道部科學研究院西北分院,在鐵道部風火山多年凍土站,進行了鐵路路塹擋墻水平凍脹力測定試驗。試驗擋墻為鋼筋混凝土“L”形擋墻,墻高為4m和5m兩種,長15m。4m墻后填土為細顆粒土,5m墻后填土為粗顆粒土。三年測得的墻背最大水平凍脹力分布曲線如圖15所示。圖中,墻前地面以下墻背的應力值,為活動層內水平凍脹內力與擋墻轉動時下部的水平反力之和,與擋墻計算關系不大。

        1983~1986年,黑龍江省水利科學研究所,在哈爾濱萬家凍土試驗場,進行了專門測定水平凍脹力的擋土墻模型試驗。測得的水平凍脹力分布圖式如圖16所示。

        1983年,吉林省水利科學研究所,在東阿現場錨定板擋土墻試驗中,對墻背水平凍脹力進行了測定。其分布圖式如圖17所示。
        從各試驗資料可以看出:水平凍脹力沿墻背的分布,基本呈三角形。這種分布規律與擋墻的凍結條件和墻后填土中水分分布規律有關。在一般情況下,墻背填土中的含水率上部小,中下部大;在二維凍結條件下,墻背上部土體凍結快,凍脹較;中、下部土體凍結慢,凍脹較大。所以,水平凍脹力在墻背一般呈三角形分布。據此,提出了墻背水平凍脹力分布的三角形計算圖式。
        水平凍脹力計算圖式中,最大水平凍脹力的作用位置,是綜合上面各實測資料給出的。梯形分布圖式中,1.5倍上限埋深,是考慮消除來自地面的冷能量對擋墻中部墻背土體凍結的影響而提出的。據風火山觀測資料,如果從地面出現穩定凍結算起,負氣溫對1.5倍上限深度地溫的影響將在兩個月以后,而墻背活動層的凍結只需(1~1.5)月,故認為在1.5倍上限深度以下,擋土墻背土體的凍結是一維的。
        本規范第8章表8.2.11中給出的最大水平凍脹力值,是根據上述各試驗地點實測值,綜合分析提出的。這些實測值見表24。

        上面的現場實測資料,都是在墻高較小(小于5m)的情況下測得的。若墻高較大,擋墻中部的凍結條件可以看作是一維的,其水平凍脹力應大體相等。故在計算圖式中,給出了高墻時的梯形分布圖式。
        對青藏高原實體擋土墻和模型擋土墻測得的水平凍脹力,按本規范第8章圖8.2.11的分布圖式,換算得出如下一組最大水平凍脹力值(kPa):
        57, 90, 80, 90, 98, 81, 94
        將上面樣本進行數學期望與方差運算得:
        算術平均值X=84;標準差S=13.7。
        總體平均值落在111.4kPa和56.6kPa之間的概率為95.4%。風火山試驗擋土墻土體的平均凍脹率為4.3%,所以,對于凍脹土(η大于3.5,小于或等于6.0),給出水平凍脹力值為70kPa~120kPa。
        同樣,對風火山實體擋土墻墻背粗顆粒填土(η等于2.1%)的觀測值,經換算后進行統計得:均值X=49;標準差S=16。
        總體平均值落在81kPa和17kPa之間的概率為95.4%。
        所以,對于弱凍脹土(η大于1,小于或等于3.5),給出水平凍脹力值為15kPa~70kPa。
        將東北季節凍土區擋墻水平凍脹力的觀測值進行換算,得:
        1984~1985年,凍脹率η=10.5時,最大水平凍脹力為160kPa;
        1985~1986年,凍脹率η=21.3時,最大水平凍脹力為230kPa。
        綜合上面統計計算資料,給出了本規范第8章表8.2.11中的水平凍脹力標準值。

    8.2.13 在多年凍土中融區和季節凍土區,季節凍結層按凍脹量沿深度的分布,一般可劃分出“主凍脹帶”和“弱凍脹帶”。據野外觀測,“主凍脹帶”分布在季節凍結層的上部約1/2~2/3的部分,80%以上的凍脹量在這個帶出現。在“主凍脹帶”以下,土層凍結所產生的凍脹量就較小了。在設計融區和季節凍土區支擋建筑物時,基礎埋深,可考慮凍脹量沿深度的分布特點,視建筑物的重要性和工程地質條件,經計算確定。

    8.2.14 在多年凍土區,由于多年凍土的隔水和冷凍作用,凍結活動層中的水分多呈“K”形分布。即活動層上部和下部土體的含水率均較大。在設計擋墻基礎埋深時,如果把基礎置于多年凍土上限附近活動層,在凍結過程中,自下而上的凍結,將對擋墻基礎作用巨大的法向凍脹力。據鐵道部科學研究院西北分院風火山多年凍土站試驗資料,埋深上限附近的基礎(埋深1.2m,上限1.4m),作用于基礎的法向凍脹力達1100kPa,即每平方米達1100kN。這樣巨大的凍脹力,是無法用建筑物的荷重來平衡的。為保證支擋建筑物的抗凍脹穩定,要求多年凍土地區的擋墻基礎,必須埋在穩定人為上限以下,以消除法向凍脹力的作用。
        據鐵道部科學研究院西北分院在青藏高原多年凍土地區的試驗,帶八字墻的涵洞,地基多年凍土的人為上限,約為設涵地點多年凍土天然上限的1.25倍。所以,在這里規定,多年凍土地區擋土墻基礎的埋深不得小于建筑地點天然上限的1.3倍。

    8.2.15 實踐表明:多年凍土工程的成敗,在于地基基礎設計的合理性與否,支擋建筑物也不例外。采用合理的基礎形式,選擇適當的施工季節和施工方法,是成功修建多年凍土區支擋建筑物的關鍵。盡量減少施工對地基多年凍土的熱干擾,是多年凍土區基礎施工所必須遵循的原則。預制混凝土拼裝基礎,是多年凍土工程較理想的基礎形式。預制混凝土拼裝基礎,可以減輕勞動強度,加快施工進度,減少基坑暴露時間,從而有效減少對地基多年凍土的熱干擾,F澆混凝土基礎,由于帶進地基中的水化熱較多,對地基多年凍土的熱干擾大,于基礎、地基的穩定是極不利的。因此,多年凍土地基上的基礎,尤其是高含冰率多年凍土地基上的基礎,是不宜采用現澆混凝土基礎的。故本節提出避免采用現澆混凝土基礎。

    8.2.16 富冰和飽冰凍土地基上作300mm砂墊層的目的,是使地基土受力均勻,防止局部應力集中,造成凍土中冰的融化,使多年凍土地基失去穩定。
        含土冰層不適合直接用作建筑物地基,是因為含土冰層長期強度甚小,在外荷作用下,可能產生非衰減蠕變而使建筑物產生大量下沉而破壞。因此,需對基礎下含土冰層進行換填,以使基礎作用于含土冰層上的附加應力減小。換填深度應根據作用于基礎的恒載、地基的允許變形和含土冰層的蠕變特性,通過計算確定。一般不宜小于基礎寬度1/4。

    8.2.18 凍土地區的擋土墻,在墻背土體的凍融循環過程中,反復承受土壓力和水平凍脹力的交替作用。在一般情況下,水平凍脹力較之土壓力要大得多。在水平凍脹力作用下,擋土墻抗滑和抗傾覆穩定能滿足要求時,土壓力作用下的穩定是沒有問題的。但是,在采取某些減小水平凍脹力的措施后,有可能使水平凍脹力小于土壓力。另一方面,在寒季和暖季,阻止墻體滑動的力和作用于墻上的推力是不同的。在寒季能滿足穩定要求,在暖季則不一定。因此,要求在寒季和暖季分別對擋土墻進行抗滑和抗傾覆穩定檢算。

    8.2.19、8.2.20 抗滑穩定系數Ks不小于1.3,抗傾覆穩定系數K0不小于1.6,是根據現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB 50007提出的。

    8.2.22 凍土區的支擋結構物,承受著遠比庫侖土壓力大的水平凍脹力作用。若采用一般重力式擋墻,往往由于截面過大而欠經濟合理,同時也難以保持支擋建筑物本身的穩定。在凍土區,若采用柔性結構擋土墻,例如,錨桿和錨定板式擋土墻,既能有效地減小水平凍脹力的作用,又可充分利用凍土高強度特性,是凍土區較為理想的支擋結構形式。
        季節凍土區,錨桿和錨定板的計算,可按一般地區錨桿和錨定板的計算方法進行。多年凍土區,錨桿和錨定板的計算按本節規定進行。
        凍土是一種具有明顯流變特性的多相巖體。當作用于凍土的應力小于凍土長期強度時,凍土的蠕變變形是衰減的。在錨桿和錨定板的計算中,要求作用于錨桿和錨定板受力面上的應力,應小于凍土的長期強度。這樣,在荷載作用下,錨桿和錨定板的變形是很小的,甚至是可以忽略的。

    8.2.23、8.2.24 凍土中錨桿的承載力,是由錨桿與凍土間界面的抗剪凍結強度提供的。1979~1980年,鐵道部科學研究院西北分院,在青藏鐵路沿線多年凍土地區的風火山,進行了垂直插入式鋼筋混凝土錨桿的抗拔試驗。試驗表明:在錨桿-凍土界面上,剪應力的分布是不均勻的。上部應力大,下部應力小。且隨深度增加,應力迅速減小,呈指數規律衰減。應力的傳播深度,隨荷載的增加而增大。這種分布規律,決定著錨桿體系的破壞特性。在荷載作用下,錨桿上部剪應力增大,隨著荷載的增加,錨桿上部界面達到凍結強度極限,凍結強度破壞。在這一部分凍結強度破壞后,最大剪應力向下傳播(圖18),下一部分錨桿進入極限狀態。如此漸進破壞,直至錨桿承受極限荷載。

    圖18 凍土中錨桿剪切界面上應力沿深度的分布(31號錨桿D=100mm)

        從錨桿體系中應力分布和錨桿凍結強度漸進破壞的特點可以看出:錨桿體系在承受極限荷載時,錨桿上部部分凍結強度已經破壞。承擔極限荷載的,只是凍結強度未破壞的那部分錨桿。因此,可把凍結強度未破壞的那部分錨桿的長度稱為“有效長度”。
        試驗還表明,在凍結強度破壞后,在錨桿~凍土界面上還存在殘余凍結強度。據冰川凍土研究所試驗,殘余凍結強度,約為長期凍結強度的80%。
        因此,現場試驗中得出的長期極限抗拔力,是由長期殘余凍結強度和長期凍結強度組成的。由長期極限抗拔力算出的錨桿平均凍結強度,是長期凍結強度和長期殘余凍結強度的綜合值。
        鋼筋混凝土錨桿的凍結強度修正系數,與錨桿錨固段的長度和直徑有關。即錨桿的長度和直徑,影響錨桿的平均凍結強度。
        錨桿的極限荷載除以錨桿的凍結面積所得的平均凍結強度,稱為錨桿的換算凍結強度。錨桿的換算凍結強度隨錨固長度增加而減小。這種影響可用長度影響系數來表示:

        本規范表8.2.24中給出的錨桿凍結強度修正系數,是長度影響系數與直徑影響系數的乘積。
        本規范表8.2.23中給出的凍結強度值,是在錨桿直徑為100mm,錨固段長度為1000mm時,現場試驗得出的。

    8.2.25 凍土的強度,具有明顯的峰值,即極限破壞強度。峰值強度出現后,凍土破壞,發生破壞位移,最后達穩定位移時的強度,稱為殘余強度。凍結強度亦存在峰值凍結強度和殘余凍結強度。殘余凍結強度值是較大的。一般可達長期凍結強度的80%。為提高錨桿的承載能力,可利用錨桿的殘余凍結強度。其方法是加長錨桿錨固段的長度。也就是說,可以利用殘余凍結強度來滿足錨桿承載力的要求。從理論上講,錨固段可以任意加長,只要錨桿的材料強度能滿足要求就行。
        然而,凍土中錨桿要達到極限承載力,錨桿必須有足夠的拉伸變形。即錨桿必須達到一定的臨界蠕變位移。圖19是鐵道部科學研究院西北分院在錨桿現場試驗中,得出的錨桿臨界蠕變位移與錨固段長度的關系曲線。由圖可以看出,錨桿臨界蠕變位移,隨錨固段長度增加迅速增大。因此,靠增加錨固長度來滿足承載力的要求,在很多場合是行不通的。據現場使用經驗和理論計算,在一般情況下,凍土中錨桿以粗、短為宜。因為加大錨桿直徑,可使凍結面積迅速增大,從而可大大增加錨桿的承載能力;采用較短錨桿,可使錨桿的臨界蠕變位移減小,從而減小支擋建筑物的變形。

        本節的錨桿計算,是按第一極限狀態法進行的。即錨桿在荷載作用下,剪切界面上的應力小于極限長期強度。在這種情況下,錨固段過長是無意義的。因為根據現場錨桿抗拔試驗,在一般情況下,界面上應力的傳播深度約為2.0m~2.5m。超過這一長度的錨固部分是不參加工作的。所以,我們規定凍土中錨桿錨固長度一般不宜超過3m。

    8.2.26 錨桿周圍填料厚度不小于50mm的規定,是為了保證錨桿體系的剪切界面在錨桿與填料之間。厚度太小,則剪切界面可能出現在填料與凍土之間,這與所有的計算是不符的。根據鐵道部科學研究院西北分院試驗資料,在遵守填料厚度不小于50mm的條件下,錨桿直徑的增加不改變剪切界面的位置,即剪切界面永遠為錨桿與填料間界面。

    8.2.29 錨定板的埋深是由設計荷載和錨定板前方凍土的阻力(抗剪強度)決定的。凍土阻力是隨錨定板埋深而變化的。當錨定板面積一定時,可以改變錨定板的埋深,來滿足設計荷載的要求。在錨定板埋深不變時,為滿足設計荷載要求,只有改變錨定板面積。不論何種情況,考慮錨定板的整體穩定,其埋深都不應小于某一極限值——錨定板的最小埋置深度。
        假定錨定板整體穩定破壞時,錨定板前方的凍土和融土沿圖20中所示的錐面發生剪切,這時,外荷載應與破壞面上的剪力相平衡,即:
     

        填土通風管基礎是地基基礎的復合體,它既不是基礎,也不是地基。這可從通風管的受力狀態看出:一方面,通風管承擔著上部建筑荷載,它應是基礎的組成部分;另一方面,通風管上的荷載應力,又是通風管上填土傳來的,通風管又應是地基的組成部分。這種填土通風管地基基礎結構,確實很難將地基和基礎明確區分開來,為方便起見,仍稱其為基礎。
        無論何種形式的地基基礎散熱結構,其共同特點是地基基礎中都留有一定通道,供空氣流通之用,故可統稱為通風基礎。
        通風基礎是保持地基多年凍土凍結狀態的合理基礎形式。其中,樁基架空通風基礎,是多年凍土地區普遍采用的。
        架空通風基礎可以利用冬季的自然通風,達到保持地基多年凍土凍結狀態的目的,特別是對熱源較大的房屋,如鍋爐房、浴室等。
        架空通風基礎下,地基溫度場變化情況如圖3所示,與天然地面地溫曲線(圖4)相比。樁基架空通風基礎下,地基表面的溫度,無論是暖季,還是寒季,都比天然地面要低;地基多年凍土的上限埋深,較之天然地面要淺約1m。這就說明,架空通風基礎可有效攔截地坪滲、漏熱量,消除房屋采暖對地基多年凍土的熱影響。
        通風基礎,適用于各種地形、地貌、凍土工程地質條件的多年凍土地基。在我國青藏高原多年凍土地區和東北大興安嶺多年凍土地區的阿木爾、滿歸等地,均采用過這種基礎(表14),使用效果良好。

     

    7.2.2 東北大興安嶺和青藏高原多年凍土地區試驗房屋的實踐證明:架空通風基礎房屋下的地基活動層,暖季的融化深度均較淺(見圖3),寒季可全部回凍。在大興安嶺中部、北部的多年凍土地區,其年平均氣溫均低于-2.5℃。寒季氣溫凍結指數If與地基活動層回凍所需凍結指數Im之比,均在2.16以上。說明這些地區寒季都有足夠冷量使地基融化土體回凍。但對于大興安嶺南部的島狀多年凍土地區,架空通風基礎能否采用,應進行熱工計算和技術經濟比較后確定。一般情況下,If/Im≥1.45,采用架空通風基礎的房屋,地基活動層回凍是沒有什么問題的,但必須設置更多通風孔或做成敞開式。

    7.2.3~7.2.5 樁基、柱下獨立基礎、架空通風基礎,主要由樁、柱或墩與上部結構梁、板組成;填土通風管圈梁基礎,主要由圈梁和圈梁下通風管組成。
        樁基、柱基、墩基架空通風基礎通風空間的形式有以下兩種:1)勒腳處帶通風孔的隱蔽形式;2)梁下全通風的敞開形式。采用何種形式通風,可根據熱工計算及當地積雪條件確定。
        為使基礎自然通風良好,通風空間高度h與建筑物寬度b之間應滿足一定比例關系,據計算和經驗,其比值應不小于0.02。不滿足時,應采用強制性通風。根據隱蔽式通風空間通風孔構造要求,其通風空間高度h按下式計算:h=a+h1+c,其中:a為通風孔底至室外散水坡表面最小高度,由積雪條件決定(防止積雪堵塞通風空間),一般為0.30m~0.35m;h1為通風孔高度,一般為0.25m~0.35m;c為通風孔上部到通風空間頂棚的距離,取0.25m~0.30m。
        從上面計算可知,隱蔽式通風空間的高度h,一般為0.8m~1.0m。
        另據中科院冰川凍土研究所1987年對前蘇聯西伯利亞地區考察報告資料,該地區多年凍土上架空通風基礎通風空間高出地面高度在1.0m~1.5m。從我國實際工程使用情況(表14)及技術經濟條件出發,規定架空通風空間高度不小于0.8m是合理的。

    7.2.6 采用填土通風管基礎,保持地基多年凍土的凍結狀態,在青藏鐵路沿線多年凍土地區和大興安嶺多年凍土地區已使用多年,效果良好。
          1 采用填土通風管基礎,保持地基多年凍土凍結狀態時,所需通風管數量,是按一維穩定導熱,假定建筑物的附加熱量(地坪傳入熱量)全部由通風管通風帶走的條件下確定的。具體計算方法如下:
        將矩形填土墊層區域變換成同心半圓(圖5),使半圓外弧長度等于填土層外輪廓總長,半圓內半徑r待求。

     

        從表15、表16可以看出:在年平均氣溫高于-3.5℃時,填土通風管基礎不宜采用;在年平均氣溫低于-3.5℃地區,填土通風管基礎的采用,也應按具體條件,經熱工計算確定。
          2 為使通風管自然通風良好,通風管的長度L與管徑D之間,應滿足一定的比例關系。據青藏鐵路試驗,通風管的長、徑比不大于40時,填土通風管基礎能發揮良好的作用。
          3 填土厚度應經熱工計算確定。計算時,應考慮下列因素:
            1)室內地面荷載擴散到原地面軟弱土層時,應按軟弱土層允許承載力,計算確定填土層厚度;
            2)填土層下原活動層的壓密下沉引起的通風管變形,應不影響通風管的正常使用,采用預留沉降高度解決,預留高度一般取0.15m;
            3)為便于設置圈梁、條形基礎和地坪保溫層,并使上部結構荷載在填土層中分布均勻,室內地坪不應直接與通風管接觸;
            4)填土層應有足夠的熱阻,以保證地基多年凍土原天然上限不下降。據青藏鐵路通風管路基試驗資料,由于通風管中無太陽直接輻射,在暖季,通風管中空氣的溫度較管外氣溫低;在寒季,通風管中空氣的溫度較管外氣溫高。據有關觀測資料:暖季,通風管內壁的nt系數約為0.6左右;寒季,通風管內壁的nf系數約為0.5左右。這就是說,在暖季,通風管下的地基仍有一定融化深度。因此,填土層需有一定厚度,才能保證地基多年凍土天然上限不下降。據青藏鐵路實踐經驗,在一般情況下,填土厚度可采用1.0m~1.5m。
        某填土通風管基礎房屋地基溫度場變化曲線見圖6。
        該房屋的填土平均高度為1.2m。通風管內徑0.24m,外徑0.35m,中心間距0.82m,管頂埋深約0.4m,長徑比為43。該處多年凍土天然上限埋深3.9m。從圖6可以看出,該房屋地基的最大融化深度(從室內地坪起算)約為3.7m。即填土通風管圈梁基礎房屋下,地基多年凍土天然上限的抬升高度約與填土厚度相當。

     

          4 通風管底面離天然地面的高度和圈梁底面離通風管頂的距離不宜小于500mm的規定是基于以下考慮:
            1)據青藏鐵路試驗:緊貼地面的通風管,處于坡角靜風區,自然通風難以實現。通風管自然通風效果隨離天然地面高度的增加而提高。故要求填土通風管圈梁基礎中的通風管底離天然地面的高度不小于500mm。
            2)據青藏鐵路試驗資料,地表溫度日變化的影響深度約0.5m~0.7m。通風管頂埋深500mm,基本處于日變化影響深度以下,可有效改善填土通風管基礎的熱工特性。另外,圈梁、條形基礎下500mm的土層,可使上部荷載在通風管頂面的分布較均勻,應力減小約一半(按30°角擴散)。

    7.3 樁 基 礎

    7.3.2 根據我國青藏高原多年凍土地區的清水河、五道梁和風火山三個試驗場區的樁基礎試驗資料,大興安嶺地區勁濤凍土試驗站樁基礎試驗資料,證明樁基是多年凍土地區房屋建筑基礎的主要形式。按施工工藝有鉆孔灌注樁、鉆孔打入樁、鉆孔插入樁三種。按材料分有鋼樁、鋼筋混凝土樁和木樁。由于我國缺乏鋼材和木材,鋼樁不宜多用,在林區可就地取材,選用木樁。大量應用的是鋼筋混凝土樁。
        鉆孔打入樁對地基的熱擾動小,回凍時間快,承載力高。但當土溫較低、處于堅硬凍結狀態時打樁有困難。鉆孔灌注樁中混凝土的養護和土的回凍都需較長時間,拌制混凝土時需加入負溫早強外加劑。待周圍土體回凍和樁具有一定強度后才能施加外荷載,根據工程實踐總結混凝土灌注溫度為5℃~10℃,可縮短回凍時間;它適用于堅硬的凍土地基。這種樁型施工簡單,減少預制、裝卸運輸及安裝,節省大量鋼材。鉆孔插入樁回凍時間居上述兩種之間,承載力不低,適用于高溫凍土地區。
        根據清水河試驗場的資料,對鉆孔插入樁與鉆孔打入樁的對比如表17所示。從表中可看出,打入樁的承載力較高,其原因是打入樁的樁側凍結強度高于插入樁。

    7.3.3 根據目前國內外工程實例,樁基礎適用于各種地質條件下的凍土地基。當上部結構荷載大,對沉降變形量或相鄰基礎沉降差要求比較嚴格時,往往利用樁基礎嵌入融化盤以下多年凍土層,得到較高的承載力和較小的地溫場變化,因而一般多采用保持多年凍土凍結狀態設計。
        如果在逐漸融化或已融化狀態的地基土中設計樁基礎,則需使基礎的沉降變形值控制在現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB 50007的允許變形范圍內;如計算不滿足,需對土層預融壓密。
        低樁承臺下留出一定的空隙,或在空隙內充填松軟材料,用以預防在凍脹、強凍脹和特強凍脹土中產生的法向凍脹力將樁基承臺和基礎梁拱壞。

    7.3.4 構造要求的作用有以下幾點:
          1 樁基在施工過程中將對地溫場產生擾動,如果樁距過小則使這種擾動的幅值疊加,使得樁間土的溫度升高,從而推延了回凍時間,又由于樁受力后通過擴散角向地基土傳遞荷載,過小的樁距使擴散角范圍內的地基土中附加應力疊加,增大樁基的沉降變形值。根據三個實驗場的實驗工程與青藏鐵路等經驗,一般樁距不應小于3d~4d(d為樁基直徑),又不得小于2m。

     

          2 樁基的樁端必須插入融化盤下部穩定凍土層中,滿歸林業局1972年用鉆孔插入樁基礎,樁長4.5m,因沒有插入融化盤下部穩定凍土層內,從而使兩棟房屋全部破壞,不能使用;后在同一場區,采用樁長7m另行修建,至今使用良好。
          3 鉆孔插入樁在鉆孔完畢后孔底留有虛土,或孔底呈鐘形,所以鉆孔深度長于樁的實際長度,回填一定厚度的砂或礫石砂漿,但樁端應落入回填段一定深度,從而壓實回填料。

    7.4 淺 基 礎

    7.4.1 本規范是針對寒冷地區土體特有的工程特性、寒冷地區土體與基礎間特有的相互作用效應而制定,是對現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB 50007的補充;應用時,除滿足本規范的具體要求外,尚應符合現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB 50007中有關章節的規定。

    7.4.2 擴展基礎由于自身剛度的原因對建筑物不均勻變形的調整能力相對較差,按逐漸融化狀態設計時,地基土的融沉變形過大,很難滿足設計上對變形的要求。凍土地基的溫度效應影響遠大于融土,施工過程中,必須保持設計者的初始意愿能夠切實地體現在工程的具體操作上,故設計上應要求施工者應結合環境條件采取相應的措施,保證地基土體的實際狀態與所采用的設計狀態相一致;如采用按保持地基土凍結狀態設計時,施工者應選取秋末、冬初的季節、采用快速施工并適當遮擋的辦法進行施工,盡量減少基槽暴露的時間;如按融化狀態設計時,施工者應選擇在溫度較高的季節或采取必要的預融措施,使地基土徹底融化并沉實。

    7.4.3 無筋擴展基礎習慣上稱其為剛性基礎,由于構件中不配受拉鋼筋,故其抗拉性能極差,多用于含冰率低的不融沉或弱融沉土地基,應用時,墩式獨立基礎適應變形的能力要好于條形基礎,凍脹不均勻導致的破壞幾率要小于條形基礎。這類基礎以多層民用建筑應用居多,建筑物的長高比一般均較大,剛度相對較差,應用時應適當注意上部結構的長高比過大、剛度不足導致的結構適應變形能力較差的問題。

    7.4.4 鑒于現行國家標準《建筑結構可靠度設計統一標準》GB 50068中設計基準期為50年的規定,按照現行國家標準《混凝土結構設計規范》GB 50010關于耐久性規定,對設計使用年限為50年的結構構件,二類b環境中的最低混凝土強度等級為C30;因此本條亦規定混凝土材料的強度等級不應低于C30,并應符合該規范的規定。

    7.4.5 位于季節凍結、融化層的擴展基礎豎向構件雖然按第5.1節的有關規定采取了防切向凍脹力的措施;但在設計的使用期內,隨環境條件的改變,有可能出現防切向凍脹力措施的減弱、甚至失效等問題,尤其是基礎底板與柱連接處,是抗拔的薄弱環節。工程應用中柱或墩被拔斷的事故已有十數起,特別是一些設計上不采暖、上部結構自重又較輕的結構物,更易發生類似的破壞,故此處明確要求,當使用中有可能承受切向凍脹力作用時應按第7.4.6條第3款的規定進行抗拉強度驗算,滿足抗拔要求,當利用擴展基礎的底板錨固作用時,底板上緣應有足夠的抗拉強度,底板上緣必須按第7.4.6條第4款的規定配置受拉鋼筋。

    7.4.6 凍土地基上擴展基礎的設計與融土的區別主要在于凍土地基上的基礎不但要承受向下的上部荷載,而且還要承受由于凍融、凍脹等作用產生的向上的豎向力,因此,產生沖切、剪切及彎曲作用的不僅僅是基底凈反力,凍脹作用也要產生該效應,且該效應與荷載效應方向相反;設計時,必須考慮正、反兩個方向的受力及配筋。

    7.4.7、7.4.8 柱下條形基礎施工時開挖面積較大,常規構造做法時在使用階段向地基傳遞的熱量較多,因此建議用于按允許地基土逐漸融化狀態設計的不融沉或弱融沉土;但如果有可靠措施(如基底下設置隔熱層或加高基礎并在加高部分上開洞散熱、遮擋等措施時)能夠有效地減少使用階段向凍土地基傳熱,且在施工過程中能夠采取適宜的措施,保證地基土不融化時仍可用于按保持地基土凍結狀態設計的各種地基土。采用倒置連續梁法、按直線分布的基底反力計算條形基礎肋梁的內力時,由于基礎的“架橋作用”,端部附近由于剛度的原因其實際內力一般會比計算值偏大,故要求此時邊跨跨中及第一內支座處的縱向受力鋼筋應比計算值適當增加。柱下條形基礎由于地基土凍脹變形的不均勻,基礎肋梁有可能受扭,故要求箍筋必須為封閉式,構造上滿足受扭要求,直徑不宜小于8mm,以提高其受扭抗力;同時箍筋肢距亦不應過大。

    7.4.9、7.4.10 筏形基礎可以做成平板式、暗梁式或肋梁式,既可以用于墻下,也可用于柱下;可用于按允許地基土逐漸融化狀態設計的各類結構物基礎;地基土在凍融循環的反復作用下,凍融區域、凍融深度等均不一致,基底下零應力區及內力重分布(內力增加或減少)的區域、基底下反力分布的數值等均會隨時間而變化,各時段范圍內基礎均會承受拉、壓、彎、剪、扭的組合作用,受力極為復雜,因此要求基礎自身要有較大的剛度,要有較強的同時承受拉、壓、彎、剪、扭各種組合作用的抗力,要有很好地適應及有效地調整結構物不均勻凍脹及融沉變形的能力。前蘇聯在遠東多年凍土地區修建的20m高的磚水塔采用了8m×8m×0.75m筏板基礎,承受了很大的不均勻融化下沉后仍可使用。美國的阿拉斯加費爾斑克斯地區的某汽車庫(圖7)、格陵蘭圖勒地區的某倉庫(圖8)均是在天然多年凍土地面以上換填或填筑0.76m~1.83m的礫砂墊層后按保持地基土凍結狀態設計成功的例子。
     

    7.4.11 在計算簡圖上,一般取肋梁頂面為上部結構的支座(嵌固端),因此要求肋梁在寬度方向應有較強的嵌固能力,以保證計算簡圖的正確性;參照現行行業標準《高層建筑箱形與筏形基礎技術規范》JGJ 6及現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB 50007的規定,用于墻下時,肋梁寬度的最小值取等于墻厚加100mm;當用于柱下時,應滿足現行行業標準《高層建筑箱形與筏形基礎技術規范》JGJ 6及現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB 50007中相關的要求。筏形基礎的內力可僅考慮局部彎曲,底板按線性分布的基底凈反力計算;底板的受力猶如一倒置的樓蓋,一般均設計成雙向肋梁板或雙向平板,根據板邊界實際支撐條件按雙向板計算?紤]到基礎“架橋作用”及整體彎曲的影響,端部附近縱向受力鋼筋應比計算值適當增加。配置鋼筋時除符合計算要求外,縱、橫向支座至少應分別有0.15%和0.10%的鋼筋連通配置,跨中鋼筋全部連通。

    7.5 熱棒、熱樁基礎

    7.5.1、7.5.2 熱棒、熱樁是一種無芯重力式熱管。熱樁、熱棒,在寒季,能將地基中的熱量吸出,釋放于大氣中,故熱樁、熱棒又稱熱虹吸。能承受上部荷載的熱虹吸,稱為熱樁;不能承受上部荷載的熱虹吸,稱為熱棒。熱虹吸是一種無需外加動力的液汽兩相對流循環熱傳輸裝置。它由一根密封的主管和冷凝器組成,里面充以工質,管的上部為冷凝器(散熱器),下部為蒸發器(圖9)。當冷凝器與蒸發器之間存在溫差(冷凝器溫度低于蒸發器溫度)時,蒸發器中的液體工質吸收熱量蒸發,形成氣體工質,在壓差作用下,蒸汽沿內部空腔上升至冷凝器,與較冷的冷凝器管壁接觸,放出汽化潛熱,冷凝成液體,在重力作用下,液體工質沿管壁流回蒸發器再蒸發。如此往復循環,將地基中的熱量帶出。只要冷凝器和蒸發器之間存在著溫差(據美國阿拉斯加北極基礎有限公司資料,在冷凝器和蒸發器之間存在0.06℃溫差時,熱棒中的液、汽兩相循環便被啟動),這種循環便可持續進行下去。

     

        熱虹吸中的熱傳輸是利用潛熱進行的,所以,其傳熱效率很高。據美國麥克唐納道格拉斯宇航公司的資料:如果設計得當,熱棒的傳熱效率可以達到150000kcal/(m·h·℃)以上。這一傳熱效率較之用導熱和慣用的液體對流傳熱所能得到的效率要高得多。熱虹吸視導熱系數與其他傳熱物體導熱系數的比較見表18。

     

        由于熱虹吸中沒有毛細管芯,管中液體工質不能上升至冷凝段。埋于多年凍土中的熱虹吸,在寒季,氣溫低于地溫時,熱虹吸啟動工作,將地中熱量送入大氣中;在暖季,氣溫高于地溫時,熱虹吸停止工作。從而,熱虹吸在暖季不會將熱量傳入多年凍土地基中。
        熱虹吸的冷凍作用,可有效防止地基多年凍土的衰退和融化,降低地基多年凍土的溫度,提高多年凍土地基的穩定性。據鐵道部科學研究院西北分院在青藏鐵路多年凍土區的試驗:采用熱虹吸的多年凍土地基,暖季地基多年凍土的最高地溫,較之非熱虹吸地基要低0.4℃~0.8℃。這種降溫效應,可使地基多年凍土的承載力大為提高,并可長期保證建筑物地基運營中的設計溫度狀態。因此,在熱虹吸地基的熱工計算中,應計入熱虹吸的降溫效應。

    7.5.3~7.5.9 用于土木工程的熱虹吸制冷技術,是20世紀60年代發明的。熱虹吸在寒區地基、基礎工程中的應用,解決了地基多年凍土衰退,融化和基礎凍脹、融沉等熱力過程中的許多工程問題,保障了多年凍土地基的穩定。在管線工程、橋涵、道路路基、機場跑道,通信輸電線塔以及港口工程中,熱虹吸都被用來冷卻地基,防止地基多年凍土上限下降和活動層土的凍脹和融沉,提高凍土地基的承載力,保證多年凍土地基的穩定。熱虹吸技術在世界多年凍土國家中,得到了廣泛的應用。
        在下列情況下,采用熱虹吸制冷技術,通?墒购畢^地基、基礎工程中遇到的熱工問題得到圓滿解決:
          1)由于熱干擾,采用習慣方法不能防止地基多年凍土衰退時;
          2)需降低地基多年凍土溫度,防止多年凍土退化,提高地基多年凍土的允許承載力時;
          3)用隔熱層來減小融化深度,無法實現和有不利影響時;
          4)需重新凍結已融化的地基多年凍土,或需在地基中形成新的多年凍土時;
          5)需防止淺基礎凍脹時。
        多年凍土地區建筑地基、基礎工程中,常用的熱虹吸基礎有:
        1 空心樁-熱棒架空通風基礎;2 填土熱棒圈粱基礎;3 鋼管熱樁架空通風基礎。
        空心樁-熱棒架空通風基礎,是在基礎空心樁中插入熱棒,通過熱棒制冷,降低樁周多年凍土的溫度,提高多年凍土地基穩定性和樁基承載能力的一種基礎形式。熱棒安裝好后,空心樁可用濕砂回填,也可不回填。
        基礎空心樁可采用鋼筋混凝土樁或鋼管樁。樁的大小和埋深以及單樁所需熱棒的數量,應通過熱工計算和承載力計算確定。
        填土熱棒圈梁基礎,是將熱棒埋置于填土層中,用以攔截房屋地坪的滲、漏熱,防止地基多年凍土融化的一種基礎形式。它由圈梁、熱棒和填土組成。暖季,用地坪和填土層的熱阻.來保證地基的融化深度維持在設計深度(填土層中或原活動層中);寒季,熱棒將地坪滲熱和地基中的熱量帶出,使融化的填土和地基土凍結,并使地基中多年凍土得到冷卻,從而保持多年凍土地基的穩定。
        鋼管熱樁架空通風基礎,是將基礎鋼管樁加工成熱樁,通過熱樁的制冷,降低樁周多年凍土溫度,提高多年凍土地基穩定性的一種基礎形式。鋼管熱樁的直徑和埋深,應通過熱工計算和承載力計算確定。多年凍土中的樁-地基系統是一個熱力學系統,系統的穩定取決于地基多年凍土的熱學穩定。熱樁具有制冷與承載兩重特性。制冷可使地基多年凍土降溫,提高樁-土間的凍結強度,提高地基多年凍土的穩定性;寒季熱樁的冷凍作用,可使暖季樁周凍土的最高溫度降低。因此,熱樁具有較高的承載能力和力學穩定性。不論從熱學,還是從力學角度看,熱樁架空通風基礎(鋼管熱樁架空通風基礎和空心樁-熱棒架空通風基礎),都是多年凍土中最合理的基礎形式。
        熱樁架空通風基礎(鋼管熱樁架空通風基礎和空心樁-熱棒架空通風基礎),適應各種類型多年凍土地基,特別是高溫多年凍土地基。熱樁架空通風基礎是多年凍土區最有發展前途的基礎形式。

    7.5.10 熱虹吸的產冷量,隨氣溫凍結指數、熱虹吸直徑、熱虹吸蒸化段長度的增加而增大;隨熱虹吸間距的減小而減少。間距對熱虹吸產冷量的影響如圖10所示。

     

        從圖10可以看出,熱虹吸的傳熱量隨間距的減小而減小。間距從1m增加到5m時,熱虹吸傳熱量迅速增加。而后,間距再增加,其傳熱量變化甚微。故間距大于5m時,間距對熱虹吸傳熱量的影響可以忽略。設計時,應根據熱工計算確定熱虹吸的合理間距。

    7.5.11 熱虹吸基礎應與地坪隔熱層配合使用的要求,是基于技術上和使用上的以下要求:
          1 熱虹吸在暖季不能工作,熱虹吸地基的控制融化深度,主要靠地基活動層熱阻來保證。因此,應加強地坪隔熱,增加活動層熱阻,確保地基融化深度在設計值;
          2 地坪隔熱可減少房屋熱損失,是節約能源政策的要求;
          3 貫徹“以人為本”,提高房屋居住的舒適度。

    7.5.12 熱樁和熱棒-空心樁運行時,使樁的埋入段(蒸發段)在縱向形成一個均勻的溫度場,樁周土體產生徑向凍結;顒訉油馏w,在徑向和軸向凍結同時作用下,在樁周逐漸形成一個錨固大頭,如圖11所示。這一錨固大頭大大提高了樁的錨固力。另一方面,活動層的雙向凍結,使作用于樁的切向凍脹力減小。兩者的共同作用,使熱樁可有效抵抗活動層凍結過程的凍拔。
        熱樁抗凍脹穩定性高的另一原因是:當地基活動層開始凍結時,樁周多年凍土溫度亦開始降低,這種溫度的降低可使樁的凍結強度大大增加,從而有效地增加了熱樁的抗拔力。因此,在條文中規定,采用了熱虹吸的樁基礎可不進行抗凍脹穩定驗算。

     

    7.5.13 熱虹吸地基-基礎系統效率折減系數的規定,是基于以下理由:
        熱虹吸的工作是靠冷凝與蒸發段之間的溫差驅動的。埋于地基中的熱虹吸啟動后,隨著傳熱的進行,蒸發段溫度迅速降低。從而,在蒸發段周圍地基中逐漸形成一溫降漏斗,熱虹吸的傳熱量逐漸趨于穩定。
        熱虹吸的熱傳輸循環,只在冷凝段溫度低于蒸發段溫度時,才能進行。指定熱虹吸的功率,取決于蒸發段與冷凝段之間的溫差。溫差大,熱虹吸中熱通量大,功率大;溫差小,熱通量小,則功率小。
        在熱虹吸的產冷量計算中,蒸發段、冷凝段的溫度,取的是計算期的平均值。即計算期蒸發段、冷凝段間溫差取的固定值。但熱虹吸的運行工況并非如此,在熱虹吸運行過程中,蒸發段、冷凝段間溫差是變化的。實際的運行工況是:假定冷凝段溫度取固定值(計算期平均氣溫),隨著熱虹吸的冷凍,蒸發段的溫度逐漸降低,蒸發段、冷凝段間溫差逐漸減小,熱虹吸功率逐漸下降。最后,熱虹吸-地基熱傳輸系統達到熱動態平衡,冷凝段、蒸發段間溫差達穩定值。據鐵道部科學研究院西北分院研究資料,熱虹吸-地基熱傳輸系統達到熱動態平衡時,蒸發段溫度較冷凝段溫度約低4℃。例如,假定冬季的平均氣溫為-10℃,則蒸發段的穩定溫度約為一6℃。蒸發段的穩定溫度約為-6℃時,這時,熱棒地基的傳熱影響范圍不再擴大,地基溫度不再降低,即熱虹吸的工作對于地基降溫和儲冷來說,是無效的。而在計算熱虹吸傳熱冷卻地基時,是按整個凍結期熱虹吸的工作都是有效的。因此,熱虹吸的實際傳熱量要比計算值要小。在熱虹吸的實際運行中,冷凝段與蒸發段的溫度都將隨氣溫的變化而變化,在計算凍結半徑和傳熱量時,氣象臺站提供的凍結指數肯定有一部分是不能利用的。不能利用的這一部分指數究竟占多少目前還無法肯定,估計約占30%。據美國阿拉斯加北極基礎有限公司的資料,熱虹吸系統設計的效率折減系數采用2,我們在這里規定不得小于0.65,主要考慮的就是不能利用的這部分凍結指數。
     

    凍土地區建筑地基基礎設計規范[附條文說明]

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