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    鋼管混凝土拱橋技術規范

    點擊目錄可直接跳轉到相應章節 加入收藏 規范號GB 50923-2013

    目 錄

     

    前 言

    1、總 則

    2、術語和符號

    3、材 料

    4、基本規定

    5、持久狀況承載能力極限狀態計算

    6、持久狀況正常使用極限狀態計算

    7、結構與構造

    8、鋼管拱肋制造

    9、焊接施工

    10、防腐涂裝施工

    11、鋼管拱肋架設

    12、管內混凝土的澆注

    13、其他構造施工

    14、養 護

    本規程用詞說明

    引用標準名錄


    中華人民共和國國家標準

    鋼管混凝土拱橋技術規范

    Technical code for concrete-filled steel tube arch bridges

    GB 50923-2013

    主編部門:中華人民共和國住房和城鄉建設部
    批準部門:中華人民共和國住房和城鄉建設部
    施行日期:2 0 1 4 年 6 月 1 日

    中華人民共和國住房和城鄉建設部公告
    第210號

        現批準《鋼管混凝土拱橋技術規范》為國家標準,編號為GB 50923-2013,自2014年6月1日起實施。其中,第7.4.1、7.5.1條為強制性條文,必須嚴格執行。
        本規范由我部標準定額研究所組織中國計劃出版社出版發行。

    中華人民共和國住房和城鄉建設部
    2013年11月1日

     

    前 言

     

        根據住房和城鄉建設部《關于印發<2011年工程建設標準規范制定、修訂計劃>的通知》(建標[2011]17號)的要求,規范編制組經廣泛調查研究,認真總結實踐經驗,參考有關國際標準和國外先進標準,并在廣泛征求意見的基礎上,編制本規范。
        本規范主要技術內容包括:總則、術語和符號、材料、基本規定、持久狀況承載能力極限狀態計算、持久狀況正常使用極限狀態計算,結構與構造、鋼管拱肋制造、焊接施工、防腐涂裝施工、鋼管拱肋架設、管內混凝土的澆注、其他構造施工、養護。
        本規范中以黑體字標志的條文為強制性條文,必須嚴格執行。
        本規范由住房和城鄉建設部負責管理和對強制性條文的解釋,由福州大學負責具體技術內容的解釋。在執行過程中如有意見和建議,請寄送福州大學土木工程學院(地址:福州市閩侯大學城學園路2號,郵政編碼:350108)。
        本規范主編單位、參編單位、主要起草人和主要審查人:
        主編單位:福州大學
                  中建海峽建設發展有限公司
        參編單位:深圳市市政設計研究院有限公司
                  四川省交通運輸廳公路勘測設計研究院
                  廣西壯族自治區公路橋梁工程總公司
                  交通運輸部公路科學研究院
                  長沙理工大學
                  長安大學
                  武漢理工大學
                  哈爾濱工業大學
                  武船重型工程有限公司
        主要起草人:陳寶春 吳平春 韋建剛 吳慶雄 牟廷敏 陳宜言 陳光輝 丁慶軍 阮家順 張建仁 查曉雄 張勁泉 劉永健 焦安亮
        主要審查人:鄭皆連 黃 僑 范文理 彭元誠 馬 骉 徐 勇 趙林強 曹 瑞 龍 躍

     

    1 總 則

     

    1.0.1 為滿足橋梁工程建設的需要,使鋼管混凝土拱橋的設計、施工和養護等技術工作符合安全可靠、耐久適用、技術先進,經濟合理的要求,制定本規范。

    1.0.2 本規范適用于城市橋梁與公路橋梁中鋼管混凝土拱橋的設計、施工與養護。

    1.0.3 鋼管混凝土拱橋的設計、施工與養護除應符合本規范外,尚應符合國家現行有關標準的規定。

     

    2 術語和符號

     

    2.1 術 語

    2.1.1 鋼管混凝土拱橋 concrete-filled steel tube(CFST)arch bridge
        以圓形鋼管混凝土為基本單元所形成的拱肋為主要承重結構的橋梁。

    2.1.2 鋼管混凝土拱肋 CFST arch rib
        主要承重單元為鋼管混凝土的拱肋。

    2.1.3 鋼管拱肋 steel tube arch rib
        鋼管內未填充混凝土的拱肋。

    2.1.4 管內混凝土 concrete in tube
        澆注在鋼管內的混凝土,又稱核心混凝土。

    2.1.5 鋼管混凝土構件 CFST member
        在鋼管內澆注混凝土,并由鋼管和管內混凝土共同承擔荷載的構件。

    2.1.6 單圓管拱肋 single tube arch rib
        截面為單個圓鋼管混凝土的拱肋。

    2.1.7 啞鈴形拱肋 dumbbell shape arch rib
        截面由上下兩個單圓鋼管混凝土和兩塊連接鋼腹板組成的拱肋。

    2.1.8 桁式拱肋 truss arch rib
        由上下鋼管混凝土弦桿通過腹桿組成桁式的拱肋。

    2.1.9 鋼管混凝土格構柱 CFST laced column
        由若干鋼管混凝土主肢和空鋼管綴件組成的柱子。

    2.1.10 剛架系桿拱 rigid-frame tied arch
        拱肋與橋墩固結,以系桿索的預加力來平衡拱部分水平推力的結構。

    2.1.11 下承式剛架系桿拱 rigid-frame tied through arch
        全部橋面系懸掛在拱肋以下的剛架系桿拱。

    2.1.12 中承式剛架系桿拱 rigid-frame tied half-through arch
        由多跨組成,主跨為中承式,兩端邊跨為上承式懸臂半拱,系桿索錨固在邊跨端部的剛架系桿拱,又稱飛鳥式拱或飛燕式拱。

    2.1.13 約束效應系數 confinement or hooping coefficient
        反映鋼管對核心混凝土約束效應的系數,又稱約束套箍系數。

    2.1.14 鋼管初應力 initial stress or preloading of steel tube
        因鋼管構件先于管內混凝土施工而在鋼管混凝土組合作用形成前作用于鋼管中的縱向正應力,又稱鋼管混凝土初應力。

    2.1.15 初應力度 initial stressing ratio or preloading ratio
        鋼管初應力與其鋼材屈服強度的比值。

    2.1.16 計算合龍溫度 computional closure temperature
        管內混凝土形成設計強度時,通過換算確定的鋼管混凝土拱肋溫度內力為零時所對應的截面平均溫度。

    2.1.17 相貫節點 intersection joint
        主管和支管直接通過相貫線焊接的節點。

    2.1.18 脫粘 debonding
        由溫度荷載、管內混凝土收縮等非施工質量原因形成的管內混凝土與鋼管之間微小程度脫離的現象。

    2.1.19 脫粘率 debonding rate
        鋼管混凝土橫截面上產生脫粘區域對應圓心角與整個截面角度的比值,又稱脫粘角度率。

    2.2 符 號

    2.2.1 荷載和荷載效應
    N——截面軸向力設計值;
    N1,N2——分配到啞鈴形拱肋兩個肢管上的軸向力值;
    M——截面彎矩設計值;
    M1,M2——分配到啞鈴形拱肋兩個肢管上的彎矩值;
    Ns——軸向壓力組合設計值;
    S——荷載效應的組合設計值;
    R——構件承載力設計值;
    R(·)——構件的承載力函數;
    V1——腹桿所受軸力設計值。

    2.2.2 材料指標
    (EA)sc——鋼管混凝土拱肋截面整體壓縮設計剛度;
    (EI)sc——鋼管混凝土拱肋截面整體彎曲設計剛度;
    (EA)sc1——鋼管混凝土毛截面壓縮設計剛度;
    (EI)sc1——鋼管混凝土毛截面彎曲設計剛度;
    (EA)sc2——單肢鋼管混凝土毛截面壓縮設計剛度;
    (EI)sc2——單肢鋼管混凝土毛截面彎曲設計剛度;
    Ec——混凝土彈性模量;
    Es——鋼材彈性模量;
    fcd——混凝土軸心抗壓強度設計值;
    fck——混凝土軸心抗壓強度標準值;
    fd——材料強度設計值;
    fvd——鋼材抗剪強度設計值;
    fs——鋼材抗拉、抗壓和抗彎強度設計值;
    ftd——混凝土軸心抗拉強度設計值;
    ftk——混凝土軸心抗拉強度標準值;
    fy——鋼材強度標準值;
    Gc——混凝土剪切變形模量;
    Gs——鋼材剪切變形模量;
    No——鋼管混凝土單圓管截面軸心抗壓強度設計值;
    3.jpg——考慮脫粘影響的鋼管混凝土單圓管截面軸心抗壓強度設計值;
    3.jpg——拱肋截面各肢鋼管混凝土截面軸心抗壓強度設計值;
    Noi——桁式拱肋第i根弦桿軸心抗壓強度設計值;
    No1——鋼管混凝土單圓管截面偏心抗壓強度設計值;
    No2——鋼管混凝土單圓管偏心受壓構件穩定承載力設計值;
    ND——鋼管混凝土啞鈴形和格構柱構件截面軸心抗壓強度設計值;
    ND1——鋼管混凝土啞鈴形構件和格構柱偏心抗壓強度設計值;
    ND2——鋼管混凝土啞鈴形構件和格構柱偏心受壓穩定承載力設計值;
    4.jpg——與鋼管混凝土主肢共同承擔荷載的連接鋼板的抗壓強度設計值;
    ftpk——吊索或系桿索的抗拉強度標準值;
    a——鋼管混凝土拱肋受截面均勻溫度作用時軸線方向的線膨脹系數;
    as——鋼材線膨脹系數;
    ac——混凝土材料線膨脹系數;
    ρs——鋼材密度;
    μc——混凝土泊松比;
    μs——鋼材泊松比;
    σ——吊索或系桿索應力;
    σo——鋼管初應力。

    2.2.3 幾何參數
    ad——幾何參數設計值;
    Ab——一個節間內各平腹桿面積之和;
    Ac——鋼管內混凝土的截面面積;
    Ad——一個節間內務斜腹桿面積之和;
    Afs——連接鋼板的截面面積;
    As——鋼管的截面面積;
    Asc——鋼管混凝土構件的組合截面面積;
    As1——拱肋截面鋼材面積;
    Ac1——拱肋截面混凝土面積;
    ai——鋼管混凝土格構柱單根柱肢中心到虛軸y-y的距離;
    bi——鋼管混凝土格構柱單根柱肢中心到虛軸x-x的距離;
    D——鋼管外徑;
    d——拉索直徑;
    eo——截面偏心距;
    f——拱的矢高;
    f1——橋面系以上拱肋的矢高;
    h1——啞鈴形截面、格構柱截面受彎面內兩肢中心距離;
    h2——啞鈴形截面腹板高度;
    H——拱肋截面高度;
    r——截面計算半徑;
    i——截面回轉半徑;
    Ic——混凝土截面慣性矩;
    Is——鋼管截面慣性矩;
    Isc——鋼管混凝土組合截面慣性矩;
    Is1——鋼材截面慣性矩;
    Ic1——混凝土截面慣性矩;
    l——構件長度;
    L——拱橋計算跨徑;
    lo——構件的計算長度;
    lo1——拱肋凈跨徑;
    Lo——拱肋的等效計算長度;
    Ld——吊索長度;
    Lz——拱肋節段的直線段長;
    lox——構件對X軸的計算長度;
    loy——構件對y軸的計算長度;
    l1——格構柱柱肢節間距離;
    l2——啞鈴形截面腹板加勁構造間沿拱肋方向的距離;
    rc——鋼管內混凝土橫截面的半徑;
    Sg——拱軸線長度;
    t——鋼管壁厚或混凝土初凝時間;
    T——計算合龍溫度;
    To——附加升溫值;
    T28——鋼管內混凝土澆注后28d內的平均氣溫;
    εb——界限偏心率;
    θ——拱肋兩節段間折角;
    △——支管間隙。

    2.2.4 計算系數及其他
    β——鋼管初應力度;
    ξo、ξ——鋼管混凝土約束效應系數設計值、標準值;
    ρ——構件偏心率;
    ρc——鋼管混凝土截面含鋼率;
    χ——計算系數;
    μ——柔度系數;
    μo——鋼管混凝土拱肋汽車荷載沖擊系數;
    γo——橋梁結構重要性系數;
    η1——單肢鋼管混凝土和整個構件截面抗彎剛度之比;
    φ——穩定系數;
    φe——偏心率折減系數;
    λ——鋼管混凝土構件的名義長細比;
    λn——相對長細比;
    λ*——鋼管混凝土格構柱的換算長細比;
    λ1——鋼管混凝土格構柱單肢名義長細比;
    λx,λy——鋼管混凝土格構柱對X軸、對Y軸的名義長細比;
    a——有初應力的鋼管混凝土極限承載力計算時,考慮長細比影響的系數;
    fo——鋼管混凝土拱橋的一階豎向頻率,
    kc——鋼管混凝土承載力徐變折減系數;
    KP——初應力度影響系數;
    k1——荷載系數;
    k2——行車道系數;
    k3——軸心抗壓強度設計值換算系數;
    Kt——鋼管混凝土承載力脫粘折減系數;
    K——換算長細比系數;
    K'——換算長細比修正系數;
    m——有初應力的鋼管混凝土極限承載力計算時,考慮偏心率影響的系數;
    n——桁式拱肋弦桿數;
    V——輸送泵的額定速度;
    Q——管內混凝土澆注方量。

     

    3 材 料

     

    3.1 鋼 材

    3.1.1 鋼管混凝土拱肋中的鋼管宜選用質量等級為B級及以上的碳素結構鋼或低合金高強度結構鋼,其質量要求應符合現行國家標準《碳素結構鋼》GB/T 700或《低合金高強度結構鋼》GB/T 1591的規定。

    3.1.2 鋼管可采用卷制焊接管或無縫鋼管。當滿足卷制要求時,宜采用直縫焊接管。

    3.1.3 鋼材的主要強度指標應按表3.1.3采用。

    5.jpg

    3.1.4 鋼材的物理性能指標可按表3.1.4采用。

    6.jpg

    3.2 混 凝 土

    3.2.1 鋼管混凝土拱肋的管內混凝土等級不應低于C30,宜為C40~C60。

    3.2.2 混凝土軸心抗壓強度標準值fck、軸心抗壓強度設計值fcd、軸心抗拉強度標準值ftk、軸心抗拉強度設計值ftd、彈性模量Ec應按表3.2.2采用;炷良羟凶冃文A縂c可按表3.2.2中彈性模量Ec的40%采用,混凝土泊松比μc可取為0.2。

    7.jpg

    3.3 鋼管混凝土

    3.3.1 鋼管與管內混凝土的匹配可按下列材料組合選用:
        1 Q235鋼配C30~C40強度等級混凝土。
        2 Q345鋼配C40~C60強度等級混凝土。
        3 Q390鋼配C60或C60以上強度等級混凝土。

    3.3.2 鋼管混凝土構件的鋼管壁厚不應小于8mm。鋼管的外直徑D與壁厚t之比宜為35×(235/fy)~100×(235/fy),鋼材強度標準值fy取值應符合本規范表3.1.3的規定。

    3.3.3 鋼管混凝土約束效應系數設計值ξo不宜小于0.60,截面含鋼率ρc宜為0.04~0.20。ξo、ρc應按下列公式計算:

    8.jpg

        式中:ξo——鋼管混凝土約束效應系數設計值;
              ρc——鋼管混凝土截面含鋼率;
              As——鋼管的截面面積(mm2);
              Ac——鋼管內混凝土的截面面積(mm2);
              fs——鋼板(材)抗拉、抗壓和抗彎強度設計值(N/mm2);
              fcd——混凝土軸心抗壓強度設計值(N/mm2)。

    3.4 其他材料

    3.4.1 吊索和系桿索的高強鋼絲宜采用5mm或7mm熱鍍鋅鋼絲,其強度標準值不宜低于1670N/mm2,性能要求應符合現行國家標準《橋梁纜索用熱鍍鋅鋼絲》GB/T 17101的規定。

    3.4.2 吊索和系桿索的鋼絞線宜采用高強低松弛預應力鍍鋅或其他防護鋼絞線,其強度標準值不宜低于1860N/mm2,性能要求應符合現行國家標準《預應力混凝土用鋼絞線》GB/T 5224的規定。

    3.4.3 吊索和系桿索的錨具及連接件的鋼材應選用優質碳素結構鋼或合金結構鋼,性能要求應符合國家現行有關標準的規定。吊索與系桿索所用防護材料不得含有對鋼材有腐蝕作用的成分。

     

    4 基本規定

     

    4.1 一般規定

    4.1.1 本規范采用以概率理論為基礎的極限狀態設計方法,按分項系數的設計表達式進行設計。

    4.1.2 鋼管混凝土拱橋應按下列兩類極限狀態進行設計:
        1 承載能力極限狀態:對應于鋼管混凝土拱或其構件達到最大承載能力,或出現不適于繼續承載的變形或變位的狀態。
        2 正常使用極限狀態:對應于鋼管混凝土拱或其構件達到正常使用或耐久性的某項限值的狀態。

    4.1.3 鋼管混凝土拱橋應按持久狀況承載能力極限狀態和持久狀況正常使用極限狀態進行設計。

    4.1.4 鋼管混凝土拱橋抗震設計應符合現行行業標準《城市橋梁抗震設汁規范》CJJ 166或《公路橋梁抗震設計細則》JTG/T B02-01的規定。

    4.1.5 鋼管混凝土拱橋中鋼結構和鋼構件之間的連接,包括施工階段管內混凝土達到設計強度前的鋼管拱結構,其承載力、變形和穩定性能均應按橋梁鋼結構進行設計與計算,并應符合國家現行有關標準的規定。

    4.1.6 鋼管混凝土拱橋設計時應根據地形地質、交通運輸條件和其他建設條件,確定指導性的施工方案、主要施工步驟、質量要求和施工中允許的不平衡荷載,并應明確結構體系轉換的順序及采取的措施。

    4.1.7 鋼管混凝土拱橋設計時應對主要施工階段進行計算。施工階段的計算應包括下列內容:
        1 拱肋構件的運輸、安裝過程中的應力、變形和穩定計算。
        2 與拱肋形成有關的附屬結構的計算。
        3 拱肋形成過程中自身的應力、變形和穩定計算。
        4 成橋過程中橋梁結構的應力、變形和穩定計算。

    4.1.8 施工計算中,應計入施工中可能出現的實際荷載,包括架設機具和材料、施工人群、橋面堆載以及風力、溫度變化影響力和其他施工臨時荷載。施工階段結構彈性穩定特征值不應小于4.0。

    4.1.9 鋼管混凝土拱肋、橫撐、立柱、橋面系主梁等,應進行滿足使用期間檢查和養護維修要求的設計。

    4.1.10 鋼管混凝土拱橋的鋼結構應依據橋位處的大氣腐蝕環境進行防腐設計,其免維修周期不應小于15年。防腐體系宜根據橋梁所處環境及不同部位進行設計,不同防腐體系的鋼材表面除銹等級、表面清潔度、表面粗糙度等指標要求應符合現行行業標準《公路橋梁鋼結構防腐涂裝技術條件》JT/T 722的規定。

    4.1.11 鋼管混凝土拱橋的防水、排水和其他結構的耐久性要求應符合國家現行有關標準的規定。

    4.1.12 鋼管混凝土拱橋施工前,對各關鍵工序,應制訂專項施工技術方案和安全技術方案。

    4.1.13 大跨徑鋼管混凝土拱橋應進行施工監測與控制,拱的軸線、內力、吊索與系桿索拉力、鋼管應力等應滿足設計要求。

    4.2 作 用

    4.2.1 鋼管混凝土拱橋的荷載分類、效應組合與荷載計算,除應符合本規范規定外,還應根據工程性質的不同,符合現行行業標準《城市橋梁設計規范》CJJ 11或《公路橋涵設計通用規范》JTG D60的規定。

    4.2.2 鋼管混凝土拱肋的汽車荷載沖擊系數μo可按下式計算:

    μo=0.05736fo+0.0748   (4.2.2 )

        式中:fo——鋼管混凝土拱橋的一階豎向頻率(Hz)。

    4.2.3 鋼管混凝土拱受溫度變化影響產生的變形值或由此而引起的次內力,應根據橋位處氣溫、橋梁結構和施工設計等因素計算確定。材料線膨脹系數和作用標準值可按下列規定取用:
        1 鋼管混凝土拱肋受截面均勻溫度荷載時軸線方向的線膨脹系數a可按下式計算:

    9.jpg

        式中:as——鋼材線膨脹系數,取1.2×10-5/℃;
              ac——混凝土材料線膨脹系數,取1.0×10-5/℃。
        2 計算鋼管混凝土拱因截面均勻溫度變化引起外加變形或約束變形時,應以計算合龍溫度T為基準溫度,考慮最高和最低有效溫度的荷載效應。
        3 合龍溫度T可按下式計算:

    10.jpg

        式中:T28——鋼管內混凝土澆注后28d內的平均氣溫(℃);
              D——鋼管外徑(m);
              To——考慮管內混凝土水化熱荷載的附加升溫值,為3.0℃~5.0℃,冬季取小值,夏季取大值;混凝土強度等級低于C40時,在此基礎上減去1.0℃。
        4 最高與最低有效溫度可取當地最高與最低氣溫。

    4.2.4 計算鋼管混凝土拱因管內混凝土收縮而產生的變形值或由此而引起的次內力時,管內混凝土收縮可采用實測值或按現行行業標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG D62的規定計算。

    4.3 結構計算

    4.3.1 鋼管混凝土拱橋的結構計算應包括靜力計算、穩定計算、動力計算和節點疲勞計算等。結構計算圖式、幾何特性、邊界條件應反映實際結構狀況和受力特征。

    4.3.2 當剛架系桿拱進行有限元計算時,宜將上部結構、下部結構與基礎作為整體。

    4.3.3 鋼管混凝土拱肋截面整體壓縮設計剛度(EA)sc與彎曲設計剛度(EI)sc應按下列公式計算:

    11.jpg

        式中:(EA)sc——鋼管混凝土拱肋截面整體壓縮設計剛度(N);
              (EI)sc——鋼管混凝土拱肋截面整體彎曲設計剛度(N·mm2);
              As1——拱肋截面鋼材面積(mm2);
              Ac1——拱肋截面混凝土面積(mm2);
              Is1——鋼材截面慣性矩(mm4);
              Ic1——混凝土截面慣性矩(mm4)。

    4.3.4 鋼管混凝土拱肋截面回轉半徑i宜按下列公式計算:

    12.jpg

        式中: i——截面回轉半徑(mm);
              (EA)sc1——鋼管混凝土毛截面壓縮設計剛度(N),可按本規范公式(4.3.3-1)計算;
              (EI)sc1——鋼管混凝土毛截面彎曲設計剛度(N·mm2)。

     

    5 持久狀況承載能力極限狀態計算

     

    5.1 一般規定

    5.1.1 鋼管混凝土拱橋應按承載能力極限狀態的要求,對結構與構件進行強度和穩定性驗算。

    5.1.2 持久狀況承載能力極限狀態計算時,鋼管混凝土拱橋的安全等級應根據其重要性、橋梁結構破壞可能產生后果的嚴重程度以及工程性質進行劃分,并應符合現行行業標準《城市橋梁設計規范》CJJ 11和《公路橋涵設計通用規范》JTG D60的規定。

    5.1.3 鋼管混凝土結構與構件的承載能力極限狀態應按下列公式計算:

    γoS≤R            (5.1.3-1)
    R=R(fd,ad)       (5.1.3-2)

        式中:γo——橋梁結構重要性系數,對安全等級為一級、二級、三級的結構或構件應分別取1.1、1.0、0.9;橋梁抗震設計不考慮結構的重要性系數;
               S——荷載效應的組合設計值,應符合現行行業標準《公路橋涵設計通用規范》JTG D60或《城市橋梁設計規范》CJJ 11的規定,其中汽車荷載應計入沖擊系數;
               R——構件承載力設計值;
               R(·)——構件的承載力函數;
               fd——材料強度設計值;
               ad——幾何參數設計值。

    5.1.4 鋼管混凝土拱肋強度計算應包括拱肋各組成構件,穩定計算應包括各組成構件與拱肋整體。對桁式拱肋的鋼管混凝土弦管,當單肢一個節間的長細比λ1小于或等于10時,承載力計算可僅進行強度計算,并應符合本規范第5.2.2條~第5.2.5條的規定;當λ1大于10時,承載力計算應進行穩定計算,并應符合本規范第5.3.3條的規定。λ1的計算應符合本規范公式(5.3.9-3)~公式(5.3.9-5)的規定。

    5.2 拱肋強度計算

    5.2.1 拱肋強度計算時,截面的內力可采用彈性理論計算。對組成啞鈴形或桁肋的鋼管混凝土單圓管構件,其內力可由有限元計算結果或截面內力分配計算確定。當采用截面內力分配計算啞鈴形截面各肢的內力且上、下兩肢相同時(圖5.2.1),各肢的內力可按下列公式計算:

    13.jpg

        式中:M——截面彎矩設計值(N·mm);
              N——截面軸向力設計值(N);
              M1,M2——分配到兩個肢管上的彎矩值(N·mm);
              N1,N2——分配到兩個肢管上的軸向力值(N);
              η1——單肢鋼管混凝土和整個構件截面抗彎剛度之比;
              h1——啞鈴鈴形截面受彎面內兩肢中心距離(mm);
              χ——計算系數;
              Ic——混凝土截面慣性矩(mm4);
              Is——鋼管截面慣性矩(mm4);
              (EA)sc2——單肢鋼管混凝土毛截面壓縮設計剛度(N),按本規范公式(4.3.3-1)計算;
              (EI)sc2——單肢鋼管混凝土毛截面彎曲設計剛度(N·mm2),按本規范公式(4.3.4-2)計算。

    5.2.2 鋼管混凝土單圓管截面軸心抗壓強度應按下列公式計算:

    γoNs≤No      (5.2.2-1)
    No=k3(1.14+1.02ξo)(1+ρc)fcdAc       (5.2.2-2)

        式中:Ns——軸向壓力組合設計值(N);
              No——鋼管混凝土單圓管截面軸心抗壓強度設計值(N);
              ξo——鋼管混凝土的約束效應系數設計值,按本規范公式(3.3.3-1)計算;
              ρc——鋼管混凝土截面含鋼率,按本規范公式(3.3.3-2)計算;
              fcd——混凝土軸心抗壓強度設計值(N/mm2);
              k3——軸心抗壓強度設計值換算系數。當鋼管壁厚t≤16mm時,k3=1.0。當鋼管壁厚t>16mm時,Q235鋼和Q345鋼,k3=0.96;Q390鋼,k3=0.94。

    5.2.3 對有脫粘影響的鋼管混凝土單圓管截面軸心抗壓強度設計值3.jpg應按下式計算:

    3.jpg=KtNo      (5.2.3)

        式中:3.jpg——考慮脫粘影響的鋼管混凝土單圓管截面軸心抗壓強度設計值(N);
              Kt——鋼管混凝土承載力脫粘折減系數,拱頂截面取0.90,拱跨L/4截面取0.95,拱腳截面取1.00,中間各截面的系數取值可用線性插值法確定。

    5.2.4 鋼管混凝土單圓管截面偏心抗壓強度設計值No1應按下列公式計算:

    γoNs≤No1    (5.2.4-1)
    No1=φeNo     (5.2.4-2)

        式中:φe——偏心率折減系數,按本規范第5.2.5條的規定計算;
              No1——鋼管混凝土單圓管截面偏心抗壓強度設計值(N)。

    5.2.5 鋼管混凝土單圓管偏心抗壓強度的偏心率折減系數φe應按下列公式計算:

    14.jpg

        式中:eo——截面偏心距(mm);
              rc——鋼管內混凝土橫截面的半徑(mm)。

    5.2.6 鋼管混凝土啞鈴形截面和格構柱截面軸心抗壓強度設計值ND應按下列公式計算:

    15.jpg

        式中:ND——鋼管混凝土啞鈴形和格構柱構件截面軸心抗壓強度設計值(N);
              3.jpg——拱肋截面各肢鋼管混凝土截面軸心抗壓強度設計值(N),按本規范公式(5.2.2-2)計算;
              4.jpg——與鋼管混凝土主肢共同承擔荷載的連接鋼板的極限承載力設計值(N);
              Afs——連接鋼板的截面面積(mm2)。

    5.2.7 鋼管混凝土啞鈴形構件和格構柱偏心抗壓強度驗算時,軸向壓力組合設計值Ns應分別取截面軸向力最大設計值和對應于截面彎矩最大設計值的軸力值,并應按下列公式計算:

    γoNs≤ND1     (5.2.7-1)
    ND1=φeND     (5.2.7-2)

        式中:ND1——鋼管混凝土啞鈴形構件和格構柱偏心抗壓強度設計值;
              φe——偏心率折減系數,啞鈴形構件按本規范第5.2.8條的規定計算,格構柱按本規范第5.2.9條的規定計算。

    5.2.8 鋼管混凝土啞鈴形構件的偏心率折減系數φe應按下列公式計算:

    16.jpg

        式中:eo——啞鈴形構件截面的偏心距(mm)。

    5.2.9 鋼管混凝土格構柱的偏心率折減系數φe應按下列公式計算:

    17.jpg

        式中:εb——界限偏心率;
               h1——格構柱截面受彎面內兩肢中心距離(mm);
               eo——格構柱截面的偏心距(mm)。

    5.2.10 鋼管混凝土桁式拱肋腹桿所受軸力設計值V1應取實際軸力或按下式計算結果取其較大值:

    18.jpg

        式中:V1——腹桿所受軸力設計值(N);
              n——桁式拱肋弦桿數;
              Noi——桁式拱肋第i根弦桿軸心抗壓強度設計值(N),按本規范公式(5.2.2-2)計算。

    5.2.11 啞鈴形與桁式拱肋除了弦桿鋼管混凝土構件外,還應對腹板或腹桿、平聯等其他拱肋組成構件和連接構造進行受力計算。

    5.2.12 鋼管混凝土節點和空鋼管節點應按鋼管節點進行節點連接承載力計算,并應符合現行國家標準《鋼結構設計規范》GB 50017的規定。

    5.3 拱肋穩定計算

    5.3.1 鋼管混凝土拱橋應進行空間穩定性計算,彈性穩定特征值不應小于4.0。計算時拱肋截面整體壓縮設計剛度和彎曲設計剛度應按本規范第4.3.3條的規定計算。

    5.3.2 鋼管混凝土拱肋的面內整體穩定承載力可將其等效成梁柱進行驗算。單圓管拱肋、啞鈴形拱肋和桁式拱肋可分別等效成單圓管構件、啞鈴形構件和格構柱。等效梁柱的計算長度可按表5.3.2的規定計算,等效梁柱的兩端作用力可取拱跨L/4截面處的彎矩與軸力。

    19.jpg

    3.3 鋼管混凝土單圓管偏心受壓構件穩定承載力設計值No2應按下列公式計算:

    γoNs≤No2     (5.3.3-1)
    No2=φφeNo      (5.3.3-2)

        式中:No2——鋼管混凝土單圓管偏心受壓構件穩定承載力設計值(N);
              φ——穩定系數,按本規范第5.3.5條的規定計算;
              φe——偏心率折減系數,按本規范第5.2.5條的規定計算。

    5.3.4 鋼管混凝土啞鈴形構件和格構柱偏心受壓穩定承載力設計值ND2應按下列公式計算:

    γoNs≤ND2    (5.3.4-1)
    No2=φφeNo    (5.3.4-2)

        式中:ND2——鋼管混凝土啞鈐形構件和格構柱偏心受壓穩定承載力設計值(N);
              φe——偏心率折減系數,啞鈴形構件按本規范第5.2.8條的規定計算,格構柱按本規范第5.2.9條的規定計算。

    5.3.5 穩定系數φ應按下列公式計算:

    20.jpg

        式中:λn——相對長細比,按本規范公式(5.3.6)計算。

    5.3.6 鋼管混凝土柱的相對長細比λn應按下列公式計算:

    21.jpg

       式中:λ——鋼管混凝土單圓管柱、啞鈴形柱的名義長細比,分別按本規范第5.3.7條和第5.3.8條的規定計算;
              λ*——鋼管混凝土格構柱的換算長細比,按本規范第5.3.10條的規定計算。

    5.3.7 鋼管混凝土單圓管柱的名義長細比λ應按下式計算:

    λ=4lo/D      (5.3.7)

        式中:lo——計算長度;
              D——鋼管外徑。

    5.3.8 鋼管混凝土啞鈴形柱的名義長細比A應按下式計算:

    λ=lo/i    (5.3.8)

    5.3.9 鋼管混凝土格構柱對X軸和Y軸的名義長細比λx和λy、單肢名義長細比λ1應按下列公式計算:

    22.jpg

        式中:λx,λy——鋼管混凝土格構柱對X軸和Y軸的名義長細比;
              loy,lox——鋼管混凝土格構柱對Y軸、X軸的計算長度;
              λ1——鋼管混凝土格構柱單肢名義長細比;
              Asc——單根柱肢的組合截面面積;
              Isc——單根柱肢的組合截面慣性矩;
              As,Ac——柱肢鋼管橫截面總面積和管內混凝土橫截面總面積;
              ai,bi——單根柱肢中心到虛軸y-y和x-x的距離(i=1,2)(圖5.3.9)。

    23.jpg

    5.3.10 鋼管混凝土格構柱的換算長細比λ*應按下列公式計算:

    24.jpg

        式中:λ*——換算長細比;
              K'——換算長細比修正系數;
              K——換算長細比系數;
              μ——柔度系數;
              A——柱肢截面換算面積;
              Ad——一個節間內各斜腹桿面積之和;
              Ab——一個節間內各平腹桿面積之和;
              λ——鋼管混凝土格構柱的名義長細比(λx或λy),按本規范公式(5.3.9-1)或(5.3.9-2)計算;
              l1——格構柱柱肢節間距離。

    5.3.11 對鋼管混凝土軸壓構件和偏心率ρ≤0.3的偏壓柱,其承受永久荷載引起的軸壓力占全部軸壓力的30%及以上時,截面軸心抗壓強度設計值No應乘以混凝土徐變折減系數kc。徐變折減系數kc應按表5.3.11的規定取值,偏心率ρ應按下列公式計算:

    25.jpg

        式中:r——截面計算半徑,單圓管、啞鈴形柱按公式(5.3.11-2)計算,格構柱按公式(5.3.11-3)計算;
              t——鋼管壁厚。

    26.jpg

    5.3.12 鋼管混凝土拱穩定承載力計算中,計入初應力影響時,按牟規范公式(5.2.2-2)計算的截面軸心抗壓強度設計值No應乘以初應力度影響系數KP。初應力度影響系數KP應按下列公式計算:

    27.jpg

        式中:KP——初應力度影響系數;
              a——考慮長細比影響的系數;
              m——考慮偏心率影響的系數;
              β——鋼管初應力度;
              λ——構件的長細比,按本規范第5.3.7條~第5.3.10條的規定計算;
              σo——鋼管初應力,在截面上不均勻時,取截面平均應力;
              fy——鋼管強度標準值,取值應符合本規范表3.1.3的規定;
              ρ——構件偏心率,按本規范公式(5.3.1l-1)計算。

    5.4 吊索和系桿索計算

    5.4.1 吊索和系桿索設計宜按現行行業標準《公路斜拉橋設計細則》JTG/T D65-01中對斜拉索的技術要求執行。

    5.4.2 吊索的應力應滿足下式要求:

    σ≤0.33ftpk     (5.4.2)

        式中:σ——吊索的應力(N/mm2);
              ftpk——吊索的抗拉強度標準值(N/mm2)。

    5.4.3 系桿索的應力應滿足下式要求:

    σ≤0.5ftpk      (5.4.3)

        式中:σ——系桿索的應力(N/mm2);
              ftpk——系桿索的抗拉強度標準值(N/mm2)。

     

    6 持久狀況正常使用極限狀態計算

     

    6.0.1 鋼管混凝土拱橋的持久狀況設計應按正常使用極限狀態的要求,采用荷載的短期效應組合、長期效應組合或短期效應組合并計入長期效應組合的影響,對構件的應力、撓度進行驗算,各項計算值不應超過本規范規定的各相應限值。各種組合中,汽車荷載效應可不計沖擊系數。

    6.0.2 鋼管混凝土拱肋應設置預拱度。拱肋預拱度值的計算與設置可按現行行業標準《公路圬工橋涵設計規范》JTG D61的規定執行。

    6.0.3 鋼管混凝土結構或構件變形計算中,混凝土徐變系數在無可靠實測資料時可按現行行業標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG D62的規定計算。

    6.0.4 鋼管混凝土拱肋的撓度計算,按短期效應組合并消除結構自重產生的長期撓度后,在一個橋跨范圍的正負撓度絕對值之和的最大值不應大于計算跨徑的1/1000。

    6.0.5 持久狀況下鋼管混凝土拱肋的鋼管應力不宜大于0.8fy。

     

    7 結構與構造

     

    7.1 結構形式

    7.1.1 鋼管混凝土拱橋主要結構體系可分為上承式[圖7.1.1(a)]、中承式[圖7.1.1(b)、(c),圖(c)中橋面系未示]和下承式[圖7.1.1(d)、(e),圖(d)中橋面系未示]。當地質、地形條件許可時,宜選擇推力拱。下承式拱不宜采用簡支拉索拱結構。

    28.jpg

    7.1.2 鋼管混凝土拱橋的主拱矢跨比宜為1/3.5~1/6.0。

    7.1.3 鋼管混凝土中承式剛架系桿拱橋,邊跨與中跨跨徑之比宜為1/4.0~1/5.5,邊跨拱肋與中跨拱肋的矢高之比宜為1/3.5~1/4.5,邊跨拱肋矢跨比與中跨拱肋矢跨比之比宜為1/1.1~1/2.0。

    7.1.4 多跨鋼管混凝土拱橋宜設置單向推力墩或采用其他抗單向推力措施。單向推力墩宜每隔三跨至五跨設置一個。下承式多跨連續剛架系桿拱的系桿宜各跨獨立錨固。

    7.2 主 拱

    7.2.1 鋼管混凝土拱肋的截面形式應根據跨徑、橋寬與車輛荷載等級等進行選擇。截面形式可采用單圓管、啞鈴形和桁式(圖7.2.1)。

    29.jpg

    7.2.2 對跨徑不大于300m、采用啞鈴形或四肢桁式(四肢全桁式和橫啞鈴形桁式)等高度截面的鋼管混凝土拱橋,拱肋截面高度H可按式(7.2.2)估算,四肢桁式拱肋的寬度可采用0.40H~0.75H。變高度截面的桁拱,拱頂和拱腳截面高度可分別按式(7.2.2)計算值的80%和1.4倍~1.5倍取用。

    30.jpg

        式中:H——拱肋截面高度(m);
              lo1——拱肋凈跨徑(m);
              k1——荷載系數,公路Ⅰ級或城-A級取1.0,公路Ⅱ級或城-B級取0.9;
              k2——行車道系數,當設計車道為2或3時取0.9;當設計車道為4時取1.0;當設計車道為6時取1.1。

    7.2.3 鋼管混凝土拱的拱軸線應根據橋梁跨徑和受力情況選擇,宜為拋物線或拱軸系數為1.2~2.8的懸鏈線。當采用懸鏈線時,其拱軸系數m對上承式宜為1.2~2.8,對中承式不宜大于1.9,對下承式不宜大于0.5。

    7.2.4 鋼管混凝土拱肋鋼管外徑宜為600mm~1300mm。啞鈴形截面的弦管管徑可采用0.35H~0.46H。等高度桁式截面的拱肋弦管直徑可采用0.18H~0.30H,隨拱肋高度的增大可取用低值。

    7.2.5 啞鈴形截面中兩塊腹板間應設置加勁構造。加勁構造間沿拱肋方向的距離l2不應大于3倍的腹板高度h2(圖7.2.5)。

    31.jpg

    7.2.6 橫啞鈴桁式截面中兩塊平聯板間應采用加勁板等構造措施。當無斜桿時,兩根平聯桿間的距離宜為平聯長度的1.5倍~3.0倍。

    7.2.7 桁式拱肋的吊桿或立柱宜設置在弦桿與腹桿的節點處。拱肋在吊桿、立柱等截面處,應進行局部加勁。

    7.2.8 提籃拱的拱肋內傾角宜為5°~12°。

    7.2.9 拱肋橫撐(風撐)可采用空鋼管結構。

    7.2.10 鋼管混凝土拱橋管結構中主管與支管應滿足構造要求。支管鋼管與主管鋼管直徑比宜為0.40~0.60,壁厚比宜為0.55~1.00,支管與主管的面積比不宜小于0.25。桁式拱肋的主管(鋼管混凝土弦桿)可在節點處設置內栓釘。

    7.2.11 鋼管混凝土拱橋管結構的節點構造(圖7.2.11)應符合下列規定:
        1 支管與主管宜采用相貫線直接焊接連接,支管不得穿入主管。
        2 鋼管節點宜采用間隙節點,支管間隙△不應小于相鄰兩支管壁厚之和且不應小于50mm。
        3 支管軸線宜交于節點中心[圖7.2.11(c)]。當不能滿足時,支管軸線可不交于主管軸線,但其節點偏心范圍e宜控制在-0.55D~+0.25D之間。
        4 主管與支管之間夾角θ宜為30°~90°。

    32.jpg

    7.2.12 對分段安裝的拱肋,各拱段接頭間應設置臨時定位設施。當拱肋鋼管對接或合龍采用焊接連接時,應采取措施保證焊縫的質量。對節段間的臨時連接,可采用法蘭盤配螺栓連接或其他可靠方式連接。當采用內法蘭盤連接時,法蘭盤構造應具有使管內混凝土連成一體的通透性。

    7.2.13 鋼管混凝土拱肋施工時應在空管階段完成合龍。合龍口宜選在結構對稱處。對無支架施工的大跨徑拱肋宜采用瞬時合龍。

    7.2.14 鋼管混凝土拱肋固結于拱座的構造應采用埋入式,埋入長度應滿足錨固要求。對單圓管或啞鈴形拱肋,埋入長度應大于1倍的拱肋高度。對桁式拱肋,受壓弦桿埋入拱座的長度應大于弦桿管徑的1倍;對受拉弦桿,其埋入長度應根據計算確定。當拉力超出設計限值時,可通過在鋼管表面設置剪力釘或其他剛性剪力連接件增強其錨固能力。

    7.2.15 鋼管混凝土拱肋應設置灌注管內混凝土的構造,并應采取相應的補強措施。

    7.3 拱座與立柱

    7.3.1 拱座宜為鋼筋混凝土結構。拱座構造應能滿足拱肋的固結要求,并應有足夠的強度與抗裂性能?稍诠澳_埋入段的鋼管外緣設置螺旋箍筋,在拱座內拱腳截面下宜設置2層~4層分布鋼筋網。

    7.3.2 立柱與鋼管混凝土拱肋間宜設置柱腳。

    7.4 吊索和系桿索

    7.4.1 鋼管混凝土拱橋的吊索與系桿索必須具有可檢查、可更換的構造與措施。

    7.4.2 吊索與系桿索的設計應滿足施工時的安裝與張拉空間的要求,并應對使用時檢查、養護和換索進行設計。

    7.4.3 吊索的上下端錨具宜露出結構外。當錨具設置于結構內時,應滿足錨具的安裝空間和檢查、養護的要求。吊索和系桿索應具有防水、排水措施,橋面處吊索預埋管上端應伸出橋面結構100mm~150mm,伸出口應封閉。

    7.4.4 吊索錨具應滿足抗疲勞性能要求,吊索上下端的預留孔道宜填充防腐材料。外露的錨具應設防護罩,防護罩內宜注入油脂或其他防護材料進行封錨處理。

    7.4.5 系桿索宜選用具有熱擠PE保護層的預應力鋼絞線或平行鋼絲索。鋼絞線系桿索可采用環氧噴涂鋼絞線或鍍鋅成品索體。

    7.4.6 系桿索錨具根據系桿長度可采用冷鑄錨。當系桿索錨具采用夾片錨時,應有防止失錨裝置。

    7.4.7 系桿索可采用系桿箱防護。系桿箱應具有防水、排水性能,并應設檢查口。系桿索的預埋管應伸出結構150mm~200mm。外露的系桿索錨具應設置防護罩。

    7.4.8 吊索與系桿索錨固處應有可擴散局部集中應力,并將吊索與系桿索索力傳給受力結構的構造措施。吊索與系桿索不宜穿過主拱等主要受力結構。當無法避免時,應采取保證主拱受力性能的補強措施。

    7.5 橋 面 系

    7.5.1 中承式和下承式拱橋的懸吊橋面系應采用整體性結構,以橫梁受力為主的懸吊橋面系必須設置加勁縱梁,并應具有一根橫梁兩端相對應的吊索失效后不落梁的能力。

    7.5.2 中承式和下承式拱的懸吊橋面系宜在拱梁相交處設置橫向限位裝置。不承受水平拉力的懸吊橋面系的加勁縱梁不應與其端部結構或主拱固接。

    7.5.3 中承式拱橋面系肋間橫梁的設置不應影響主拱結構的連續性。橋面系與拱肋之間的結構設計應防止因變形不同引起的結構損傷。

    7.5.4 懸吊橋面系的橋面板與橫梁之間,在橋面伸縮裝置附近可設置支座,其余不宜設置支座。伸縮縫附近的小支座應具有可更換條件,且宜采取限位或固定等防止脫落的措施。

     

    8 鋼管拱肋制造

     

    8.1 鋼管加工制作

    8.1.1 焊接鋼管宜采用自動焊接。鋼管焊接成型后應進行校圓。

    8.1.2 鋼管相貫坡口應采用相貫線切割機加工成型,坡口尺寸應由焊接工藝試驗評定確認,并應符合現行國家標準《鋼結構焊接規范》GB 50661的要求。

    8.2 鋼管拱肋組裝

    8.2.1 鋼管拱肋組裝前,應根據設計要求以及材料、工藝、運輸、吊裝等因素確定其制作的節段長度。

    8.2.2 當鋼管拱肋采用弧形鋼管拼接時,每節弧形鋼管的軸線不應出現S形;當采用分段直線代替曲線時,折點應在計入預拱度后的拱軸線上,由于制作誤差引起的鋼管彎曲的方向應與拱軸的彎曲方向一致。

    8.2.3 彎管宜采用加熱頂壓方法。實施前應進行鋼管彎曲工藝評定試驗及首節段彎管驗收,在確定彎曲度時應計入回彎的影響。彎曲后的管節應在空氣中緩慢冷卻,不得用水驟冷。彎管時,不應出現鼓泡及拉薄等現象。

    8.2.4 鋼管拱肋節段組裝應在胎架上進行。胎架應滿足下列要求:
        1 宜采用長線放樣,若條件限制,應滿足至少三個相鄰吊裝節段按1 :1放樣的要求。
        2 肋架表面應設拱肋輪廓線、軸線、角尺線、水平線、吊桿或立柱定位線、橫撐定位線以及節段端口檢查線等標記。

    8.2.5 節段組裝前應按圖紙核對零件編號、外形尺寸和坡口方向。節段宜采用連續匹配組裝的工藝,每次組裝節段的數量不應少于3段。節段組裝時,應計入結構溫度的影響。

    8.2.6 啞鈴形鋼管拱肋的單節段制造和多節段預拼可采用單層側臥法。桁式鋼管拱肋單節段制造和多節段預拼可采用雙層側臥法,大跨徑的鋼管桁式拱肋多節段預拼可采用立拼法。

    8.2.7 鋼管拱肋組裝前,對填充混凝土的鋼管的內表面,設計未要求進行防腐涂裝時,應采取防銹措施;對不填充混凝土的鋼管的內表面,應按設計要求進行除銹與防護。

    8.2.8 拱肋節段在所有部件裝配好并經幾何尺寸檢查合格后,方可進行組裝焊接,焊后應復檢尺寸。吊桿錨箱、橫撐短接頭及節段間連接法蘭等構件的安裝應在拱肋裝焊結束后定位安裝。

    8.2.9 鋼管拱肋制作過程中,應按設計要求設置吊點、扣點、防混凝土倒流的截止閥、混凝土壓注孔、排氣孔、排渣孔等設施;對鋼管上預留的混凝土壓注孔、排氣孔等,可在工廠開孔,也可在拱肋安裝好后在工地開孔。開孔留下的蓋片均應編號并妥善保管或點焊在原位上。開孔蓋板應在混凝土強度達到設計值的50%后,按設計要求原位對接。焊接應平整光滑,不得突出和漏焊,不得燒傷混凝土。

    8.2.10 拱肋節段組裝定位中心線(拱軸線)與組裝場地中心線重合的允許偏差宜為±3.0mm,端口和節段長度檢查線重合的允許偏差宜為±3.0mm。

    8.2.11 當施工中需在鋼管拱肋開孔和焊接臨時結構時,應經過施工設計,具有相應的結構補強措施。當割除鋼管拱肋上的施工臨時鋼結構時,不應傷及鋼管拱肋。

    8.3 鋼管拱肋質量檢驗

    8.3.1 鋼管構件外形尺寸允許偏差應符合表8.3.1的規定。

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    8.3.2 拱肋節段出廠應具備完整的驗收資料。經檢驗合格后的拱肋節段方可吊運出廠。

    8.3.3 鋼管拱肋節段組裝允許偏差應符合表8.3.3的規定。

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    8.3.4 鋼管混凝土桁式拱肋的節段組裝除應符合本規范表8.3.3的規定外,還應符合下列規定:
        1 弦桿、豎腹桿、斜腹桿的軸線應處于同一平面上,豎腹桿、斜腹桿的軸線交匯與設計的偏差值不應超過±3mm。
        2 豎腹桿之間、平聯之間的間距偏差不應超過±5.0mm。
        3 管肢組合和綴件組合允許偏差應符合表8.3.4的規定。

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    8.3.5 鋼管拱肋吊裝節段預拼裝的允許偏差應符合表8.3.5的規定。

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    9 焊接施工

     

    9.0.1 鋼管、鋼管拱肋和輔助構件制作中的焊接,應滿足鋼結構焊接工藝的具體要求,應制訂焊接施工相應的焊接方法、技術要求、焊縫檢驗方法和檢驗手段。

    9.0.2 對首次采用的鋼材、焊接材料、焊接方法、焊前預熱、焊后熱處理等,應在焊接性能試驗和焊接工藝試驗的基礎上根據現行國家標準《鋼結構焊接規范》GB 50661的要求進行焊接工藝評定。

    9.0.3 焊接材料和工藝的選擇應保證焊接接頭的強度和韌性指標與母材匹配,并應滿足設計要求。

    9.0.4 鋼管對接焊縫的允許偏差應符合表9.0.4的規定。

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    9.0.5 當鋼管拱肋每個吊裝節段內包含若干制作節段時,宜先在胎架上對接成整體,并應采取措施滿足規定的精度要求。制作節段間應有臨時連結,并應用定位板控制焊縫間隙;鋼管對接的環焊縫施焊應對稱進行,且不得采用堆焊。

    9.0.6 焊接應采取能減少焊接變形和殘余應力的工藝措施。鋼管相貫線焊縫應進行焊縫修磨和錘擊,并應符合現行國家標準《鋼結構焊接規范》GB 50661的規定。

    9.0.7 鋼管拱肋制造中宜避免焊縫多次相交。當主管采用直焊縫鋼管時,對于環焊縫、縱焊縫和節點的相貫線焊縫,焊縫交叉點避讓措施應符合表9.0.7的規定。

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    9.0.8 焊縫質量檢驗應符合設計要求,設計沒有明確要求的焊縫質量檢驗應符合本規范的規定。

    9.0.9 鋼管混凝土拱肋所有焊縫均應進行外觀檢測。碳素結構鋼宜在焊縫冷卻到環境溫度、低合金結構鋼宜在完成焊接24h后進行外觀檢測。無損檢驗應在外觀檢測合格且焊接24h后進行。焊縫的外觀檢測應符合現行行業標準《公路橋涵施工技術規范》JTG/T F50的規定。

    9.0.10 拱肋鋼管的卷管縱向對接焊縫、環向對接焊縫,應按現行行業標準《公路橋涵施工技術規范》JTG/T F50規定的焊縫質量等級Ⅰ、B級檢驗方法進行檢驗,并應全部進行超聲波檢驗。對縱環向焊縫T型接頭,還應抽取其數量的10%,按現行國家標準《金屬熔化焊焊接接頭射線照相》GB/T 3323進行射線B級檢驗,焊縫內部質量應達到Ⅱ級,檢驗范圍為縱向、環向各250mm~300mm。

    9.0.11 啞鈴形截面中鋼管與腹板的角焊縫、腹板之間的對接焊縫、鋼管桁式拱肋中主管與支管間的相貫線焊縫等,應按現行行業標準《公路橋涵施工技術規范》JTG/T F50規定的焊縫質量等級Ⅱ、B級檢驗方法進行檢驗,并應全部進行超聲波檢驗。對無法進行超聲波探傷的角焊縫,應按現行行業標準《無損檢測 焊縫磁粉檢測》JB/T 6061的規定進行100%的磁粉探傷檢驗。

    9.0.12 對進行局部探傷的焊縫,當發現裂縫較多或有其他缺陷時,應延長探傷范圍,直至焊縫全長。

    9.0.13 經射線和超聲波兩種探傷方法檢查的焊縫,均應達到各自標準。

    9.0.14 當外觀檢測和探傷結果有不允許的缺陷時,應進行焊縫修磨及返修焊。焊縫修磨及返修焊應符合現行行業標準《公路橋涵施工技術規范》JTG/T F50的規定。

     

    10 防腐涂裝施工

     

    10.0.1 鋼管混凝土拱橋中鋼構件的防腐涂裝施工應符合設計要求,并應符合現行行業標準《公路橋涵施工技術規范》JTG/T F50的規定。

    10.0.2 防腐涂裝施工前應進行涂裝工藝設計并試涂。對重要的橋梁和處于易腐蝕環境的橋梁,應進行涂層工藝試驗。涂層工藝試驗宜包括中性鹽霧試驗、人工加速老化試驗和涂層附著力試驗等,其中底漆耐鹽霧試驗、面漆人工加速老化試驗可作為型式檢測項目,并應提供檢測報告。

    10.0.3 防腐涂裝施工前應按設計要求進行表面凈化與粗化處理。表面處理等級檢驗應符合現行國家標準《涂覆涂料前鋼材表面處理 表面清潔度的目視評定 第1部分:未涂覆過的鋼材表面和全面清除原有涂層的鋼材表面的銹蝕等級和處理等級》GB/T 8923.1中照片目視比較評定的規定。表面粗糙度的檢驗應符合現行國家標準《涂覆涂料前鋼材表面處理 噴射清理后的鋼材表面粗糙度特性 第2部分:磨料噴射清理后鋼材表面粗糙度等級的測定方法 比較樣塊法》GB/T 13288.2的規定。

    10.0.4 涂料涂層干膜厚度和濕膜厚度的檢測應符合現行國家標準《色漆和清漆 漆膜厚度的測定》GB/T 13452.2的規定。涂料涂膜固化干燥后的干膜厚度測定,85%測點的厚度應達到設計厚度,其余15%測點的厚度不應低于設計值的85%。

    10.0.5 熱噴涂金屬涂層應采用磁性測厚儀測量涂層厚度。測量方法應符合現行國家標準《熱噴涂涂層厚度的無損測量方法》GB/T 11374的規定,測點位置應符合現行國家標準《熱噴涂 金屬和其他無機覆蓋層 鋅、鋁及其合金》GB/T 9793的規定。85%測點的厚度應達到設計厚度,其余15%測點的厚度不應低于設計值的85%。

    10.0.6 涂料涂層附著力檢驗應符合現行國家標準《色漆和清漆 漆膜的劃格試驗》GB/T 9286劃格試驗的規定或《色漆和清漆拉開法附著力試驗》GB/T 5210拉開試驗的規定。

    10.0.7 熱噴涂金屬涂層的附著力檢驗應符合現行國家標準《熱噴涂 金屬和其他無機覆蓋層 鋅、鋁及其合金》GB/T 9793柵格試驗或拉伸試驗的規定。試驗結果在方格形切樣內不應出現金屬涂層與基底剝離的現象。

    10.0.8 防腐涂裝質量檢驗應符合設計要求。對設計沒有明確要求的,檢驗項目應符合表10.0.8的規定。

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    11 鋼管拱肋架設

     

    11.1 一般規定

    11.1.1 鋼管拱肋架設可采用斜拉扣掛懸臂拼裝法、轉體法等無支架施工法以及支架施工法。拱肋架設施工前,應在設計架設方案的基礎上進行施工方案設計。

    11.1.2 施工方案設計中應驗算吊裝過程拱肋構件、安裝過程中拱肋及其臨時輔助設施組成的結構在各種工況下的強度、變形和穩定性。拱肋架設過程的受力計算可采用彈性理論。穩定計算時,彈性穩定特征值不應小于4.0。

    11.1.3 鋼管拱肋架設前應進行下列準備工作:
        1 檢查構件的幾何尺寸、焊接質量、表面腐蝕及預拼情況。
        2 檢查施工設計確定的起吊設施和扣掛點結構。
        3 檢查墩臺的斷面尺寸、預埋件位置,復測拱座起拱線處高程、跨距。
        4 清除拱肋表面及管內的雜物,設置有關測量和監控的標志與元件。
        5 完成現場拱肋安裝焊接工藝評定。

    11.2 鋼管拱肋架設與質量檢驗

    11.2.1 鋼管拱肋正式架設前,應對吊裝設備系統進行不小于施工設計荷載的負荷運行試驗。

    11.2.2 鋼管拱肋吊點的位置應經結構本身的承載力和穩定性計算確定。

    11.2.3 鋼管拱肋節段吊裝就位后,應立即進行校正,并應采取保證穩定性的措施。

    11.2.4 當鋼管拱肋無支架施工時,由拱肋與臨時結構組成的受力體系應滿足強度、剛度與穩定性的要求,并應符合下列規定;
        1 當采用夾片錨時,張拉端應有防止低應力狀態下錨具退錨的措施。當采用鋼絲繩作扣(錨)索時,扣(錨)索強度安全系數不應小于3;當采用鋼絞線、高強鋼絲作扣(錨)索時,扣(錨)索強度安全系數不應小于2。
        2 扣塔塔頂宜設風纜。塔高應能滿足扣(錨)索傾角的要求?鬯瞬捎脴藴输摋U件或型鋼拼裝。
        3 錨錠應能滿足安全傳遞和錨固扣(錨)索拉力的要求,并應方便扣(錨)索收緊、放松、錨固。
        4 當雙肋或多肋懸拼時,縱橋向兩相臨拱肋節段內宜有橫撐聯系;當無永久橫撐時,宜設置臨時橫撐。拱肋與臨時結構可通過設置橫向風纜等措施滿足結構橫向穩定要求。

    11.2.5 當鋼管拱肋具備合龍條件時,應選擇溫度相對穩定的時段盡快合龍。

    11.2.6 鋼管拱肋合龍后解除施工輔助措施的體系轉換過程,應按施工計算所規定的程序,有序、對稱、均勻地進行。在整個過程中應跟蹤觀測拱肋軸線和標高的變化,采取措施及時調整,使成拱后的軸線滿足設計要求。

    11.2.7 拱肋安裝完成并解除所有臨時支承后的精度應符合表11.2.7的規定。

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    12 管內混凝土的澆注

     

    12.1 一般規定

    12.1.1 拱肋管內混凝土的澆注順序應按設計提出的施工程序進行。單根鋼管混凝土拱肋宜一次性連續對稱澆注完成。

    12.1.2 采用泵送頂升法施工的管內混凝土宜采用自密實補償收縮混凝土,其配合比設計應符合現行行業標準《普通混凝土配合比設計規程》JGJ 55和《自密實混凝土應用技術規程》JGJ/T 283的規定,并應滿足下列要求:
        1 混凝土含氣量應小于2.5%,初凝時間應大于完成澆筑一根鋼管所需的時間。
        2 入泵時坍落度范圍宜為20cm~26cm,擴展度宜控制為50cm~65cm,T500時間宜控制為5s~20s,V形漏斗通過時間宜控制為10s~25s,U形箱填充高度試驗宜大于30cm。
        3 如泵送頂升施工在6h內完成,宜控制3h坍落度損失小于3cm;如泵送頂升施工在10h內完成,宜控制3h坍落度無損失,5h坍落度損失宜小于3cm。
        4 密閉環境下鋼管內混凝土自由膨脹率宜控制為0~6×10-4,其穩定收斂期宜為60d內。

    12.1.3 管內混凝土的力學性能試驗應符合現行國家標準《普通混凝土力學性能試驗方法標準》GB/T 50081的規定;混凝土的體積穩定性能試驗應符合現行國家標準《普通混凝土長期性能和耐久性能試驗方法標準》GB/T 50082的規定,并應進行在密閉環境下的混凝土收縮性能和抗壓強度試驗;混凝土的強度評定應符合現行國家標準《混凝土強度檢驗評定標準》GB/T 50107的規定;混凝土的質量控制應符合現行國家標準《混凝土質量控制標準》GB 50164的規定。

    12.1.4 管內混凝土澆注前應進行下列準備工作:
        1 復查鋼管拱肋焊接質量、幾何尺寸、高程和拱軸線。
        2 檢查進場的設備與材料,并確認質量和數量符合要求,其中輸送泵宜備有備用泵。
        3 進行澆注演練,開展拌和設備和輸送泵的聯動試車。
        4 為施工用電提供雙回路供電或備用發電機組。
        5 清洗鋼管內壁。

    12.1.5 應根據設計要求,選擇氣溫相對穩定的時段澆注混凝土。澆注混凝土時環境氣溫應大于5℃。當泵送頂升環境氣溫高于30℃時,宜采取措施降低鋼管溫度。

    12.2 管內混凝土的澆注施工

    12.2.1 管內混凝土的澆注施工宜采用泵送頂升法,頂升段頂端宜設置長度大于1.5m、直徑大于15cm的出漿管,出漿管下端不應伸入主管內。

    12.2.2 泵送頂升法施工前宜進行泵送試驗。宜根據泵送高度、距離、輸送速度計算最大泵送壓力及泵送功率,選用輸送泵的型號規格和與之相匹配的混凝土拌和設備。輔送泵的額定揚程應大于1.5倍澆注頂面高度。輸送泵額定速度宜滿足下式要求:

    V≥1.2Q/t (12.2.2)

        式中:V——輸送泵的額定速度(m3/h);
              t——混凝土初凝時間(h);
              Q——要求澆注的混凝土方量(m3)。

    12.2.3 泵送頂升管內混凝土時,應由拱腳至拱頂兩端對稱均衡地泵送頂升,管內混凝土宜一次性連續泵送頂升或分段接力一次泵送頂升澆筑完成,澆注過程中拱肋變位不應超過設計限值。

    12.2.4 同一拱肋中下一條鋼管的管內混凝土澆注應在前一條鋼管的管內混凝土強度滿足設計規定的強度要求后進行。當設計無規定時,前一條鋼管的管內混凝土的強度不宜低于混凝土28d強度的80%。

    12.2.5 管內混凝土澆注過程中應對鋼管拱肋外表面進行清洗,管內混凝土澆注完成后,應將鋼管的所有開孔封閉。

    12.3 管內混凝土澆注后質量檢驗

    12.3.1 管內混凝土填充密實度檢測可采用人工敲擊與超聲波檢測相結合的辦法,并應符合下列要求:
        1 檢測次數不少于3次,宜為澆注7天后、28天后和驗收前。
        2 人工敲擊檢查可沿鋼管周邊選取等距離的若干點,從拱腳往拱頂進行。人工敲擊檢查結果異常時,應加大檢測密度,確定超聲波檢測范圍。
        3 超聲波檢測發現異常時,應進行鉆孔復檢。

    12.3.2 當檢測發現鋼管混凝土拱肋脫粘(角度)率大于20%或脫粘空隙厚度大于3mm時,應對脫粘處進行鉆孔壓漿補強處理。

    12.3.3 鋼管拱肋混凝土澆注實測項目應符合表12.3.3的規定。

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    13 其他構造施工

     

    13.1 一般規定

    13.1.1 其他構造施工包括吊索、立柱、系桿索、橋面系、支座、伸縮裝置、橋面防水、橋面鋪裝、護欄與欄桿等的施工,宜在拱肋鋼管內混凝土達到設計強度后進行。

    13.1.2 其他構造施工除應符合本章規定外,尚應符合現行行業標準《公路橋涵施工技術規范》JTG/T F50的有關規定。

    13.2 吊索與系桿索的安裝與質量檢驗

    13.2.1 吊索和系桿索及其錨具應由專業生產廠家制造,并應有產品合格證書。

    13.2.2 吊索、系桿索產品的包裝、運輸和堆放貯存均應確保拉索無損、無蝕、無變形,其技術條件及要求宜符合現行國家標準《斜拉橋熱擠聚乙烯高強鋼絲拉索技術條件》GB/T 18365及其他相關標準的規定。

    13.2.3 每根成品索均應有標志,標志設置應符合下列規定:
        1 索端錨具連接筒處應標明該索編號和規格。
        2 兩索端均應掛有產品標牌,并應注明制造廠家、產品名稱、工程名稱、生產日期、索編號、規格、長度和重量及合格證。

    13.2.4 計算系桿索的切割長度時,應計入下列因素的影響:
        1 系桿索在拱肋兩端的錨固處的位置偏差、橋面高程偏差帶來的影響,系桿索兩端足夠的張拉工作長度。
        2 系桿索安裝因垂度引起的增量,采用應力下料時的延長量,應計入應力下料時的溫度與設計溫度之差引起的拉索伸縮量和拉索設計張拉延伸量。

    13.2.5 系桿索的長度切割時,丈量的鋼尺應經過標定,并應按50N的張拉力拉尺丈量;對下料索應進行10min~15min施力持續預拉,預拉力可取為設計恒載的1.1倍~1.5倍,量值可使用頻率計、壓力傳感器或帶壓力表的千斤頂進行測定和控制。

    13.2.6 吊索與系桿索的安裝方法應根據橋高、索長、索徑、索的剛柔程度及施工現場的起重設備狀況綜合選用。

    13.2.7 吊索與系桿索安裝時,不得磕碰、敲擊損壞錨具,不得損傷拉索的保護層,不得壓、彎、折索體。保護層如有損傷,應及時修補。安裝過程中,應保持索體與錨具的整潔,不得附著腐蝕物質,不得扭轉,并應采取防火措施。

    13.2.8 系桿索的張拉順序、張拉控制與索力調整應符合設計的規定。

    13.2.9 系桿索自由段采用支架變向時,應采用滾動支架。

    13.2.10 吊索與系桿索的調索應按設計或監控要求進行。在橋面鋪裝前,吊索標高應按設計要求再進行一次檢測。

    13.2.11 吊索與系桿索安裝質量實測項目應符合表13.2.11-1和表13.2.11-2的規定。

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    14 養 護

     

    14.1 養護的基本規定

    14.1.1 鋼管混凝土拱橋應進行預防性養護和日常養護。

    14.1.2 鋼管混凝土拱橋應以每座橋為單位建立技術檔案。檔案內容應包括橋梁主要技術資料,設計資料,施工竣工資料,養護技術文件,歷次檢查、測試、維修加固資料等。檔案資料應納入相應的橋梁管理系統,并宜電子化和數字化。

    14.1.3 除鋼管混凝土主拱、吊索與系桿索等結構與構件的養護應按本章的規定進行外,其他結構及附屬構造物的養護還應根據橋梁使用性質,符合現行行業標準《城市橋梁養護技術規范》CJJ 99或《公路橋涵養護規范》JTG H11的相關規定。

    14.2 檢查與評定

    14.2.1 鋼管混凝土拱橋檢查按深度可分為經常檢查、定期檢查和特殊檢查,按內容可分為整體檢查、結構與構件檢查和附屬結構物檢查等。

    14.2.2 大跨徑和特大跨徑鋼管混凝土拱橋應建立固定可靠的橋梁檢測基準點和結構觀測點,并應確保各檢測項目所獲得的信息準確可靠。橋梁檢測基準應定期進行復核。

    14.2.3 鋼管混凝土拱橋檢查除應符合本章的規定外,還應根據使用性質,符合現行行業標準《城市橋梁養護技術規范》CJJ 99或《公路橋涵養護規范》JTG H11的規定。

    14.2.4 鋼管混凝土拱橋的技術狀況應按使用性質,根據現行行業標準《城市橋梁養護技術規范》CJJ 99或《公路橋梁技術狀況評定標準》JTG/T H21的規定進行評定。

    14.2.5 鋼管混凝土拱橋的經常檢查每月不宜少于一次,汛期和臺風期應加強檢查。

    14.2.6 經常檢查可采用目測方法,配以簡單工具進行測量與記錄,當場填寫橋梁經常檢查記錄表,記錄所檢查項目的缺損類型,估計缺損范圍及養護工作量,提出相應的小修保養措施。

    14.2.7 經常檢查中如發現橋梁重要部(構)件出現明顯病害缺陷時,應及時向上級部門報告。

    14.2.8 鋼管混凝土拱橋整體狀況的經常檢查可采用目測法,檢查應符合下列規定:
        1 拱肋、橋面系整體結構線形應平順、無異常變形。
        2 結構應無異常的豎向振動或橫向擺動。

    14.2.9 鋼管混凝土主拱結構的經常檢查可采用目測法,檢查應符合下列規定:
        1 應檢查主拱鋼結構防腐體系損壞范圍與程度。
        2 主拱鋼結構主要焊縫和螺栓連接應正常。
        3 中承式拱拱肋與橋面系相交處的防護與結構應正常。
        4 系桿索錨固區混凝土不得有裂縫、積水。
        5 拱座混凝土結構不得有開裂情況。

    14.2.10 吊索、系桿索的經常檢查可采用目測法,檢查應符合下列規定:
        1 吊索(尤其是短吊索)的偏位應正常。
        2 吊索、系桿索兩端的錨固部位與結構相交部位的防水性能、緊固狀況和銹蝕情況應正常。
        3 吊索、系桿索索體的防護體不得出現開裂、破損等情況。
        4 系桿索不得出現松弛,吊索的振動應正常,減振措施(兩端阻尼減振器)不得損壞失效。

    14.2.11 橋面系、人行道、系桿箱等結構的經常檢查可通過目測和人體感受,檢查支承情況、結構的外觀情況和振動情況等。

    14.2.12 鋼管混凝土拱橋的定期檢查包括常規定期檢查與結構定期檢測。定期檢查應符合下列規定:
        1 常規定期檢查應每年一次,可根據橋梁實際運行狀況和結構類型、周邊環境等情況增加檢測次數。
        2 結構定期檢測的時間間隔,跨徑等于或大于200m的宜為1年~2年,關鍵部位可設儀器監控測試,跨徑小于200m的宜為2年~3年。
        3 常規定期檢查與結構定期檢測可合并進行。

    14.1.13 常規定期檢查可由養護單位自檢,也可委托具有相應資質和能力的單位承擔。結構定期檢測應由具有相應資質和能力的單位承擔。

    14.2.14 定期檢查宜采用無損檢測。有損檢測應選擇對結構受力影響小的部位進行,并應在檢測后采取有效措施予以恢復。定期檢查應安排在有利于檢查的氣候條件下進行。

    14.2.15 常規定期檢查除目視觀察外,還應采用專用的測量儀器和設備,在經常檢查內容的基礎上,接近或進入各被查部件,檢查其功能及其缺損狀況。常規定期檢查應包括下列內容:
        1 現場校核橋梁基本狀況資料。
        2 當場記錄各部件缺損狀況,做出技術狀況評價。
        3 實地判斷缺損原因,確定維修范圍及方式。
        4 對難以判斷損壞原因和程度的部件,提出結構定期檢測或特殊檢查(專門檢查)的要求。
        5 對損壞嚴重、危及安全運行的狀況,提出暫時限載限速等交通管理建議。
        6 根據檢查結果,進行橋梁技術狀況的評定,并確定下次檢查的時間。
        7 形成常規定期檢查報告。

    14.2.16 鋼管混凝土主拱結構的常規定期檢查應包括下列內容:
        1 用敲擊法檢查拱肋鋼管與混凝土有無脫粘或脫空及其范圍與程度。
        2 用量測工具檢測主拱鋼結構防腐保護的損壞范圍與程度。
        3 用目測法檢查主拱鋼結構的焊縫和螺栓的銹蝕程度,用敲擊法檢查螺栓的松緊情況。

    14.2.17 吊索與系桿索常規定期檢查宜通過打開吊索與系桿索兩端錨固的防護罩等方式,抽檢錨頭、墊板的工作性能、防腐措施與銹蝕情況;也可通過打開吊索與系桿索的防護體,抽檢索體的銹蝕與損傷情況。

    14.2.18 結構定期檢測應在常規定期檢查內容的基礎上進行。結構定期檢測應包括下列內容:
        1 測試拱肋與橋面系的結構動力特性。
        2 對常規定期檢查中發現管內混凝土與鋼管有脫粘現象的,用超聲波全面檢查拱肋脫粘情況。
        3 用超聲波抽檢主拱鋼結構主要焊縫的質量。
        4 抽檢吊索與系桿索的索力。
        5 檢測鋼結構、混凝土結構等腐蝕程度。
        6 進行常規定期檢查中提出的結構構件檢測、材料取樣試驗。
        7 采用專用儀器測量橋面線形、拱肋線形等。

    14.2.19 結構定期檢測應根據橋梁跨徑、規模、結構特點、橋齡、交通量、橋梁技術狀況評定、自然環境以及橋梁臨時封閉對交通與社會的影響,制訂詳細計劃。計劃應包括采用的測試技術與組織方案。

    14.2.20 當結構定期檢測中抽檢的結構或構件不符合設計要求時,應擴大檢測范圍直至全面檢測。

    14.2.21 結構定期檢測外業工作完成后,應在綜合分析基礎上,形成檢測報告。結構定期檢測報告應包括下列主要內容:
        1 橋梁進行結構定期檢測的原因。
        2 結構定期檢測的方法和評價結論。
        3 結構使用限制,其中包括荷載、速度、機動車通行或車道數限制。
        4 進一步檢測、橋梁靜動載試驗、承載能力評定的建議。
        5 養護、維修、加固措施的建議。

    14.2.22 對大跨徑、特大跨徑和重要的鋼管混凝土拱橋,可建立長期在線監測監控系統進行橋梁管養。

    14.2.23 特殊檢查包括專門檢查和應急檢查,應由具有相應資質和能力的單位承擔。

    14.2.24 特殊檢查應采用儀器設備,通過現場勘查、試驗等手段和科學分析方法,查明橋梁病害及其原因、破損程度和現有承載力等,進行橋梁技術狀況評定,并應提出相應的維修、加固、改造和交通管理措施。

    14.2.25 鋼管混凝土拱橋在下列情況下應進行專門檢查:
        1 需進行吊索、系桿索等構件更換的橋梁。
        2 需對橋面系進行維修加固的橋梁。
        3 當定期檢查難以判明損壞的原因及程度,或結構定期檢測提出需專門檢查的橋梁。
        4 為提高或達到設計荷載等級而需進行維修、加固、改造和擴建的橋梁。
        5 達到或超過設計年限,需延長使用時間的橋梁。
        6 根據現行行業標準《城市橋梁養護技術規范》CJJ 99的規定,被評定為不合格的Ⅰ類城市橋梁;被評定為D級或E級的Ⅱ類~V類城市橋梁;根據現行行業標準《公路橋梁技術狀況評定標準》JTG/T H21的規定,技術狀況評定為四類、五類的公路橋梁。

    14.2.26 專門檢查內容應根據檢查的目的與要求進行,檢查報告應包括下列主要內容:
        1 概述檢查的一般情況,包括橋梁的基本情況,檢查的組織、時間、背景和工作過程等。
        2 橋梁技術狀況的描述,包括現場調查、試驗與檢測項目及方法,檢測數據以及與大橋建成時或最近的定期檢查的數據分析比較結果,橋梁技術狀況評定等。
        3 詳細闡述檢查部位損壞的原因及程度,并提出結構部件和總體的維修、加固或改造的建議。

    14.2.27 鋼管混凝土拱橋在下列情況下應進行應急檢查:
        1 鋼管混凝土拱肋遭受車輛、漂流物或船舶等撞擊,應以拱肋為重點進行應急檢查。
        2 吊索或系桿索遭受車輛等撞擊或橋上發生8級以上大風后,應以吊索或系桿索為重點進行應急檢查。
        3 橋上發生火災后,應以伸縮裝置、吊索與系桿索的防護,過橋管線和過火范圍及其附近的結構與構件為重點進行應急檢查。
        4 吊索或系桿索出現破斷、橋面系落梁等事故后,應對橋梁整體進行應急檢查。
        5 鋼管混凝土拱橋整體或局部結構在遭受洪水、流冰、滑坡、地震、漂流物或船舶撞擊后,或因超重車輛通過或其他異常情況影響而造成損害時,應以受損結構和構件為重點對橋梁整體進行應急檢查。

    14.2.28 應急檢查內容應根據檢查的目的與要求進行,檢查報告除應包括本規范第14.2.26條規定的內容外,還應包括下列內容:
        1 災害或突發事件的描述。
        2 受損部位或構件材料的物理、化學性能測試結果與原因分析。
        3 結構強度、剛度和穩定性、整體性能、功能狀況等鑒定結果。
        4 維修、加固與改造的建議。
        5 橋梁抗災能力的評估與防災減災的建議。

    14.2.29 對特殊檢查后不滿足使用要求的鋼管混凝土拱橋,在維修加固之前,應采取限載、限速或封閉交通的措施,并應繼續監測橋梁結構的變化。

    14.3 結構養護

    14.3.1 鋼管混凝土主拱結構應保持鋼結構表面清潔,節點、吊點、焊縫等易污部位的污垢應清除。

    14.3.2 主拱結構的涂裝體系應保持完好。在經常檢查中,若發現防腐涂層有現行行業標準《鐵路鋼梁涂膜劣化評定》TB/T 2486所列的涂膜劣化等級2級及以上的漆膜破損時,應按下列要求及時進行處理:
        1 當劣化類型為3級粉化時,應清除涂層表面污漬,采用細砂紙除去粉化物,然后覆蓋兩道相應面漆。
        2 當舊涂層未銹蝕,劣化類型為2級~3級,有起泡、裂紋或脫落現象時,應采用手動工具或電動工具清理損壞區域周圍疏松的涂層,并延伸至未損壞的涂層區域50mm~80mm坡口,局部補涂相應底漆和面漆。
        3 當舊涂層銹蝕,劣化類型為2級~3級時,應清除松散的涂層。舊涂層表面清理應達到P St3級,然后局部涂裝相應防銹底漆和相應中間漆、面漆。
        4 當原噴鋅或鋁層發生銹蝕,劣化類型為2級~3級時,應除去松動的涂料涂層和鋅或鋁涂層,鋼表面銹蝕清理應達到Sa2.5級。對電弧噴鋅或鋁涂層清理部位,可改涂特制環氧富鋅防銹底漆兩道,然后涂裝相應中間漆和面漆。

    14.3.3 鋼管混凝土主拱結構的涂裝面層宜每3年~5年重新涂裝一次。

    14.3.4 當防腐涂裝體系達到設計壽命期或破損嚴重時,應重新進行防腐涂裝的設計與施工。對城市或污染嚴重地區的橋梁,可根據實際情況提高對防腐涂裝體系的要求。

    14.3.5 對拱座處于常水位以下的鋼管混凝土拱橋,每年豐水期來臨之前,宜對主拱采取專門的防銹措施。

    14.3.6 應保持鋼結構栓接或焊接的正常狀態。當發現異常情況時,應分析產生的原因,提出消除措施,制訂結構修補加固方案。

    14.3.7 鋼結構焊接修復工作進行前,應確定修復工藝。修復工作應由專業技術人員承擔。修復完畢后應進行無損檢驗,確定原焊縫缺陷已消失,否則應重新修補。焊縫修補次數不應超過兩次。

    14.3.8 吊索與系桿索的錨頭、護筒、索體應保持清潔和干燥。吊索上錨頭若漏水、滲水應及時用防水材料封堵,下錨頭若漏水、積水應及時將水排出并封堵水源。系桿箱應保持清潔和干燥,發現積水應及時排出,并采取措施防止積水。

    14.3.9 應定期更換錨具錨杯內的防護油。當發現防護油滲漏時,應對滲漏部位實施封堵,并補注防護油。

    14.3.10 應定期更換鋼護筒與套管連接處的防水墊圈與阻尼墊圈,連接處應進行防水處理。

    14.3.11 吊索與系桿索的防護應經常養護。當索體護套出現開裂、漏水、滲水時,應及時處理。當油脂滲漏時,應對滲漏部位進行堵塞。

    14.3.12 當吊索或系桿索出現松弛情況時,應及時查明原因,并采取調索或更換的措施。

    14.3.13 吊索與系桿索出現下列情況之一時應進行更換:
        1 吊索與系桿索達到產品使用壽命。
        2 錨頭出現裂縫或破損。
        3 索體護套出現老化與破損且難以修復。
        4 索體出現腐蝕、斷絲,遭受撞擊或意外損壞,且無法修復。
        5 定期檢查或特殊檢查認為需更換。

    14.3.14 短吊索的更換周期可短于其他吊索,并可通過更換下來的短吊索檢查吊索的內部情況和材料性能。

    14.3.15 吊索與系桿索更換時應采用技術先進、質量可靠的產品。

    14.3.16 吊索與系桿索更換工程宜由原設計單位進行方案與施工圖設計。更換設計標準不應低于原設計標準。

    14.3.17 吊索更換時,原吊索的拆除應在無應力狀態下進行。

    14.3.18 系桿索更換過程中,宜保持總索力不小于原設計索力。系桿換索不得采用突然釋放應力的辦法進行。

    14.3.19 吊索與系桿索更換工程應由專業施工隊伍實施。

    14.3.20 橋面系結構的支座應經常養護。支座墊層上的積水應及時清除。鋼構件應保持清潔,防止銹蝕。當出現下列情況時,應及時維修:
        1 支座與梁底、支座與砂漿墊層之間的接觸面不平整時,應予以調平。
        2 梁體位移及轉角受阻礙時,應解除約束,恢復其自由變形。
        3 支座組件有損壞時,應予以維修、更換。
        4 支座脫落時,應及時補上,并設置限位或固定措施。

    14.3.21 對中承式、下承式鋼管混凝土拱橋僅有橫梁無加勁縱梁的懸吊橋面系,宜根據橋梁使用狀況進行加固改造。加固改造后的結構應具有一根橫梁兩端相對應的吊索失效后不落梁的能力。

    14.3.22 拱座應清潔干燥,及時排除積水;當拱座外包混凝土出現褶皺、龜裂、裂紋時,宜進行水泥砂漿涂抹、壓漿封閉,或鑿除裂損部位進行修復;當拱座混凝土出現裂縫時,應采取措施進行處理。

    14.3.23 伸縮縫應經常清掃;排水系統應保持暢通;人行道、欄桿、防護欄、照明設施、交通標志等功能應正常。

     

    本規范用詞說明

     

    1 為便于在執行本規范條文時區別對待,對要求嚴格程度不同的用詞說明如下:
        1)表示很嚴格,非這樣做不可的:
         正面詞采用“必須”,反面詞采用“嚴禁”;
        2)表示嚴格,在正常情況下均應這樣做的:
         正面詞采用“應”,反面詞采用“不應”或“不得”;
        3)表示允許稍有選擇,在條件許可時首先應這樣做的:
         正面詞采用“宜”,反面詞采用“不宜”;
        4)表示有選擇,在一定條件下可以這樣做的,采用“可”。

    2 條文中指明應按其他有關標準執行的寫法為:“應符合……的規定”或“應按……執行”。

     

    引用標準名錄

     

    《鋼結構設計規范》GB 50017
    《普通混凝土力學性能試驗方法標準》GB/T 50081
    《普通混凝土長期性能和耐久性能試驗方法標準》GB/T 50082
    《混凝土強度檢驗評定標準》GB/T 50107
    《混凝土質量控制標準》GB 50164

    《鋼結構焊接規范》GB 50661
    《碳素結構鋼》GB/T 700
    《低合金高強度結構鋼》GB/T 1591
    《色漆和清漆 漆膜厚度的測定》GB/T 13452.2
    《金屬熔化焊焊接接頭射線照相》GB/T 3323

    《色漆和清漆 拉開法附著力試驗》GB/T 5210
    《預應力混凝土用鋼絞線》GB/T 5224
    《涂覆涂料前鋼材表面處理 表面清潔度的目視評定 第1部分:未涂覆過的鋼材表面和全面清除原有涂層后的鋼材表面的銹蝕等級和處理等級》GB/T 8923.1
    《色漆和清漆 漆膜的劃格試驗》GB/T 9286
    《熱噴涂 金屬和其他無機覆蓋層 鋅、鋁及其合金》GB/T 9793

    《熱噴涂涂層厚度的無損測量方法》GB/T 11374
    《涂覆涂料前鋼材表面處理 噴射清理后的鋼材表面粗糙度特性 第2部分:磨料噴射清理后鋼材表面粗糙度等級的測定方法 比較樣塊法》GB/T 13288.2
    《橋梁纜索用熱鍍鋅鋼絲》GB/T 17101
    《斜拉橋熱擠聚乙烯高強鋼絲拉索技術條件》GB/T 18365
    《城市橋梁設計規范》CJJ 11

    《城市橋梁養護技術規范》CJJ 99
    《城市橋梁抗震設計規范》CJJ 166
    《無損檢測 焊縫磁粉檢測》JB/T 6061
    《普通混凝土配合比設計規》JGJ 55
    《自密實混凝土應用技術規程》JGJ/T 283

    《公路橋梁鋼結構防腐涂裝技術條件》JT/T 722
    《公路橋梁抗震設計細則》JTG/T B02-01
    《公路橋涵設計通用規范》JTG D60
    《公路圬工橋涵設計規范》JTG D61
    《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG D62

    《公路斜拉橋設計細則》JTG/T D65-01
    《公路橋涵施工技術規范》JTG/T F50
    《公路橋涵養護規范》JTG H11
    《公路橋梁技術狀況評定標準》JTG/T H21
    《鐵路鋼梁涂膜劣化評定》TB/T 2486

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    鋼管混凝土拱橋技術規范

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    目 錄

     

    制訂說明

    1、總 則

    2、術語和符號

    3、材 料

    4、基本規定

    5、持久狀況承載能力極限狀態計算

    6、持久狀況正常使用極限狀態計算

    7、結構與構造

    8、鋼管拱肋制造

    9、焊接施工

    10、防腐涂裝施工

    11、鋼管拱肋架設

    12、管內混凝土的澆注

    13、其他構造施工

    14、養 護

     

    中華人民共和國國家標準

    鋼管混凝土拱橋技術規范

    GB 50923-2013

    條文說明

    制定說明

     

        《鋼管混凝土拱橋技術規范》GB 50923-2013,經住房和城鄉建設部2013年11月1日以第210號公告批準發布。
        本規范制訂過程中,編制組進行了大量鋼管混凝土拱橋設計、施工、養護情況的調研,開展了徐變、剛度、初應力、溫度等問題的專題研究,總結了我國在鋼管混凝土拱橋設計、施工、養護上的實踐經驗,同時參考了國外技術法規、技術標準,許多單位和學者提供了卓有成效的意見和建議。
        為了便于廣大設計、施工、監理、科研、學校等單位有關人員在使用本規范時能正確理解和執行條文規定,《鋼管混凝土拱橋技術規范》編制組按章、節、條順序編制了本規范的條文說明,對條文規定的目的、依據以及執行中需注意的有關事項進行了說明,還著重對強制性條文的強制性理由做了解釋。但是,本條文說明不具備與規范正文同等的法律效力,僅供使用者作為理解和把握規范規定的參考。

     

    1 總 則

     

    1.0.1 鋼管混凝土拱橋具有跨越能力強、施工方便、造型美觀等優點,自1990年以來在我國得到了大量的應用,積累了豐富的工程經驗;同時,開展了大量的科學研究,取得了系列的研究成果。為規范鋼管混凝土拱橋的設計、施工和養護,確保工程質量和橋梁使用性能,在總結已有研究成果與工程經驗的基礎上,制定本規范。
        對鋼管混凝土拱橋提出“安全可靠、耐久適用、技術先進、經濟合理”的要求,是綜合了現行行業標準《公路橋涵設計通用規范》JTG D60和《城市橋梁設計規范》CJJ 11對公路橋梁與城市橋梁的要求而提出的。

    1.0.2 本規范適用于我國城市橋梁與公路橋梁中鋼管混凝土拱橋的設計、施工與養護。鋼管混凝土有圓形截面、方形截面和其他截面形式的。圓形鋼管混凝土由于平面形狀為軸對稱,受力性能好,鋼管加工容易,因而在鋼管混凝土拱橋中應用最廣泛,理論研究與工程應用較為成熟。因此,本規范適用的對象主要是以圓形鋼管混凝土拱肋為主要承重結構的橋梁。

    1.0.3 本規范依據國家現行標準《建筑結構可靠度設計統一標準》GB 50068、《公路工程結構可靠度設計統一標準》GB/T 50283、《城市橋梁設計規范》CJJ 11、《公路橋涵設計通用規范》JTG D60和《公路橋涵施工技術規范》JTG/T F50的原則制訂。
        本規范主要針對的是鋼管混凝土拱橋中的鋼管混凝土拱肋等特殊結構,其他結構,如橋面系、墩臺與基礎等鋼結構、鋼筋混凝土結構、預應力混凝土結構、圬工結構的設計計算與驗算,應符合公路或城市橋梁相應的設計、施工與養護規范標準的要求,如現行行業標準《公路橋涵鋼結構及木結構設計規范》JTJ 025、《公路圬工橋涵設計規范》JTG D61、《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG D62和《公路橋涵地基與基礎設計規范》JTG D63等。材料和施工質量驗收應符合國家現行標準《鋼結構工程施工質量驗收規范》GB 50205、《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB 50204、《公路工程質量檢驗評定標準》JTG F80/1和《城市橋梁工程施工與質量驗收規范》CJJ 2等的要求。
        本規范的內容均是基于近20年來國內外鋼管混凝土拱橋理論研究成果和工程實踐經驗而提出的較為成熟的設計方法和最基本的施工、養護技術要求。當實際工程中鋼管混凝土拱橋的受力狀況、材料性能、施工、養護方法等基本技術條件與本規范的編制依據有出入時,則需根據具體情況通過試驗分析或專項科研等方式加以解決。

     

    2 術語和符號

     

        本規范的基本術語和符號主要依據國家現行標準《工程結構設計基本術語和通用符號》GBJ 132和《道路工程術語標準》GBJ 124的規定采用。
        本章僅將本規范中出現的、人們比較生疏的術語與符號列出。術語的解釋,其中有部分是國際公認的定義,但大部分則是概括性的涵義,并非國際或國家公認的定義,術語的名稱不是標準化名稱;同時,還給出了相應的推薦性英文術語,僅供引用時參考。

     

    3 材 料

     

    3.1 鋼 材

    3.1.1 鋼管混凝土拱肋中的鋼管一般采用Q235和Q345鋼B級或B級以上的鋼材制成。據統計分析,在2005年之前建成的鋼管混凝土拱橋中,采用Q235鋼和Q345鋼的分別約為21%和79%;2005年后建成的鋼管混凝土拱橋中,則基本采用Q345鋼(93.5%)。
         按照鋼材種類,Q235屬于碳素結構鋼,Q345屬于低合金高強度結構鋼,其基本技術特征和質量等級應分別符合現行國家標準《碳素結構鋼》GB/T 700和《低合金高強度結構鋼》GB/T 1591的要求,因此規定拱肋鋼管的質量要求應符合上述規范的規定。

    3.1.2 用于鋼管混凝土拱肋的鋼管有卷制焊接管和無縫鋼管,其中無縫鋼管的管徑較小,單價也較高,通常僅用在小管徑且用量不大的構件上,如桁肋的腹桿。滿足卷制要求時,宜采用卷制焊接管。卷制焊接管有直縫焊接管和螺旋焊接管。螺旋焊接管主要由生產承受徑向壓力的輸送管廠家生產,且在制作拱肋時易與其他焊縫交叉,所以不推薦采用,而推薦采用直縫管。

    3.1.3 鋼材的分組和指標取值考慮了鋼管混凝土拱橋中鋼管常用的鋼號與板厚。鋼材強度設計值fs=fy/γR,其中fy為強度標準值,γR為材料分項系數。根據現行國家標準《公路工程結構可靠度設計統一標準》GB/T 50283的規定,公路橋梁的可靠指標應大于一般建筑結構。表3.1.3中,抗拉、抗壓和抗彎強度的抗力分項系數γR=1.25;抗剪強度設計值與抗拉、抗壓和抗彎強度設計值的換算關系為:1.jpg。

    3.1.4 本條主要來源于現行國家標準《鋼結構設計規范》GB 50017-2003中的表3.4.3。

    3.2 混 凝 土

    3.2.1 鋼管混凝土拱肋的管內混凝土強度等級通常選用C30~C60。據統計,在157座橋例樣本中,采用C40和C50的占了絕大多數(92.0%);只有1997年以前修建的6座小跨徑的橋例采用了C30混凝土,僅占3.8%;C60及以上的也不多,不到5%。為了保證鋼管混凝土構件具有良好的力學性能,并具有較好的經濟性,管內混凝土等級不宜過低。反過來,管內混凝土等級也不必過高,因為管內混凝土在鋼管套箍作用下承載力已有較大提高,且C60及以上等級的混凝土制備難度會因為強度與工作性能等要求的提高而急劇上升。

    3.2.2 本條來源于現行國家標準《混凝土結構設計規范》GB 50010-2010第4.1節的內容。盡管目前鋼管混凝土實際工程中管內混凝土以C40、C50為主,但考慮到規范編制的完備性、實際工程對材料要求的多樣性以及與相應國標的銜接性,在此條文中引用了C35、C45、C55等不常用混凝土的材料指標。

    3.3 鋼管混凝土

    3.3.1 鋼管混凝土作為一種組合材料,應從受力性能、經濟性等方面考慮兩種材料之間的合理匹配。本條推薦了目前工程上常用的三種匹配,其中Q235鋼配C30級或C40級混凝土和Q345鋼配C40級、C50級或C60級混凝土這兩種最常用,Q390鋼配C60級及以上混凝土極少用。

    3.3.2 鋼管最小壁厚的規定是為了保證鋼管焊接質量。已建成的鋼管混凝土拱橋,鋼管拱肋直徑一般不小于500mm,壁厚不小于8mm。
        鋼管徑厚比的規定是考慮結構受力要求和經濟性。徑厚比太大時,鋼管容易發生局部屈曲;徑厚比太小則含鋼率太高,經濟性下降,而且對于大管徑的鋼管,管壁太厚也會給卷管和焊接工作帶來不利因素。目前已建鋼管混凝土拱橋的徑厚比一般為40~100。

    3.3.3 約束效應系數設計值和含鋼率的規定是為了發揮鋼管對混凝土的套箍作用。
        對于約束效應系數,統計分析表明,在78座橋例中約有73%(57座)的約束效應系數大于0.6;福建省工程建設地方標準《鋼管混凝土結構技術規程》DBJ 13-51-2003規定此值不宜小于0.6。本條規定約束效應系數不宜小于0.6。
        對于含鋼率,據對113座橋例的統計,96.5%的橋例拱肋截面的含鋼率為0.04~0.2,F行行業標準《鋼-混凝土組合結構設計規程》DL/T 5085-1999規定常用的含鋼率為0.04~0.2;現行行業標準《鋼管混凝土結構設計與施工規程》JCJ 01-89的規定:對于Q235鋼含鋼率宜采用0.04~0.16,對于Q345鋼或Q390鋼含鋼率宜采用0.04~0.12。綜合上述數據,本條推薦鋼管混凝土構件的截面含鋼率為0.04~0.20。

    3.4 其他材料

    3.4.1~3.4.3 根據我國鋼管混凝土拱橋的工程實踐,參照現行行業標準《公路斜拉橋設計細則》JTG/T D65-01-2007中對斜拉索的要求,對鋼管混凝土拱橋中(柔性)吊索和系桿索的索體材料的技術要求提出了所應執行的規范或標準。

     

    4 基本規定

     

    4.1 一般規定

    4.1.1~4.1.3 參照現行行業標準《公路橋涵設計通用規范》JTG D60-2004和《城市橋梁設計規范》CJJ 11-2011的有關規定制訂。

    4.1.4 本規范中的鋼管混凝土拱橋,既有公路橋梁,又有城市橋梁;公路鋼管混凝土拱橋的抗震設計應符合現行行業標準《公路橋梁抗震設計細則》JTG/T B02-01,城市鋼管混凝土拱橋的抗震設計應符合現行行業標準《城市橋梁抗震設計規范》CJJ 166的規定。
        研究表明,鋼管混凝土拱橋較之圬工和鋼筋混凝土拱橋具有更好的抗震性能。在抗震設計方面,它與一般橋梁結構相同,應滿足現行行業標準《公路橋梁抗震設計細則》JTG/T B02-01-2008或《城市橋梁抗震設計規范》CJJ 166-2011的要求。在抗震計算方面,與其他橋梁結構的計算方法相同,主要不同之處在于鋼管混凝土拱肋進入材料非線性后的材料本構關系。但大量的實橋設計計算中,鋼管混凝土拱肋在地震荷載下未進入材料非線性階段,結構內力甚至小于車輛荷載作用下的內力。所以,本規范未對抗震計算中鋼管混凝土材料非線性材料本構關系做詳細的規定。

    4.1.5 鋼管混凝土拱橋中的鋼結構和鋼構件之間的連接,顯然應該按橋梁鋼結構進行設計與計算。此外,施工階段管內混凝土達到強度前,即鋼管混凝土組合結構形成之前,拱肋的受力為鋼管結構,其承載力、變形和穩定也應按橋梁鋼結構進行設計與計算,除考慮其自身自重外,還應考慮管內混凝土達到設計強度前的自重和其他施工荷載;在管內混凝土達到設計強度后,才能按鋼管混凝土結構進行驗算。同時,在鋼管混凝土中、下承式拱橋中廣泛采用的柔性吊桿(吊索)和系桿(系桿索),雖也屬于鋼結構,但考慮其特殊性,本規范在第5.4節和第7.4節單獨給出了設計中計算與構造的相關規定。

    4.1.6~4.1.8 相對于其他橋型來說,拱橋的施工難易程度與費用,與施工方法有很大的關系,因此,設計時要考慮施工方案。拱在施工過程中的受力與施工完成后的受力有很大的不同,設計時應對施工重要階段進行受力計算。拱橋成橋后的受力與施工過程的受力密切相關,從結構設計的角度來說,設計時也要進行施工受力計算。因此,對設計單位在進行鋼管混凝土拱橋設計時的施工計算提出了要求。第4.1.7條中規定的與拱肋形成有關的附屬結構包括拱鉸、扣點和拱段接頭等。

    4.1.10 對于金屬材料構件,如鋼管拱肋、吊索與系桿索,要考慮防腐措施。對于其他材料的結構防腐,應考慮橋梁所在處的環境,采取必要的防腐措施。

    4.1.12 鋼管混凝土拱橋施工關鍵工序主要有鋼管拱肋、系桿索和吊索等主要構件的制作、安裝、防腐以及鋼管拱肋管內混凝土泵送、系索與吊索安裝等。第4.1.6條~第4.1.8條規定的設計單位進行的施工計算只是原則性的、關鍵工序的計算,不能代替施工單位所要進行的施工設計和施工計算,因為后者要更詳細和更具針對性。本規范第4.1.6條~第4.1.8條規定的原則也適用于施工單位所進行的施工計算。此外,本規范第11.1.2條也對鋼管拱肋架設方案的計算做了規定。鋼管混凝土拱橋其他各階段的施工計算,無特殊之處,本規范未做具體規定,應按國家有關規范的規定執行。由于城市橋梁目前無專門的施工技術規范,實際施工計算中主要執行現行行業標準《公路橋涵施工技術規范》JTG/T F50。

    4.1.13 由于計算模型、材料特性、混凝土收縮徐變、溫度變化等與實際情況的偏差,大跨徑鋼管混凝土拱橋施工過程中,結構的實際受力狀況與理論計算可能存在著較大的偏差。因此,需要進行施工過程的監測監控。

    4.2 作 用

    4.2.2 研究表明,鋼管混凝土拱橋橋面系的汽車荷載沖擊系數與鋼管混凝土拱肋的汽車荷載沖擊系數不盡相同。橋面系的汽車荷載沖擊系數,可根據橋面結構特性按現行行業標準《公路橋涵設計通用規范》JTG D60-2004的規定計算。本條給出的是鋼管混凝土拱肋的汽車荷載沖擊系數,在無精確計算值時,跨徑80m~300m的鋼管混凝土拱橋一階豎向頻率fo可按133/L估算(L為鋼管混凝土拱橋計算跨徑)。

    4.2.3 鋼管混凝土拱肋由鋼管與混凝土組成,截面均勻溫度變化引起的變形計算采用組合線膨脹系數。
        結構溫度計算的基準溫度是結構受到約束時的結構溫度,或者說是結構形成時溫度變形為零和超靜定結構溫度次內力為零時的溫度。對于鋼拱、石拱、混凝土拱等全截面同時施工的結構,合龍溫度即基準溫度。然而,鋼管混凝土拱肋在施工中鋼管與管內混凝土受到約束的時間不同,截面剛度與強度是逐步形成的,因此不存在對應于施工某一時刻(如空鋼管拱肋合龍)的基準溫度。當混凝土達到強度形成鋼管混凝土結構時,受水泥水化熱影響和環境溫度的影響,已在鋼管內和混凝土內累積了應力,拱肋也有了相應的溫度變形,因此空鋼管的合龍溫度不能視為鋼管混凝土拱的基準溫度,為此應采用計算合龍溫度作為基準溫度。所謂計算合龍溫度是指以管內混凝土形成強度(即拱肋形成鋼管混凝土組合截面)時所對應的截面平均溫度值和溫度變形值,反算溫度變形為零(對于超靜定拱,此時溫度次內力為零)時所得的截面平均溫度值。同時,鋼管混凝土由于截面的構成、材料、尺寸等與其他材料的結構有所不同,因此,結構的有效溫度也有其自身的特性。
        鋼管混凝土拱的計算合龍溫度、有效溫度可根據橋位處的氣象資料和橋梁結構由數值計算求得。本條給出的簡化計算方法綜合了福州大學等單位的研究成果。

    4.2.4 常規的混凝土結構暴露在大氣環境中,除了混凝土自身的水化反應引起收縮外,還存在由于混凝土水分丟失而引起的干燥收縮。對于鋼管混凝土中的管內混凝土,外包鋼管使其處于密閉環境中,與大氣環境沒有發生濕度交換,混凝土自身的化學收縮是主要因素,干燥收縮不存在或者極小,可忽略不計。管內混凝土的收縮已進行了一些試驗研究,但試驗結果具有較大的離散性,還未形成共識性較高的計算方法。從現有的試驗結果來看,其應變一般在250με以下,遠小于普通混凝土的500με~550με。我國現有的橋梁行業規范中,尚無鋼管混凝土拱橋設計計算的內容,工程設計中有的仍沿用現行行業標準《公路橋涵設計通用規范》JTJ 021-89對鋼筋混凝土結構收縮影響力計算的規定,按降溫15℃~20℃計算,由于這種計算方法是以暴露于大氣環境中的混凝土收縮量等效成溫降來計算的,高估了管內混凝土收縮的影響力,F行行業標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG D62-2004第6.2.7條關于混凝土收縮應變終極值計算的規定,考慮了混凝土所處環境的濕度影響。鋼管混凝土拱肋中,管內混凝土處于密閉狀態的,可按濕度環境為70%~90%時計算(該規范表6.2.7中實際取值為80%),較之按降溫15℃~20℃計算相對合理,所以作此規定。

    4.3 結構計算

    4.3.2 剛架系桿拱是在鋼管混凝土拱橋中新出現的橋型,它是一個上下部結構與基礎共同受力的整體結構,在計算中應考慮其結構特點。當基礎采用樁基礎時,地基土荷載可用彈簧模擬或其他可靠的方法計算。計算系桿索的張拉力時,計算模型中可將系桿索的軸向剛度置于無窮大,抗彎剛度置于無窮小。施加了系桿索張拉力的結構的受力計算,應將系桿索剛度置于實際剛度計算結構內力和系桿索的附加力,計算時應考慮系桿索的張拉力。

    4.3.3 設計計算中,拱肋截面剛度的取值不同對荷載效應(如內力、變形、動力特性等)的計算結果均有影響。對于鋼管混凝土結構的剛度,目前國內外有關規范的規定不盡相同。一般而言,壓縮剛度基本不考慮對混凝土剛度的折減,而彎曲剛度考慮到混凝土開裂的可能,對混凝土部分進行了不同程度的折減。綜合國內外有關規范和本規范編制組對鋼管混凝土單圓管、啞鈴形和桁式拱肋剛度計算取值的研究,對混凝土部分的彎曲剛度取0.6的折減系數,與試驗值吻合程度較好且偏于安全。

     

    5 持久狀況承載能力極限狀態計算

     

    5.1 一般規定

    5.1.2 鋼管混凝土拱橋橋梁安全等級的確定,可參照現行行業標準《公路橋涵設計通用規范》JTG D60-2004第1.0.9條和第1.0.11條的規定或現行行業標準《城市橋梁設計規范》CJJ 11-2011第3.0.2條和第3.0.14的規定執行。

    5.1.3 本條參照現行行業標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG D62-2004第5.1.5條的規定編寫。

    5.1.4 對鋼管混凝土拱橋承載能力極限狀態的計算,本規范主要針對鋼管混凝土拱肋、吊索和系桿索,其他結構與構件的承載力計算參照相關規范執行。鋼管混凝土拱的持久狀況承載能力極限狀態計算分為強度和穩定兩部分,分別見本規范第5.2節和第5.3節。
        對于鋼管混凝土單圓管拱肋,拱肋的組成就是圓鋼管混凝土,組成構件與整體結構一致,強度與穩定計算的對象是一致的,顯然穩定承載力不大于強度承載力,所以如果穩定計算滿足要求則強度計算自然也滿足要求。對于啞鈴形與桁式拱肋,組成構件指鋼管混凝土弦桿及其連接構件,整體結構是指將這些構件組成的一個結構,整體上視為一根桿件。對于啞鈴形拱肋,由于腹板為連續構造,約束了單根鋼管混凝土的橫向變形,因此對于其中的鋼管混凝土弦桿構件只需進行強度計算,而不需要考慮穩定計算。而對于桁式拱肋,弦桿只在節點處受到腹桿的約束,因此對于其鋼管混凝土弦桿,應考慮節間內弦桿長細比問題。如果長細比λ≤10,可只進行第5.2節規定的強度計算,否則應進行第5.3節規定的穩定計算。

    5.2 拱肋強度計算

    5.2.1 拱肋構件截面的內力可采用彈性理論計算。在內力計算時,如果將啞鈴形截面或鋼管混凝土拱肋截面當作一根桿件計算,應將計算出來截面的內力分配到各根鋼管混凝土構件上,進行單根鋼管混凝土構件的強度驗算。桁式截面高度較大,弦管分配到的彎矩較小,所以可以直接采用桁式截面進行內力分配。但對于啞鈐形構件,由于其截面高度較小,如果不考慮每根鋼管混凝土分配到的彎矩,假定各管只承受軸力,沒有考慮偏心對承載力削弱的影響,計算結果將偏于不安全。啞鈴形截面一般由上下截面相同的兩肢組成。

    5.2.2 目前國內外有關規范中對于鋼管混凝土軸心抗壓強度No的計算,可分為考慮緊箍作用和不考慮緊箍作用兩大類,我國的規范均考慮緊箍作用。本規范編制組對眾多的計算方法進行了分析,結果表明,由于這些計算方法均建立在大量的試驗研究基礎之上,所以計算結果相差不大。本條文采用的計算方法,主要基于其具有形式簡單、參數適用范圍廣的特點。我國有關規范中,采用該計算方法的有現行行業標準《公路鋼管混凝土拱橋設計規范》JTG/T D65-2012、《拱形鋼結構技術規程》JGJ/T 249-2011以及福建省工程建設地方標準《鋼管混凝土結構技術規程》DBJ/T 13-51-2010。

    5.2.3 鋼管混凝土組合結構在力學性能方面的主要優勢是鋼管對管內混凝土的套箍作用和管內混凝土對鋼管向內變形的阻止作用。鋼管與管內混凝土結合緊密,是其優勢充分發揮的保證。然而,大量工程實踐表明,鋼管與混凝土之間經常會出現界面分離的現象。界面分離現象可分為兩種,一種是由于施工質量引起的較大程度的脫離,可稱之為脫空;另一種是由于混凝土收縮、溫度變化等非質量原因引起的兩者之間粘結力的喪失,可稱之為脫粘。脫粘處的空隙厚度一般較為均勻且不大,以拱頂截面出現為多,拱腳截面極少。本規范第12.3.2條對管內混凝土澆注后的質量檢驗提出“當檢測發現鋼管混凝土拱肋脫粘(角度)率大于20%或脫粘空隙厚度大于3mm時,應對脫粘處進行鉆孔壓漿補強處理”。本條考慮脫粘對承載力的影響計算是針對脫粘(角度)率不大于20%或脫粘空隙厚度不大于3mm的情況。

    5.2.4、5.2.5 鋼管混凝土單圓管偏心率折減系數的計算,參照《鋼管混凝土結構設計與施工規程》CECS 28:90第4.1.3條以及現行行業標準《鋼管混凝土結構設計與施工規程》CECS 28:2012第5.1.3條制訂。

    5.2.6 鋼管混凝土啞鈴形和橫啞鈴形桁肋截面軸心抗壓強度除鋼管混凝土構件外,還應考慮與鋼管混凝土主肢共同承擔荷載的連接鋼板的作用。對于傳統的啞鈴形截面,兩綴板內(腹腔內)填有混凝土,其對軸壓承載力的貢獻率約為5%,受彎時貢獻率更小,加上其施工質量(澆注密實度)較難保證,因此本規范中偏安全地不考慮腹腔內混凝土對構件強度的貢獻。

    5.2.10 鋼管混凝土桁式拱肋腹桿除承受整體結構的剪力外,還承受立柱或吊桿施加的局部力。其內力取實際結構內力和將桁式拱肋等效成格構柱來考慮腹桿承受的軸力的較大值。

    5.2.12 目前對鋼管混凝土節點的疲勞性能與承載力已開展了一些研究。研究表明,鋼管混凝土節點由于主管內填充有混凝土,其承載能力、節點剛度和疲勞性能較之于空鋼管節點均有不同程度的提高。然而,鑒于節點的重要性和該研究尚不成熟,本條偏于安全地規定按鋼管節點計算。

    5.3 拱肋穩定計算

    5.3.1 拱作為以受壓為主的結構,需要進行穩定計算。拱的穩定問題按失穩方向可分為面內失穩與面外(空間)失穩,按失穩類型可分為極值點失穩和分支點失穩。鋼管混凝土拱的面內穩定以極值點失穩為主,本規范中將其等效成鋼管混凝土梁柱進行整體穩定承載力的計算,本節中其他條文都是有關這一計算的規定。對于空間失穩,由于拱所受的面外荷載較小而面內荷載較大,因此其失穩類型更接近于分支點失穩。本條文主要是針對空間穩定的計算。
        分支點失穩可以通過特征值求解求得,當考慮材料為線彈性時,稱之為彈性穩定問題。由于彈性失穩沒有考慮材料非線性和幾何大變形問題,為結構真實穩定承載力的上限,因此要求有較大的穩定系數(彈性失穩的荷載與設計荷載之比值)。本規范參考國內外大量的規范與鋼管混凝土拱橋的研究結果,規定彈性穩定系數不應小于4.0。
        特大跨徑的鋼管混凝土拱,材料非線性或幾何大變形或雙重非線性對結構的整體穩定影響較大,一般還應進行考慮非線性的極值點穩定計算。

    5.3.2 大量研究結果表明,拱肋的面內整體穩定承載力可將其等效成梁柱進行計算。

    5.3.3、5.3.4 鋼管混凝土偏心受壓構件穩定承載力采用了偏心率折減系數與穩定系數相乘的計算方法,計算方法較為簡單,便于工程應用。

    5.3.5~5.3.10 鋼管混凝土柱穩定系數計算方法,將鋼管混凝土單圓管、啞鈴形和格構柱的穩定系數統一起來,通過相對長細比對三種截面形式的鋼管混凝土柱均考慮了材料對穩定系數的影響,對于鋼管混凝土格構柱,換算長細比采用了將有關系數相乘的形式,使之更加合理。

    5.3.11 本條參考現行行業標準《鋼-混凝土組合結構設計規程》DL/T 5085-1999第6.2.6條制訂。根據本規范編制組的統計,按0.36拱軸線弧長折減計算長度,一般情況下單圓管、啞鈴形和桁拱的名義長細比范圍分別為60~120、40~90和40~90。因此,徐變影響折減系數中構件名義長細比的范圍應為40~120。而現行行業標準《鋼-混凝土組合結構設計規程》DL/T 5085-1999第6.2.6條的應用范圍為50~120,分析表明,將其外推至長細比為40的情況是可行的。所以,本規范表5.3.11中名義長細比的應用范圍取為40~120。

    5.3.12 鋼管混凝土拱肋的施工順序是先安裝空鋼管拱肋,然后再向管內澆注混凝土。在管內混凝土形成強度之前,鋼管拱肋要承受自重與管內混凝土的自重荷載,因此在鋼管與混凝土作為組合結構共同承受荷載之前,空鋼管中已產生了初應力和初應變,這就是鋼管混凝土拱橋中拱肋鋼管的初應力問題,簡稱初應力問題。研究表明,鋼管的初應力和初應變縮短了鋼管混凝土的彈性階段,使其提前進入彈塑性階段,對穩定極限承載力有較大的影響,而對截面強度影響較小。所以,本規范在拱肋結構整體穩定計算中考慮了初應力的影響,而在拱肋強度計算中沒有考慮此影響。鋼管混凝土拱肋中的初應力隨截面的變化而變化,拱肋等效成鋼管混凝土梁柱計算時,由于其內力是取1/4跨截面處的內力,所以初應力應取1/4跨截面處的初應力。有彎矩荷載時,同一截面中不同點的初應力值也不同,取平均值計算。

    5.4 吊索與系桿索計算

    5.4.2 鋼管混凝土中、下承式拱橋的吊桿主要采用高強、柔性的鋼索(吊索)。吊索受力中活載占較大的比例,工作環境與斜拉橋中的斜拉索類似,要求吊索有較高的抗疲勞性能。同時,由于吊索在整個橋梁造價中所占的比例不大。因此,為降低吊索中的應力幅,提高其安全性,根據我國近年的工程經驗,吊索計算中取用了3.0的安全系數,比斜拉橋中斜拉索的2.5高一些。

    5.4.3 系桿用于拱梁組合體系和剛架系桿拱中。對于鋼管混凝土拱梁組合體系中的預應力混凝土梁和鋼梁系桿,可按預應力結構和鋼結構計算。本條的對象系桿索,為預應力拉索,只受拉不受彎,主要用于剛架系桿拱中。由于系桿索為總體受力構件,恒載所占的比例較大,活載引起的應力幅值較小,其疲勞問題沒有吊索突出,更接近于預應力體外索的受力。因此,其安全系數取2.0,比吊索的小。

     

    6 持久狀況正常使用極限狀態計算

     

    6.0.1 本條參照現行行業標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG D62-2004第6.1.1條的規定而制訂。具體的荷載效應組合可按現行行業標準《公路橋涵設計通用規范》JTG D60-2004第4.1.7條的規定執行。

    6.0.3 大量工程實踐表明,管內混凝土由于處于密閉養護狀態,它的徐變特性與普通混凝土有著較大的不同,對此已進行了大量的研究。大量試驗研究表明,ACI 209R-92徐變模型計算結果與管內混凝土的徐變規律較為吻合,福建省工程建設地方標準《鋼管混凝土拱橋技術規程》DBJ/T 13-136-2011在鋼管混凝土拱橋徐變計算中推薦采用ACI 209R-92徐變模型計算。然而,分析結果表明,采用ACI 209R-92徐變模型和采用CEB-FIP 90徐變模型計算的鋼管混凝土拱的徐變變形相差不大?紤]到我國橋梁工程師習慣于使用現行行業標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG D62-2004推薦的CEB-FIP 90徐變模型進行結構的徐變計算,因此,本規范規定在無可靠的實測資料時,可采用該計算方法。由于管內混凝土處于密閉狀態,計算時一般取環境相對濕度為90%。

    6.0.4 撓度是正常使用極限狀態中的一個重要指標,原《公路磚石及混凝土橋涵設計規范》JTJ 022-85和《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTJ 023-85對圬工拱橋和鋼筋混凝土拱橋的撓度限值規定分別為計算跨徑的1/1000和1/800,F行行業標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG D62-2004取消了拱橋撓度限值的規定;現行行業標準《公路圬工橋涵設計規范》JTG D61-2005沿用《公路磚石及混凝土橋涵設計規范》JTJ 022-85,規定“在一個橋跨范圍的正負撓度的絕對值之和的最大值不應大于計算跨徑的1/1000”。本條參照現行行業標準《公路圬工橋涵設計規范》JTG D61-2005規定而制訂。
         相關研究表明,撓度限值并不能有效地控制鋼管混凝土拱橋的振動。對于有人行功能的橋梁,可通過舒適度指標來反映人體對振動的感覺。舒適度指標與橋梁的速度、加速度、頻率等參數有關。

    6.0.5 本規范在鋼管混凝土拱的設計計算中采用的是極限狀態法,本條規定是為了在正常使用極限狀態中控制鋼管的應力處于彈性階段,考慮了一定的安全儲備后限值取0.8fy。在鋼管應力計算中除了內力產生的應力外,還包括由于組合截面產生的非線性自應力部分,如混凝土收縮、徐變等引起的應力。大量的工程實踐經驗表明,限制值取鋼材的容許應力fs為計算指標,如0.8fs,則該限制值將控制設計并導致鋼材用量的急劇上升,失去鋼管混凝土作為組合結構的意義,同時這種規定也背離極限狀態法設計計算原則。

     

    7 結構與構造

     

    7.1 結構形式

    7.1.1 鋼管混凝土拱橋結構體系非常豐富,結構形式的分類有多種方法。按照車承形式可分為上承式、中承式和下承式。按照主拱對下部結構是否有水平推力,又可分為有推力拱、無推力拱(拱梁組合)和部分推力拱(剛架系桿拱)。本條以車承形式分類為主,并對推力情況進行附加說明,給出了常見的五種結構形式。除此五種外,還有一些其他結構形式,如桁架拱、桁式組合拱、(簡支)拉索拱、斜拉飛鳥式拱、剛構-柔拱組合橋等,其中一些結構體系受力(如簡支拉索拱)并不合理,宜慎重采用。
        推力拱能充分發揮拱的優勢,而無推力或部分推力拱需要索或其他受拉構件來平衡拱的水平推力,因此條文規定當“地質、地形條件許可時,宜選擇推力拱”。
        拉索的強度高,抗拉剛度小,活載將引起拱較大的水平變形,使支座與伸縮裝置承受較大的活載作用產生的水平力和反復變形,耐久性較差。已建的這類橋梁已出現較多的病害,因此宜慎重采用。

    7.1.2 鋼管混凝土拱的矢跨比建議是根據已建橋梁的統計數據總結得出的。本規范編制組對282座橋例的統計分析表明,已建鋼管混凝土拱橋的矢跨比主要集中在1/6~1/3.5之間,其中1/5~1/4之間占到總數的70%以上,其中上承式鋼管混凝土拱橋的矢跨比主要為1/4~1/6,中承式為1/3.5~1/5,下承式為1/4.5~1/5.5。

    7.1.3 鋼管混凝土中承式剛架系桿拱(也稱飛鳥拱或飛燕拱),是通過錨固于兩邊跨端部的拉索來平衡主跨大部分水平推力的拱結構(部分推力拱),也稱自平衡拱或自錨式拱。主跨一般為一跨,與兩邊跨半拱構成三跨連續結構。也有少量的橋主跨為兩跨或三跨的,與兩邊跨構成四跨或五跨的結構。這種橋型跨越能力較大,造型也較美觀,且能應用于地質條件較差的情況,因此得到了較多的應用。按恒載平衡的設計原則,初步設計時,可采用下列簡化的恒載基本平衡方程式計算考慮各參數之間的關系:

    2.jpg

    7.1.4 本條規定主要是為了防止多孔拱橋的連拱破壞。對于多孔連續剛架系桿拱的系桿索,各孔獨立錨固除了可防止連拱破壞外,還有利于避免相鄰拱跨施工的相互干擾。

    7.2 主 拱

    7.2.1 根據我國大量的鋼管混凝土拱橋的工程實踐,本條給出了常用且較為合理的幾種拱肋截面形式。對于啞鈴形拱肋,早期的截面在腹腔內填有混凝土,澆注混凝土時易發生爆管事故。研究表明,腹腔內的混凝土對截面極限承載力的貢獻很小,因此提出了腹腔內不填混凝土的新型啞鈴形截面形式。它免去了澆注腹腔內混凝土的工序,從根本上消除了爆管事故的隱患,這種截面形式提出后,在新建橋梁中得到了廣泛的應用。因此,本條在截面形式中只給出了腹腔內不填充混凝土的啞鈴形截面形式,而沒有給出腹腔內填充混凝土的啞鈴形截面形式。
        多管截面有三管、四管、六管,其中四管應用最多,三管次之,六管極少,故六管未在圖7.2.1中列出。對于四肢桁式,早期多采用橫啞鈴形桁式,其上、下弦為兩個橫啞鈴形截面,腹桿為鋼管桁片,其平聯內混凝土澆注也存在類似豎啞鈴形截面的問題。其后又發展了混合式的桁式截面,即上弦采取橫啞鈴形,下弦兩根鋼管采用鋼管下平聯聯結,但應用不多,目前已基本不用,故圖7.2.1中也未列出。近年來,四肢全桁式截面有較多采用的趨勢。這種拱肋弦桿采用鋼管混凝土構件,腹桿和平聯均采用鋼管。它較之橫啞鈴形桁式截面,由于取消了鋼管間的橫向綴板和綴板內的混凝土而采用綴條,節省了用鋼量和混凝土用量,減輕了自重,使鋼管混凝土拱橋具有更強的跨越能力。同時,由于各肢以受軸向力為主,更易于采用鋼管混凝土理論進行計算。三肢桁式截面,據不完全統計目前共有14座橋例,遠小于四肢桁式。

    7.2.2~7.2.4 推薦的鋼管混凝土拱橋的拱軸線、拱肋截面高度、弦管管徑等,均是根據我國大量的工程實踐分析總結得出的。

    7.2.5 本條參照現行國家標準《鋼結構設計規范》GB 50017-2003第8.4.2條對綴板柱的構造規定而制訂。

    7.2.6 橫啞鈴桁式截面中的平聯板間通常會采用拉桿、螺栓或加勁板等構造,以加勁板效果為佳,其主要目的是防止在充填混凝土時發生爆管事故。

    7.2.7~7.2.9 對主拱結構的橫向構造的規定,是根據我國大量的鋼管混凝土拱橋的工程實踐總結得出的。

    7.2.10 大跨徑鋼管混凝土拱橋多采用桁式拱肋,其鋼管混凝土節點是結構受力的關鍵部位。對于受較大軸壓力的支管,可采用鋼管混凝土構件。在有關文獻統計的80余座橋例中,支管與主管直徑比為0.40~0.60的占81%以上;支管與主管壁厚比為0.55~1.00的占78%;支管與主管面積比不小于25%的占87%。
        需要指出的是,桁式拱肋的主管(鋼管混凝土弦桿)可通過設置內栓釘,加強鋼管與管內混凝土的共同作用,加強主管與支管的共同作用。

    7.2.11 本條參照現行國家標準《鋼結構設計規范》GB 50017-2003等有關規范對鋼管節點構造提出了要求。圖7.2.11中e≥0標示的是e的正負取值方向。

    7.2.12 鋼管拱肋吊裝節段的高空連接是鋼管混凝土拱結構施工質量的控制因素。它多采用焊接連接,但高空焊接受條件限制,質量保證較地面施焊的難,也難以進行射線探傷,故提出應有可靠的措施保證其質量,如采用帶有內襯板的接頭。節段間的臨時連接常用的有內法蘭盤和外法蘭盤兩種。為減小泵送時的阻力,保證管內混凝土密實且連成一體,內法蘭盤構造應具有相當的通透性。

    7.2.15 管內混凝土澆注構造主要有兩拱腳附近的澆注口、拱頂的隔倉板及其兩端的排漿管等。這些構造應由設計文件給出,在拱肋制作時實現。澆注口位于澆注段的下方,一般與拱肋成30°左右的夾角;排漿口位于澆注段的頂端,本規范第12.2.1條對其構造有相應的規定。這些開口部位在結構上應予以補強,并在施工完成后修復。

    7.3 拱座與立柱

    7.3.1 本條提出拱座的構造要求,系參照現行行業標準《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》JTG D62-2004的要求制訂。

    7.3.2 立柱與鋼管混凝土拱肋間設置柱腳,是為了便于立柱的安裝、立柱與拱肋之間力的傳遞。

    7.4 吊索和系桿索

    7.4.1 我國近幾十年修建的中、下承式拱橋基本上采用高強的拉索作為懸吊橋面系的吊桿,用高強的拉索作為系桿,稱之為吊索與系桿索。吊索與系桿索為易損構件,使用壽命短于主結構,我國近年來發生的多起中、下承式拱橋的事故,吊索破壞是其最主要的原因。因此,除了在設計中應采取防水、防腐構造與措施外,必須具有可檢查與可更換的構造與措施。

    7.4.3、7.4.4 根據我國鋼管混凝土拱橋的工程實踐,參照現行行業標準《公路斜拉橋設計細則》JTG/T D65-01-2007中對斜拉索的要求,對錨具的構造提出了要求。

    7.4.7 系桿索在已建的拱橋中大部分采用系桿箱防護,也有個別橋梁的系桿索直接暴露于大氣中,主要是考慮系桿箱防水、排水性能不好時會加速系桿索的銹蝕。實踐表明,直接暴露于大氣中的系桿索保護層更易老化,所以推薦采用系桿箱防護。當然,系桿箱應具有良好的防水、排水性能,并設有檢查口進行日常檢查與養護。

    7.5 橋 面 系

    7.5.1 中、下承式拱橋具有懸吊橋面系。下承式拱梁組合結構的橋面系一般為以縱梁(系梁)受力為主的整體結構,而下承式剛架系桿拱、中承式剛架系桿拱和(有推力)中承式拱的懸吊橋面系,過去多采用以橫梁受力為主且無加勁縱梁的結構。這種橋面系結構,橋面板支承于橫梁之上,橫梁簡支于吊索,結構的內部與外部均無多余的約束,傳力途徑也是單一的,結構的整體強健性(robustness,魯棒性)較差。當吊索破壞后,易產生橫梁和橋面板的墜落,導致車毀人亡的嚴重后果。我國近年來發生的多起中、下承式拱橋的惡性事故,均是采用此類橋面系的中、下承式拱。因此,在加強吊索安全性的同時,加強橋面系的強健性,是杜絕中、下承式拱橋發生惡性事故的結構保證。
        整體性橋面結構有整體板梁橋面系、格子梁橋面系、U肋加勁的鋼箱梁等。對于以橫梁受力為主的橋面系,則可通過加勁縱梁來實現其整體性。無論采用何種橋面系結構,均應具有一對吊索(指一根橫梁相對應的兩端的吊索)失效后不落梁的能力,以避免發生車毀人亡的事故。
        當前國際上結構安全設計理念已從過去以保證結構在設計荷載作用下不出現破壞為主,發展為還需保證結構具有足夠的整體強健性,具有在偶然狀況下避免發生災難性破壞的能力。

    7.5.2 下承式剛架系桿拱和中承式拱的懸吊部分的橋面系屬于飄浮體系,采取橫向限位措施有利于限制其整體橫向變形、提高橋面系的橫橋向剛度。下承式拱梁組合結構的橋面系一般為整體結構,采用橫向限位措施也有利于結構抗震,能起到防落梁的作用。
         不承受水平拉力的懸吊橋面系的加勁縱梁,其作用是加強橋面系的整體強健性,如果將其與端部結構或主拱固接則改變了結構的受力狀況,加勁縱梁及其端部固結構造也易因受拉而破壞。

    7.5.3 鋼管混凝土主拱是橋梁的主要受力結構,應保持其結構的連續完整。橋面系結構與主拱結構溫度和其他荷載引起的變形可能不同,結構設計時應避免在兩者相交處因溫度變化引起不同構件之間的碰撞而造成結構的損傷。

    7.5.4 中、下承式拱橋的懸掛橋面系,橋面板一般采用橋面連續或結構連續,除伸縮縫處及必要時臨近跨因要滿足伸縮變形外,橋面板下都不宜設置支座。如果設置支座,將帶來以下問題:
        (1)其數量眾多,施工調平困難。
        (2)橋面板自重不大,小支座在汽車荷載作用下,極易易位或滑落,引起橋面的不平整,而脫落支座的重新安裝和破損橋面板的維修難度較大(因為結構為連續或橋面為連續)。
        (3)不平整的橋面不僅影響服務功能,還將增大車輛的沖擊作用,引起伸縮裝置等橋面構造的進一步破壞。
        將橋面板與橫梁直接接觸,不設支座,施工時不存在體系轉換問題,還可以通過結構設計使橋面板參與橫梁的受力。對于必須設置的少量的小支座,需通過限位或固定等措施來防止其脫落。

     

    8 鋼管拱肋制造

     

    8.1 鋼管加工制作

    8.1.2 鋼管混凝土桁式拱肋中相貫接點的焊接質量與支管的端口放樣、下料加工精度密切相關,所以要求采用易于保證質量的自動切割機加工。

    8.2 鋼管拱肋組裝

    8.2.2 鋼管拱肋節段制作軸線可采用曲線狀鋼管拼接成設計曲線(曲線法),也可采用直線狀鋼管拼接成折線代替設計曲線(以折代曲法)。采用以折代曲法制作時,應避免分段直線代替曲線產生較大的受力誤差。

    8.2.3 鋼材熱加工后,如果在空氣中緩慢冷卻,加熱區鋼材的韌性幾乎不下降;而采用澆水驟冷,則加熱區鋼材就有明顯的脆化現象,因此規定不得用水驟冷。

    8.2.4 鋼管拱肋組裝胎架,又稱拼裝臺座或放樣臺。為保證吊裝單元在空中順利對接,每個吊裝單元在地面的組裝胎架上應與前后兩個吊裝單元的拱肋鋼管接口進行調校,因此拼裝臺座要求滿足至少三個相鄰吊裝段按1 :1放樣的要求。

    8.2.6 鋼管混凝土桁式拱肋采用雙層側臥法施工簡單,但無法反映自重荷載下的變形因素。當跨徑較大時(如主拱跨徑不小于200m),自重荷載下的結構變形較大,采用立拼法能夠反映自重作用下的變形因素,效果較好。

    8.2.7 鋼管內表面的除銹防護在形成拱肋節段后難以處理,所以本條規定應在鋼管拱肋組裝前進行處理。對充填混凝土的鋼管內表面,一般設計不要求進行防腐涂裝。為保證鋼管內壁與核心混凝土緊密粘結,在澆注管內混凝土前應將鋼管內的油漬等污物清除干凈。對于制作后長時間置于易腐環境的鋼管拱肋構件,即使設計不要求涂裝,也應采取簡單的油漆等措施,防止其嚴重銹蝕。

    8.2.11 鋼管是鋼管混凝土拱肋的主要組成部分,開孔和焊接均會對其產生不利影響,施工中應盡量避免在拱肋上的開孔和焊接。本條是對于確實需要的開孔和焊接所做的規定。

    8.3 鋼管拱肋質量檢驗

    8.3.1 本條主要綜合國家現行標準《鋼管混凝土工程施工質量驗收規范》GB 50628-2010、《公路橋涵施工技術規范》JTG/T F50-2011等有關規定而制訂。這些規定對同一偏差的限制并不完全相同,考慮到鋼管構件的制作是整個拱肋形成的源頭,為避免施工偏差累積,保障施工質量,因此本條制訂時遵循了從嚴的原則。

    8.3.3 本條主要依據現行行業標準《公路工程質量檢驗評定標準》JTG F80/1-2004中的表8.8.6-1而制訂。

    8.3.4 本條對鋼管混凝土桁式拱肋節段組裝中的弦桿、豎桿、斜腹桿等構件之間的關系提出了要求。其中管肢組合和綴件組合允許偏差參考了現行國家標準《鋼管混凝土工程施工質量驗收規范》GB 50628-2010中表4.2.8的規定。

    8.3.5 本條對鋼管拱肋吊裝節段預拼裝提出了精度要求。

     

    9 焊接施工

     

    9.0.2 焊接工藝評定是保證鋼結構焊縫質量的前提條件,所以,應通過焊接工藝評定選擇最佳的焊接材料、焊接方法、焊接工藝參數、焊后熱處理方法等,以保證焊接接頭的力學性能達到設計要求。對于所有參與鋼管混凝土拱橋施工的單位,凡其首次使用的鋼材、焊材及改變焊接方法、焊后熱處理等,均應進行焊接工藝評定,其主要力學性能均應達到設計要求。工藝評定合格后寫出正式的焊接工藝評定報告和焊接工藝指導書,根據工藝指導書及圖樣的規定,編寫焊接工藝。根據焊接工藝進行焊接施工,以保證焊接接頭力學性能達到設計要求。

    9.0.5 為滿足規定的精度要求所采取的措施主要有匹配、工裝設計和預拼裝等。

    9.0.6 鋼管相貫線焊縫進行焊縫修磨和錘擊,是為了減小焊接殘余應力,緩解節點疲勞問題。

    9.0.7 交叉焊縫對結構的抗疲勞性能不利,這一不利因素除設計中應考慮外,施工中也應盡量避免。本條給出了對環焊縫、縱焊縫及節點處的相貫焊縫交叉點的避讓方式。

    9.0.9 本條參照現行行業標準《公路橋涵施工技術規范》JTG/T F50-2011第19.6.1條和第19.6.2條的規定而制訂。

    9.0.10、9.0.11 卷制焊接管的卷管對接焊縫、鋼管的縱向對接焊縫對結構受力性能影響很大,一般又都采用自動焊,所以按現行行業標準《公路橋涵施工技術規范》JTG/T F50-2011中焊縫質量等級Ⅰ進行超聲波探傷和射線探傷檢驗,既是必要的,也是可能的。高空吊裝節段拼裝、合龍等接頭處高空焊接的焊縫,雖然也很重要,但由于受條件的限制,射線探傷檢驗較為困難,所以沒有強制規定執行。為保證現場焊接連接的可靠性,當拱肋鋼管對接或合龍采用焊接連接時,應有可靠的措施保證焊縫的質量。
        現行行業標準《公路橋涵施工技術規范》JTG/T F50-2011對采用不同探傷方法(超聲波探傷、射線探傷和磁粉探傷)檢驗的焊縫質量等級、檢驗方法、檢驗部位等都有比較詳細和明確的規定,但在缺陷等級評定方面,只給出了超聲波探傷的缺陷等級評定,對其他兩種探傷方法沒有給出具體的規定。條文綜合了現行行業標準《公路橋涵施工技術規范》JTG/T F50-2011和其他規范的相關規定,對焊縫檢驗和評定提出了要求。


    10 防腐涂裝施工

     

    10.0.8 本條綜合了國家現行標準《公路工程質量檢驗評定標準》JTG F80/1-2004第8.9.2條、《鋼結構工程施工質量驗收規范》GB 50205-2001第14.2.2條(強制性條文)以及《建筑鋼結構防腐技術規程》JTJ/T 251-2011第5.3.1條的內容而制訂。

     

    11 鋼管拱肋架設

     

    11.1 一般規定

    11.1.1 根據統計,鋼管拱肋的架設除小跨徑的鋼管混凝土拱橋外,一般采用無支架施工法,其中以斜拉扣掛懸臂拼裝法應用最多。由于鋼管混凝土拱橋的設計受力是根據設計單位提出的施工架設方法來計算的,所以施工組織設計應在設計單位提出的施工架設方案的基礎上進行。

    11.1.2 鋼管拱肋架設的施工組織設計計算中,包含了拱肋構件吊裝過程的計算和拱肋安裝過程直至合龍的計算。拱肋構件吊裝過程的計算,除了構件本身的受力外,采用纜索吊機吊裝時還應計算纜索系統的受力。由于鋼管拱肋在合龍之前并不是拱結構,所以一般需要其他輔助措施來承擔其自重或與其共同受力,因此拱肋安裝過程的計算對象為被安裝的拱肋和施工輔助構造組成的施工受力結構,如斜拉扣掛懸臂法安裝中由拱肋、扣(錨)索系統、風纜系統等組成的施工受力結構,轉體施工中由拱肋、轉動機構和支撐結構組成的施工受力系統等。
         拱肋安裝計算一般以彈性理論計算,對于特大跨徑橋梁,也可采用非線性方法計算。

    11.2 鋼管拱肋架設與質量檢驗

    11.2.5 相關研究表明,鋼管混凝土拱的基準溫度主要與管內混凝土成型時間段內的大氣溫度與管徑大小有關,空鋼管拱肋的合龍溫度對其影響較小。鋼管拱肋安裝合龍溫度選擇溫度相對穩定的時段,主要是為使鋼管拱肋合龍后的連接受溫度變化的影響盡可能小。

    11.2.7 本條參照現行行業標準《公路工程質量檢驗評定標準》JTG F80/1-2004第8.8.6條制訂。

     

    12 管內混凝土的澆注

     

    12.1 一般規定

    12.1.1 管內混凝土澆注時,濕混凝土的荷載由鋼管拱肋承擔。拱肋各部分混凝土的澆注順序對拱肋施工過程和成橋后的受力均有影響,設計時的結構受力計算是按設計提出的澆注順序進行的,因此規定施工時也應按此順序進行。為保證管內混凝土的質量,管內混凝土宜一次性連續澆注完成。如果設計提出了分倉或分段澆注,則設計中考慮了構造措施,并已在鋼管拱肋制作時實現。如果設計為一次性連續澆注,而施工單位在施工組織設計時提出來要分倉或分段澆注,則必須征得設計與監理單位的同意,進行必要的設計變更并在拱肋制作中實現。此外,澆注過程如因特殊原因(如停電或泵送設備故障等)而造成管內混凝土無法連續泵送頂升時,應開孔放掉管內混凝土上層浮漿,鑿除松散的混凝土,露出新鮮粗糙的混凝土面,在已灌入管內混凝土初凝之前,在開孔處重新接管繼續泵送頂升完成;或在混凝土強度達到設計強度的80%以上后,從開孔處重新開始后續澆注,直至完成。

    12.1.2 目前,我國鋼管混凝土拱橋施工中管內混凝土的澆注以泵送頂升法為主。采用這種方法施工時,對管內混凝土的品質有特殊的要求。相關研究表明:
        (1)管內混凝土強度等級一般較高,而水膠比是影響混凝土強度的主要因素之一,因此水膠比不宜過大。
        (2)由于鋼管是封閉的,當混凝土含氣量較高時,在泵送壓力作用下,混凝土中氣體會部分逸出,在鋼管和混凝土之間形成氣膜,當這種氣體不能排除或者混凝土的膨脹變形不能彌補氣膜時,將造成鋼管和混凝土脫粘,降低管對混凝土的套箍作用,因此提出控制混凝土含氣量在2.5%以下的要求。
        (3)泵送頂升要求混凝土具有高流動性、優良抗離析性及填充性、坍落度經時損失小和緩凝。其中前四項屬于自密實性的要求,根據我國現行行業標準《自密實混凝土應用技術規程》JGJ/T 283,自密實性的要求可采用坍落擴展度試驗、V形漏斗試驗和U形箱試驗方法進行檢測。如果坍落度小于20cm、擴展度小于50cm、T500時間大于20s、V形漏斗通過時間大于25s、U形箱填充高度試驗小于30cm,則混凝土的工作性能不易滿足自密實特性;若坍落度大于26cm、擴展度大于65cm、T500時間小于5s、V形漏斗通過時間小于10s,則泵送頂升施工過程中,因混凝土的黏聚性不良,易造成混凝土膠凝漿體與粗集料分離,導致堵管和管內混凝土不勻質,影響鋼管混凝土承載能力。因此,制備的管內混凝土入泵坍落度宜控制為20cm~26cm,擴展度宜控制為50cm~65cm,T500時間宜控制為5s~20s,V形漏斗通過時間宜控制為10s~25s,U形箱填充高度試驗宜大于30cm。T500為擴展時間,是用坍落度筒測量混凝土坍落度擴展時,自坍落度筒提起時,至拌和物坍落擴展度面直徑達到500mm的時間。
        混凝土的經時坍落度損失和初凝及終凝時間由澆筑泵送頂升的所需時間決定;炷帘盟晚斏凉沧⑹┕r,混凝土與鋼管壁的摩擦阻力以及法蘭盤對混凝土的阻力,使得中心部分混凝土上升速度比邊部混凝土快,并向邊部不斷擴散而形成“栓流”,而當混凝土接近拱頂段時則呈斜截面層疊推進,所以混凝土在鋼管內向上運動過程中并非全截面整體推移模式,而是存在混合過程,初始灌入鋼管內的混凝土并不一定保持在鋼管內混凝土的最前端。因此,設計制備的混凝土不必強調在整個澆注施工過程中一直保持良好的流動性。通過大量的試驗研究和工程應用總結:如泵送頂升施工在6h內完成,宜控制混凝土3h坍落度損失小于3cm;如泵送頂升施工在10h內完成,宜控制混凝土3h坍落度無損失,5h坍落度損失宜小于3cm;初凝時間大于完成澆注一根鋼管所需的時間,則混凝土能滿足鋼管混凝土拱橋泵送頂升自密實施工要求。
        (4)早強是讓混凝土盡早形成強度和參與受力,以縮短空鋼管拱受力時間,并加快施工速度。
        (5)為了防止或減輕鋼管壁與混凝土的脫粘,制備混凝土時宜摻入適量膨脹劑,補償混凝土的收縮,并使混凝土具有微膨脹性能。
        目前工程實際中,管內混凝土多采用微膨脹混凝土,效果依具體情況而變。也有些工程沒有采用微膨脹混凝上。所以對管內混凝土是否采用自密實補償收縮混凝土,本規范沒有強制要求,而是推薦采用。

    12.1.3 本規范提出根據現行國家標準《普通混凝土長期性能和耐久性能試驗方法標準》GB/T 50082-2009而不是現行行業標準《補償收縮混凝土應用技術規程》JGJ/T 178-2009進行密閉環境下混凝土的體積穩定性能(收縮率或自由膨脹率)檢測,是因為后者要求混凝土試件脫模后放入水中養護14d,此后再轉入空氣中養護14d,測試其限制膨脹率。這種評價混凝土體積穩定性方法的測試條件與鋼管混凝土所處的實際環境大不相同(鋼管內混凝土處于密封條件下,與外界基本上沒有水分交換),不能真實反映鋼管內混凝土的體積變化情況。管內混凝土在密閉環境下的膨脹率宜在60d以內穩定收斂,以利于施工控制和橋梁結構的穩定。當密閉環境下鋼管內混凝土自由膨脹率為0~6×10-4,含氣量小于2.5%時,管內混凝土密實,且混凝土與鋼管不易發生脫粘現象。如果設計的密閉環境下混凝土自由膨脹率過大,則一方面易造成混凝土中膨脹劑摻量高,影響混凝土的工作性能和力學性能,另一方面不利于材料穩定性的控制。

    12.1.5 當環境氣溫高于30℃時,為避免管內混凝土坍落度損失過快,造成混凝土堵管,宜采取措施降低鋼管溫度,如蓋濕麻袋或澆水等。

    12.2 管內混凝土的澆注施工

    12.2.1 管內混凝土的施工采用泵送頂升法,既高效又能夠通過頂升使混凝土密實而免除了振搗,因此泵送頂升法已成為我國鋼管混凝土拱橋施工的基本方法。當排漿管離隔艙板太近時,在泵送頂升過程中由于隔艙板發生變形易堵塞排漿管,無法排出浮漿;當排漿管離隔艙板太遠時,拱頂隔艙板附近的浮漿和氣泡也不易排出,易造成拱頂混凝土與鋼管壁脫粘。因此,排漿管與隔艙板的適宜距離為1m左右。排漿管不應插入主拱鋼管內,否則會造成排漿管附近的主拱管內氣泡、浮漿不易排出而導致混凝土與鋼管壁脫空。因此,在拱頂設置排漿管時不應將排漿管插入管內。

    12.2.2 試泵是為了在大量施工實踐經驗的基礎上,針對具體工程的情況,更好地制訂和把握泵送工藝。根據我國大量的工程實踐經驗,泵送施工過程應保持輸送泵儲料斗內混凝土量不少于料斗容量的一半,且不反泵;泵送混凝土施工在排漿管排出合格混凝土后宜停止3min~5min,然后繼續泵送2個~3個行程,以增加拱頂混凝土的密實度;全部混凝土泵送完成后,關下壓注口的倒流截止閥,待混凝土終凝后拆除倒流截止閥。

    12.2.5 管內混凝土澆注完成后將鋼管的所有開孔封閉,是為了防止管內水分蒸發。

    12.3 管內混凝土澆注后質量檢驗

    12.3.1 根據現行行業標準《公路橋涵施工技術規范》JTG/T F50-2011第15.8.3條的要求,鋼管內混凝土應飽滿,混凝土與管壁緊密結合。實踐表明,人工敲擊是檢測管內混凝土填充密實度的有效方法,可用質檢專用的3號鋼錘進行敲擊檢查。需要指出的是拱腳處受固端的影響,敲擊時發出的聲音與其他部分會有所不同。

    12.3.2 對鋼管混凝土拱肋的脫粘,當程度較輕(脫粘率不大于20%且脫粘空隙厚度不大于3mm)時,對結構性能影響較小且壓漿補強施工難度較大,因此可暫不進行壓漿補強,但應密切注意其發展情況,發展到一定程度應進行壓漿補強;而當鋼管混凝土拱肋脫粘(角度)率大于20%或脫粘空隙厚度大于3mm時,鋼管與混凝土的脫粘對鋼管混凝土的剛度和承載能力削弱影響較大,且此時壓漿補強施工難度也降低了,應進行壓漿處理。研究結果表明,對發生脫粘的鋼管混凝土采用壓漿處理后,鋼管混凝土原有的力學性能基本恢復。
        針對鋼管混凝土的不同脫粘程度,可采取不同的壓漿材料。當脫粘厚度較大時,壓漿材料可采用由水泥、硅灰、膨脹劑、高效減水劑等原材料制備的與混凝土具有相同強度等級的無收縮水泥漿;當脫粘厚度較小時,壓漿材料可采用由環氧樹脂、增塑劑,稀釋劑、固化劑等原材料制備的與混凝土具有相同強度等級的化學灌漿材料。壓漿處理后應將鉆孔補焊封固。補強漿液的強度應不低于管內混凝土的設計強度。壓注進漿口應位于不密實部位的最低處,出漿口應位于最高處。

    12.3.3 本條參照現行行業標準《公路工程質量檢驗評定標準》JTG F80/1-2004第8.8.6條和《公路橋涵施工技術規范》JTG/T F50-2011第15.8.5條的規定而制訂。

     

    13 其他構造施工

     

    13.1 一般規定

    13.1.1、13.1.2 本章主要涉及采用高強鋼材的柔性、拉索類的吊索與系桿索的施工,其余構造的施工與其他橋梁相同,應符合現行行業標準《公路橋涵施工技術規范》JTG/T F50-2011的有關規定。

    13.2 吊索與系桿索的安裝與質量檢驗

    13.2.5 對下料索進行10min~15min施力持續預拉是為了消除系桿索的非彈性延伸量。

    13.2.9 采用滾動支架,系桿索拉力的摩擦損失較小。

    13.2.11 本條參照現行行業標準《公路工程質量檢驗評定標準》JTG F80/1-2004第8.8.7條和《公路橋涵施工技術規范》JTG/T F50-2011第15.8.5條的規定制訂。

     

    14 養 護

     

    14.1 養護的基本規定

    14.1.2 橋梁技術檔案的建立是養護工作的基礎。由于技術檔案的建立沒有專門的章節,故在此對其內容給出規定。

    14.1.3 鋼管混凝土拱橋按照使用性質,城市橋梁應依照現行行業標準《城市橋梁養護技術規范》CJJ 99-2003相關規定進行養護,公路橋梁應按照現行行業標準《公路橋涵養護規范》JTG H11-2004的相關規定進行養護。然而,上述兩本規范中,涉及鋼管混凝土拱橋的內容不多,針對性與系統性不足。本章根據鋼管混凝土拱橋結構的主要特點和使用過程中暴露出來的主要病害,針對鋼管混凝土主拱、吊索與系桿索等結構與構件制訂相關的規定。

    14.2 檢查與評定

    14.2.1 本規范將檢查按深度分為三類,即經常檢查、定期檢查和特殊檢查,與現行行業標準《公路橋涵養護規范》JTG H11-2004中的名稱一致,與現行行業標準《城市橋梁養護技術規范》CJJ 99-2003中的經常性檢查、定期檢測和特殊檢測,大同小異。為了后面敘述方便,又按照內容將其分為整體檢查、結構與構件檢查和附屬結構物檢查等。

    14.2.2 橋梁檢測基準主要有高程基準和平面基準,它們由一系列的基準點組成基準系統,是橋梁變形檢測的依據,必須進行定期檢測,以確保檢測數據的準確性。鋼管混凝土拱橋結構的固定測點根據橋梁規模、橋型、結構特點設定,常見的觀測點有拱肋的供頂、1/4點和拱腳截面處、拱座、墩(臺)處、吊索或立柱等。

    14.2.5~14.2.7 參照現行行業標準《公路橋涵養護規范》JTG H11-2004第3.2.1條~第3.2.3條制訂。

    14.2.8 對橋梁狀況的整體檢查和宏觀判斷,是橋梁檢查中首要的任務,為避免檢查工作中只注意具體結構與構造,而忽視整體狀況的評判,故規定本條。

    14.2.9 鋼管混凝土主拱結構包括拱肋與橫撐。主拱鋼結構焊縫檢查時要特別注意桁式拱肋管節點的相貫焊縫,因為其焊接質量較難控制,且抗疲勞性能較弱,是檢查的重點。

    14.2.11 中,下承式鋼管混凝土拱橋中的懸吊橋面系部分,通常采用橋面板或小T梁置于橫梁上的橋面系,由于橋面板的跨徑較小、自重較輕,橋面板在伸縮縫處的小支座在車輛動力荷載作用下易于脫落,因此是檢查的一個重點。

    14.2.12、14.2.13 現行行業標準《城市橋梁養護技術規范》CJJ 99-2003中將定期檢測分為常規定期檢測與結構定期檢測,而現行行業標準《公路橋涵養護規范》JTG H11-2004無此細分。本規范參照現行行業標準《城市橋梁養護技術規范》CJJ 99-2003,將定期檢查分為常規定期檢查與結構定期檢測,并對它們的頻率按橋梁的跨徑大小做了規定,既考慮了必要性,也考慮了實際執行的可行性。
        常規定期檢查,借助簡單的檢測設備便可完成,可由養護單位自檢,也可委托具有一定資質的專業單位進行,檢查的頻率大些。結構定期檢測,需要一些專門的儀器設備和高水平的檢測隊伍,因此規定由有資質的單位完成,檢查的頻率相對也小些。一般來說,結構定期檢測是在常規定期檢查的基礎上進行的,因此當常規定期檢查與結構定期檢測在同一年內進行時,可將兩者合并進行。

    14.2.16 敲擊法檢測拱肋鋼管與混凝土脫粘的方法參見本規范第12.3.1條的條文說明。

    14.2.23、14.2.24 現行行業標準《公路橋涵養護規范》JTG H11-2004中將特殊檢查分為專門檢查和應急檢查,而現行行業標準《城市橋梁養護技術規范》CJJ 99-2003無此細分。本規范參照現行行業標準《公路橋涵養護規范》JTG H11-2004第3.1.1條的規定制訂。

    14.2.25 本條第1款、第2款是根據已有鋼管混凝土拱橋在使用過程中反映出來的特點制訂的。

    14.2.27 本條第1款~第4款是針對鋼管混凝土拱橋的特點規定的。其中,大風等級采用蒲福風力等級標準劃分。風災災害等級一般可劃分為3級:
        (1)一般大風:相當6級~8級大風,主要破壞農作物,對工程設施一般不會造成破壞。
        (2)較強大風:相當9級~11級大風,除破壞農作物、林木外,對工程設施可造成不同程度的破壞。
        (3)特強大風:相當于12級及以上大風,除破壞農作物、林木外,對工程設施和船舶、車輛等可造成嚴重破壞,并嚴重威脅人員生命安全。

    14.2.28 鋼管混凝土拱橋應急檢查報告除應有專門檢查報告的內容外,還需要對橋梁所受災害的原因、影響范圍等進行描述,如風災對于吊索的影響。為了分析吊索的振動,應記錄橋上風力、風速、風向、溫度和濕度等資料。同時,對于根據應急檢查結果,還應進行橋梁抗災能力的鑒定,并提出今后防災減災的建議,以提高橋梁的抗災能力。

    14.3 結構養護

    14.3.1、14.3.2 涂裝面層清潔無污垢、無破損是防腐涂裝體系達到設計壽命的重要保證,為此,對其保潔與日常養護進行了規定。

    14.3.3 涂裝面層的定期重涂對保證涂裝體系整體作用與壽命具有極其重要的作用,除日常的小修小補外,一般宜每3年~5年重新涂裝一次,對于處于非腐蝕環境且涂裝質量較好的橋梁,可根據實際情況選擇稍長的重新涂裝時間間隔。
        防腐涂裝體系進行整體重新涂裝設計時,可采用原設計,但不必限定于原設計,可根據實際需要和防腐體系的技術進步,選擇更合適的防腐涂裝體系,如將原一般防腐涂料體系改為重防腐涂料體系,或將原重防腐涂料體系改為熱噴涂防腐體系等。同時,對于城市或污染嚴重地區的橋梁,可根據實際情況提高對防腐涂裝體系的要求,如設計壽命、防腐效果等。

    14.3.6 主拱結構的連接是結構的易損部位,應保持其正常狀態。連接出現異常情況,可能是施工質量,也可能是設計缺陷或使用過程中的因素引起的。對于后者如果只簡單地進行修復,不能根本地解決問題。鋼結構在使用期間的連接修復,是在受荷載作用下的,與制作時無應力或小應力狀況不同,且受施工條件限制,往往難以達到原設計的要求。因此,除修復外,一般還要采取一定的結構加固措施。

    14.3.8~14.3.11 吊索與系桿索的防護是養護工作的重點,因此對其做出詳細的規定。索體護套出現開裂、漏水、滲水未造成嚴重銹蝕時,可剝開已損壞的護套,將已潮濕的鋼索吹干,對已生銹的鋼索做好防銹處理,再涂刷防護漆及防護油,并用玻璃絲布或其他防護材料包扎嚴密。

    14.3.13 高強吊索與系桿索屬易損構件,難以與橋梁主體結構同壽命,因此其更換就成為養護工作的重要內容之一。早期修建的鋼管混凝土中、下承式拱橋,吊索與系桿索多采用黑鋼絲、灌水泥砂漿保護的鋼束,實踐表明其防腐性能較差,目前許多采用這種拉索的橋梁都進行了換索。

    14.3.14 短吊索的受力復雜,較之其他吊索更易損壞,所以規定其更換周期可以短于其他吊索。同時,通過更換下來的短吊索來檢查吊索的內部情況和材料性能,以對全橋的吊索狀況進行推斷,為是否進行吊索全面更換提供依據。

    14.3.15 吊索與系桿索的技術在不斷發展之中,更換時不必局限于原設計的產品。近年來針對鋼管混凝土中、下承式拱橋的吊索與系桿索新產品不斷地研發出來與投入市場,早期設計的黑鋼絲、灌水泥砂漿保護的吊索與系桿索應采用新產品替換。當然,采用新產品時既要考慮其技術先進性,同時也要注重考察其實際應用的質量可靠性。

    14.3.17 吊索更換時,如原設計沒有考慮更換措施,可采用強大的鋼絲繩從拱肋上吊下兜住橫梁,待原吊索承擔的荷載全部轉移到鋼絲繩后,將原吊索換下。

    14.3.20 由本規范第14.2.11條的條文說明可知,中、下承式鋼管混凝土拱橋中的懸吊橋面系部分的小支座病害較多,因此本條針對性地提出養護要求。對于橋面系的其他養護內容,本規范未給出具體規定,應按照第14.1.3條規定,根據橋梁使用性質,分別執行現行行業標準《公路橋涵養護規范》JTG H11或《城市橋梁養護技術規范》CJJ 99的相關規定。

    14.3.21 早期修建的鋼管混凝土中、下承式拱橋,其懸掛橋面系多為以橫梁受力為主、無加勁縱梁的結構,整體性與動力性能較差,且在吊索出現破斷時易造成嚴重的后果。因此,宜根據橋梁使用狀況進行加固改造。加固改造的方法主要是加設加勁縱梁,如加設鋼管桁架縱梁等。

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